高支模安全专项施工方案

华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第一章编制说明及依据 3 3 31.2.1本工程图纸及相关文件资料 31.2.2规范图集 3第二章工程概况 42.1建筑概况 42.2高支模概况 4第三章施工、劳动力计划 3.1施工进度计划 3.2材料准备及要求 10 3.3设备要求 3.5测量定位 3.6劳动力准备 第四章施工工艺技术及检查验收 4.2.1梁截面统计分析 4.2.2梁搭设综述 4.6支撑架构造要求 4.7高支模验收 第五章质量、安全保证措施 5.2质量保证措施 5.3质量要求 5.4安全架构 5.6检测、监测措施 5.7应急措施 5.7.6应急救援措施 第六章文明施工措施 华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第七章计算书及相关附图 7.2搭设形式及简图 7.3板高支模计算 7.3.18.950m板高支模计算 7.3.29.450m板高支模计算 7.4.18.95m梁(350×900mm)高支模计算 7.4.29.45m梁(300×1000mm)高支模计算 7.4.38.95m梁(550×1100mm)高支模计算 7.4.49.45m梁(400×1200mm)高支模计算 7.4.54.45m梁(700×1900mm)高支模计算 7.4.69.45m梁(800×1200mm)高支模计算 7.5柱高支模计算 7.5.11000×1000mm柱高支模计算 1.1编制说明本方案主要针对华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程中结构层施工支模高度大于4.5米楼层的模板支撑体系，主要包括交易中心地下室2F,地上1~3F;10号仓库局部地下室，地上2~3F小于8m需要进行高支模的结构楼层。以及10号仓库地上1层、交易中心地上3层高度超过8米的高大模模高度小于8m的局部梁线荷载超过15KN/m,也需进行相关验算和说明。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，并按有关规定组织专家论1.2编制依据1.2.1本工程图纸及相关文件资料图纸及相关文件资料12交易展示中心十号仓库及配套工程岩土工程详细勘察报告》3华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程施工组织设计1《混凝土结构工程施工质量验收规范》2《建筑工程施工质量验收统一标准》3《建筑施工高处作业安全技术规范》4《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5《建筑施工模板安全技术规范》6《建筑施工安全检查标准》7《建筑施工脚手架实用手册》8《建筑施工手册》9《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》粤建监字(1998)27号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则》粤建质(2011)13号《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》深建规〔2007〕14号2.1建筑概况本项目位于深圳市宝安区龙华民治民康路1号华南国际物流中心内，工程北春城),东侧为住宅小区(四季花城)及五和小学。其中交易展示中心位于十号仓库北侧，功能以交易展示为主，配有配套办公及设备用房，地上三层，地下两层，总建筑面积约70918m²。10号仓库位于交易中心南侧，为三层中转仓，建筑面积约50841.01m²。2.2高支模概况按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》:层高超过4.5m,需按高支撑模板系统有关规定进行施工；搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，线荷载超过15KN/m,集中荷载超过10KN/m²及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行针对本工程图纸梁板设计情况，10号仓库及交易展示中心支模最大跨度为11.6m,本工程10号仓库含局部地下室，层高7.4m,一层支模高度为8.95m,屋地基刚回填，石粉稳定成也已铺设，但为确保支撑的地基稳定，需对地基进行相关的处理。其余各楼层高支模地基均为相应楼板。10号仓库高支模统计表层高(m)板厚(mm)轴线范围局部地下室A-J/14-15轴一层二层三层6.600~7.990(注：表中均为顶板厚度与强度)交易中心最大支模跨度为10.6m,地下一层支模高度为7.35m,斜屋面屋顶标高为21.400,最大支模高度为9.45m,其余楼层支模高度均大于4.5m小于8m。典型梁截面有700×1000、400×100、600×1000、400×800、300×800不等。交易中心高支模支撑的地基均为楼层板。交易中心高支模统计表楼层层高(m)板厚(mm)砼强度轴线范围地下二层地下一层一层二层三层(注：表中均为顶板厚度与强度)附10号仓库及交易中心平面及剖面图：10号仓库9.0标高建筑平面图华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案¥2交易中心屋顶建筑平面图F坦446中ur中中#林蓝u2②④⑥⑥③日四交易中心剖面图第10页第10页3.1施工进度计划本工程分为交易展示中心及10号仓库两个单体，10号仓库含局部地下室，地下室结构施工在一层结构之后，初始结构施工时间为2011年11月20日，三层结构封顶时间为2012年4月27日，在这160天时间内涉及到高支模的相关搭结构施工时间为2012年2月22日，三层结构封顶时间为2012年10月25日，共247天，期间需注意高支模的设计、搭设、监护、拆除等专项内容。3.2材料准备及要求本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表：序号备注118厚优质九层板234扣件直角扣件、对接扣件、十字扣件1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架(扣件式)搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用φ48×3.5钢管(计算书按φ48×3.0mm),模板采用18厚木模，背楞方木尺寸为50×100mm(计算书按50×90mm),梁底顶撑为可调节U形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T1329BG面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差<1.7mm;壁厚允许偏差-0.35mm,外径允许偏差<-0.5mm,且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得>0.50mm,且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第11页第11页间隙应小于1mm;当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm;新进4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂(1)轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该(2)水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接第13页第13页4.1板高支模设计(1)4.5~8m楼层板高支模设计部位板厚交易中心一、二层双面覆模胶合板(18mm)×小木枋次楞(50mm×100mm~@200)+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm,距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，10号仓库立杆纵横向间距0.9m(交易中心间距0.8m),步距1.5m。纵横每十排立杆加设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°~60°。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。交易中心负一层10号仓库三层10号仓库二层10号仓库局部地下室(2)10号仓库一层及交易中心三层板高支模设计部位板厚搭设方式交易中心屋面板板厚130双面覆模胶合板(18mm)×小木枋次楞(50mm×100mm~@200)+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系。顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm,距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，10号仓库立杆纵横向间距0.9m(交易中心间距0.8m),步距1.5m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，并在剪刀撑顶部、底部及中部设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°~60°,同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。号仓库一层板板厚12010号仓库8.95m标高板典型高支模布置：10号仓库8.950板D-G/2-5轴满堂架平面布置10号仓库8.95标高满堂架搭设剖面图第14页交易中心屋面板典型高支模布置：第14页647⑤64700L竖向连续式剪刀撑KKJH交易中心屋面板H-L/4-7轴满堂架平面布置交易中心坡屋面满堂架搭设剖面图4.2梁高支模设计第15页第15页第16页第16页得到支模高度大于8m,以及8m以下但线荷载超过15KN/m,需验算并经专家论证的梁截面统计表如下：表一：层高超过8m,线荷载未超过15KN/m部位梁截面(mm)板厚层高(m)部位10号仓库(15条框架梁KL1~KL15,23条次梁L1~L23)200×800、200×600一层交易中心(34条屋面框架梁WKL1~WKL34,47条次梁300×700、250×700、300×600、200×600三层表二：层高超过8m,线荷载超过15KN/m部位梁截面(mm)板厚层高(m)部位10号仓库(15条KL,23条L)一层交易中心(34条WKL,47条L)三层表三：层高小于8m,线荷载超过15KN/m部位梁截面(mm)板厚层高(m)部位10号仓库(8条框架梁KL1~KL8,11条次梁L1~L11)600×950、600×1050、700×1050局部地下室(15条框架梁KL1~KL15,4条次梁L1~L4)550×900、550×950夹层(15条框架梁KL1~KL15,23条次梁L1~L23)550×1100、550×950二层(15条屋面框架梁WKL1~WKL15,23条次梁400×1100、400×950三层交易中心(51条框架梁KL1~KL51,63条次梁L1~L63)700×1900、700×1000、500×1000负二层(55条框架梁KL1~KL55,46条次梁L1~L46)700×1000、500×1000夹层(22条框架梁KL1~KL22,23条次梁L1~L23)700×1000、600×1000、500×1000-0.35局部(30条框架梁KL1~KL30,48条次梁L1~L48)负一层(32条框架梁KL1~KL32,81条次梁L1~L81)一层(38条框架梁KL1~KL38,81条次梁L1~L81)二层1、对于200×(600,700,800,950),250×(700,800),300×(600,650,700,800,850,1000),350×(850,900),梁底无立杆，两侧立杆用双扣件连接。2、对于400×(700,750,900,950,13、对于600×(700,800,950mm,1000mm,1050mm,1400),700×(1000,梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,采用φ12对拉螺第18页第18页(2)350×900梁高支模设计梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,采用φ12对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共2道，纵向间距500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：第19页第19页(3)400×1200梁高支模设计梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共三道，纵向间距500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：第20页第20页(4)550×1100梁高支模设计梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：第21页第21页(5)700×1900梁高支模设计梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为500,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共5道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：第22页第22页(6)800×1200梁高支模设计梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：梁立面及剖面图双扣件节点图第23页第23页4.3柱高支模设计本工程柱有多种截面形式，其中最大柱截面为1000×1000mm。统计所得柱柱截面(mm)柱高(m)10号仓库800×800、800×1000、1000×10800×800、800×1000、1000×10交易中心800×800、800×1000、1000×1000、400×5800×800、800×1000、1000×1000、400×5800×800、800×1000、1000×10综上，柱模板采用18mm厚木胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距钢管斜撑，支撑在基础底板预埋钢筋或满堂架上。柱模板支设体系第24页第25页第25页800×800、800×1000、1000×1000柱模板支设800×800、800×1000、1000×1000柱模板支设(18厚胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm,纵横向均采用一根φ14对拉螺杆拉结)4.4墙高支模设计本工程交易展示中心外墙厚度有500、400、500、150mm四种，10号仓库局体结构。墙模板最高支设高度为7.4m,及10号仓库局部地下室；交易中心地下一层墙模板支设高度为7.35m。此处选取交易中心地下一层进行墙模板设计，因支模高度小于8m,不对高支模进行验算。交易中心地下一层墙模板，采用18厚木模，竖向次背楞采用50×100木枋加固，距离为中到中250mm,横向采用φ48×3.5钢管加φ14穿墙螺杆对拉，间距500×500mm。墙加固支撑应与满堂架相连成一整体，内外墙均撑落地撑，防止砼浇筑时墙模偏位，支撑横距1500mm,步距1000mm,支撑与满堂架的连接点不少于2点。墙模板上口采用铁丝进行调节，使上口平直，确保墙模在施工中达到横平竖直。墙模板转角及端部应加锁口以保证阳角质量，防止爆模。墙模板安装结束后，应检查其垂直度、平整度，调节墙体落地斜撑和穿墙螺杆来调整墙模板的平直度，通墙拉线进行调节，要求落地斜撑与连接满堂架的横撑形成三角形受力，保证支撑牢固。地下室外墙支设示意图第26页第26页第27页第27页4.5脚手架搭设放线→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。4.6支撑架构造要求(1)必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。(2)立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500;各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/3。(3)钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300,且控制在50mm以内。(4)每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、纵向水平杆(1)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的(2)搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3、剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑，剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间；第28页第28页剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角765对于10号仓库8.9m层高及交易中心9.45m层高位置满堂架，两端与中间每隔十排立杆在顶部、中部及下部各设置一道水平剪刀撑，剪刀撑斜杆与水平成45度。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。(1)对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。(2)扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。(3)在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。(4)抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5、支撑地基须对地基进行夯实，打100mm厚C20混凝土垫层，并在每根立杆下垫14号槽钢，型蛙式打夯机进行夯实。具体做法见下图：(1)整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。第29页第29页和柱抱箍相连(2)施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。(3)泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。(4)混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(5)确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式脚手架规范》的要求。立杆支撑必须竖直(保证立杆轴心承载),禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况(保证受力明确)。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。(6)顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的(7)可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(8)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。(9)钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于500mm,并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(10)支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系2×100木物1<300木柱与满堂架连接大样4.7高支模验收第30页第30页(1)高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部(2)高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管(3)高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方第五章质量、安全保证措施构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。预应力部位序号结构类型结构跨度(M)按设计强度百分率(%)1板2梁3承重结构4悬臂梁5悬臂板序号平均硬化气温在25度时的拆除时间116小时224小时模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，(1)梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降(2)梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模(3)拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构(2)拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。(3)拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立(1)楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方(2)在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无(1)模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板(2)工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准(3)墙体模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。(4)楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。(5)方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。(6)涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防(7)为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。(8)为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。(9)浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。(10)模拆除后，立即包上护角，并进行养护。1模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见《模板安装、表2模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表序号允许偏差范围12第33页第34页第34页面高低差不刨光模板3234不刨光模板53宽1板高1板长1板4侧向弯曲1线量取最大矢量板L/2000且+105置(梁端)3孔洞1其它6结板等3件1度21螺栓锚筋等1外露长度15.4安全架构(1)安全管理体系根据项目组织机构成立安全生产管理委员会，对安全生产实施统一领导，对保证安全生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行安全文明施工细则及奖罚制度。项目设安全总监一名、专职安全员两名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。第35页第35页(2)安全管理成员安全生产管理委员会成员组成：委员会主任：毛江峰(项目经理全面负责项目安全管理工作，统筹安排项目安全工作。委员会副主任：贺凌熹(总工、陈江(生产经理兼安全总监委员：郑延(专职安全员、陈永明(专职安全员及其他项目部管理人员以及施工班组长。负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按(3)方案编制及审核人员编制人：贺一周，本科学历，土木工程专业，项目技术人员。审核人：贺凌熹，本科学历，土木工程专业，中级职称，项目总工。5.5安全保证(4)建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。(5)所有扣件紧固力矩，应达到4～5kg·m。(1)进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并(2)经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。(3)工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身(4)安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面(5)高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。(6)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具(7)模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其(8)支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间(9)模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应第37页第37页在模板拆除后即将洞口盖好。(10)拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模止模板突然全部掉落伤人。(11)高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。(12)装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。(13)拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，5.6检测、监测措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1)杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3)连接扣件是否松动。4)架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5)施工过程中是否有超载现象。6)安全防护措施是否符合规范要求。7)支架与杆件是否有变形的现象。(3)监测点布设每隔10~15m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(4)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的85%以上。第38页第38页火警：119公安：110医疗：120交通：122组长：毛江峰第40页第40页(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。(7)规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。医院名称医院地址急诊电话线路一深圳龙岭医院龙华民治大道88号行程：1.4公里线路二龙岭门诊部深圳市宝安区行程：1.6公里深圳市宝安区行程：1.4公里应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、第41页第41页油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200,尽快送医院进4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后或加重脊髓损伤。当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。第42页第42页1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200,尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和a.一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红c.止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处(靠近心脏位置),下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。第44页第44页者二次触电或抢救者触电。②使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝)隔离或挑开电源或带电体；③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实(如木板、干燥的泥地等)的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴(如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气)。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。②胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者)A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm,以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故第45页第45页疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地第六章文明施工措施(1)现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。(2)夜间现场停止模板加工和其他模板作业。(3)整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。(4)施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。(5)模板加工场必须配置干粉灭火器。第七章计算书及相关附图第46页第46页7.1高支模布置说明本方案高支模计算书主要计算构件如下表：部位结构尺寸层高跨度梁10号仓库8.95m梁梁交易中心9.45m梁梁10号仓库8.95m梁梁交易中心9.45m梁梁交易中心4.45m梁梁交易中心9.45m梁板10号仓库8.95m板厚130mm板交易中心9.45m屋面板厚120mm柱交易中心9.45m柱柱交易中心9.45m柱1000×1000mm7.2搭设形式及简图板厚(mm)搭设方式交易10号双面覆模胶合板(18mm)×小木枋次楞(50mm×100mm~@200)+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系。顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm,距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，10号仓库立杆纵横向间距0.9m,交易中心立杆纵横向间距0.8m,步距1.5m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°~60°,同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连第47页第47页单位：[单位：[mm]托梁顶撑可布置简图梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,采用φ12对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道，纵向间距500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。第48页第48页梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,采用φ12对拉螺距500设置，支设1道45°~60斜撑顶住与板相连的上口模板0521排平051005100000510510051梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。比第49页第49页梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对沿梁高间距300共3道螺杆道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。址梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为500,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次楞间距250mm,梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对拉螺杆拉结,首排距离梁底200、沿梁高间500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。009平牌第50页第50页梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450,步距1.5m;梁底50×100mm木枋次柳间距250mm,梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500,梁侧次愣采用50×100mm,木枋间距250mm,梁侧模采用φ14对拉螺杆拉结,首排距离梁底200、沿梁高间距350共3道螺杆，纵向间野500设置，支设1道45°~60°斜撑顶住与板相连的上口模板。州州平万柱模支撑体系布置简图500×600、600×600、800×800、800×1000、18厚胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm,纵横向均采用一根φ14对拉螺杆拉结1.模板支架参数立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20;模板支架搭设高度(m):8.95;采用的钢管(mm):φ48×3.0;板底支撑连接方式：方木支撑；第53页第53页面板最大应力计算值σ=31280/54000=0.579N/mm²;面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;面板的最大应力计算值为0.579N/mm²小于面板的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!3、挠度计算挠面板最大挠度计算值v=0.677x3.6×200⁴/(100×9500×48.6×10⁴)=0.008mm;面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm;面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：方木楞计算简图第54页第54页(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):p₁=2.5×0.2=0.5kN/m;最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式均布荷载q=1.2×(qi+q₂)+1.4×p₁=1.2×(0.65+0.07)+1.4方木最大应力计算值σ=M/W=0.127×106/83333.33=1.52N/mm²;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²;方木的最大应力计算值为1.52N/mm²小于方木的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm²;方木的受剪应力计算值0.253N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm²,满足要求!最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式均布荷载q=qi+q2=0.72kN/m;第55页第55页最大挠度计算值v=0.677×0.72×900⁴/(100×9500×4166666.667)=0.081最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm;方木的最大挠度计算值0.081mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):φ48×3;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.548kN;托梁计算简图托梁计算变形图(mm)第56页第56页托梁计算剪力图(kN)最大变形Vmax=0.796mm;最大支座力Qmax=7.699kN;最大应力σ=632108.352/8980=70.391N/mm²;托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm²;托梁的最大应力计算值70.391N/mm²小于托梁的抗压强度设计值205N/mm²,满足要求!托梁的最大挠度为0.796mm小于900/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN):钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。Nc₂=0.35×0.9×0.9=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):经计算得到，静荷载标准值NG=Nci+Nc₂+Nc₃=4.155kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值No=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN;3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4No=10.089kN;第57页第57页其中N---立杆的轴心压力设计值(kN):N=10.089kN;i----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1cmA-------立杆净截面面积(cm²):A=4.24cm²;W------立杆净截面模量(抵抗矩)(cm³):W=4.49cm³;[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm²;如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算k.……计算长度附加系数，取值为1.155;a-----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458;钢管立杆的最大应力计算值；σ=10088.616/(0.458×424)=51.952N/mm²;钢管立杆的最大应力计算值σ=51.952N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;k₂--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.015;上式的计算结果：钢管立杆的最大应力计算值σ=78.013N/mm²小于钢管立杆的抗压强度第59页第59页图2楼板支撑架荷载计算单元算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图第60页第60页1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式面板最大应力计算值σ=30080/54000=0.55mm面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;面板的最大应力计算值为0.557N/mm²小于面板的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×200⁴/(100×9500×48.6×10⁴)=0.008mm;面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm;面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满三、模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：第61页第61页方木楞计算简图(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):p₁=2.5×0.2=0.5kN/m;最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式均布荷载q=1.2×(q₁+q₂)+1.4×pi=方木最大应力计算值σ=M/W=0.122×106/83333.33=1.462N/mm²;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²;方木的最大应力计算值为1.462N/mm²小于方木的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm²;华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第62页中建三局第二建设工程有限责任公司第62页方木的受剪应力计算值0.244N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm²,满足要求!最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式均布荷载q=q₁+q2=0.67kN/m;最大挠度计算值v=0.677×0.67×900⁴/(100×9500×4166666.667)=0.075方木的最大挠度计算值0.075mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第63页中建三局第二建设工程有限责任公司第63页托梁的最大应力计算值67.69N/mm²小于托梁的抗压强度设计值205NG₂=0.35×0.9×0.9=0.284kN;华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第64页中建三局第二建设工程有限责任公司第64页2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值No=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN;N=1.2Na+1.4No=9.929kN;其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=9.929kN;i-----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59cm;A------立杆净截面面积(cm²):A=4.24cm²;Lo----计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.7;a-----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;立杆计算长度Lo=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458;钢管立杆的最大应力计算值；σ=9928.656/(0.458×424)=51.128N/mm²;钢管立杆的最大应力计算值σ=51.128N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算第65页第65页k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;k₂--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.017;立杆计算长度Lo=k;k₂(h+2a)=1.243×1.017×(1.5+0.2×2)=2.402m;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.305;钢管立杆的最大应力计算值；σ=9928.656/(0.305×424)=76.776N/mm²;钢管立杆的最大应力计算值σ=76.776N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!7.4梁高支模计算书第66页第66页木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):17.0;木材fvmm面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度90mm;第67页第67页华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第68页中建三局第二建设工程有限责任公司第68页其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计T--混凝土的入模温度，取30.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m;β--外加剂影响修正系数，取1.200;根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得51.204kN/m²、21.600kN/m²,取较小值21.600kN/m²作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。跨中弯矩计算公式如下：M--面板的最大弯距(N-mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm²);华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第70页中建三局第二建设工程有限责任公司第70页内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下：M--内楞的最大弯距(N-mm);W--内楞的净截面抵抗矩；按以下公式计算内楞跨中弯矩：内楞计算跨度(外楞间距):1=500mm;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.84×10⁵/6.75×10⁴=2.73N/mm²;内楞最大受弯应力计算值σ=2.73N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!(2).内楞的挠度验算其中1--计算跨度(外楞间距):1=500mm;第71页第71页内楞的最大挠度计算值v=0.077mm小于内楞的最大容许挠度值[v]=2mm,满足要求!(1).外楞抗弯强度验算第72页第72页其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)外楞的受弯应力计算值σ=66.97N/mm²小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!(2).外楞的挠度验算外楞的最大挠度计算值v=0.723mm小于外楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!N<[N]=f×AA--穿梁螺栓有效面积(mm²);f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm²;华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第73页中建三局第二建设工程有限责任公司第73页穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.031kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!六、梁底模板计算模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm²);M--计算的最大弯矩(kN-m);q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi:1.2x(24.00+1.50)×0.35×0.90kN模板结构自重荷载：振捣混凝土时产生的荷载设计值：跨中弯矩计算公式如下：第74页第74页σ=0.067×10°/1.89×10⁴mm梁底模面板计算应力σ=3.56N/mm²小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!1mm,满足要求!qi=(24+1.5)×0.9×0.kNq2=0.35×0.25×(2×0.9+0.35)/0.kN第75页第75页华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程高支模安全专项施工方案第76页第76页方木受剪应力计算值0.531N/mm²小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm²,满方木的最大挠度v=2.064mm小于方木的最大允许挠度[v]=4.000mm,满足要求!最大变形Vmax=0.086mm;第77页第77页支撑钢管的最大应力计算值33.297N/mm²小于支撑钢管的抗压强度设计值205承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力N4=1.2x(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×0.45×kNi--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.24;第78页第78页ki--计算长度附加系数，取值为：1.155;钢管立杆稳定性计算σ=70.576N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!方木支撑平行于梁截面第79页第79页第80页第80页次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度90mm;其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;H--混凝土侧压力计算位