高大模板专项施工方案方案

高大模板专项施工方案方案工程名称：高大模板钢管支撑体系施工单位：专项施工方一、项目概述本工程是为了建造一座高大建筑而设计的，采用了钢管支撑体系进行施工。该体系具有结构简单、承载能力强、施工效率高等优点。二、施工方案1.钢管支撑的选型钢管支撑的选型应根据实际情况进行选择，要考虑到承载能力、稳定性、施工效率等因素。在选择时，应根据设计要求和现场实际情况进行综合考虑。2.钢管支撑的安装钢管支撑的安装应按照设计要求进行，注意安全施工。在安装过程中，要对钢管支撑进行检查，确保其质量符合要求。3.钢管支撑的拆除钢管支撑的拆除应在施工完成后进行，要注意安全施工。在拆除过程中，要对钢管支撑进行检查，确保其没有损坏。三、施工注意事项1.安全施工在施工过程中，要注意安全施工，保证施工人员的安全。同时，要对施工现场进行管理，确保施工环境整洁有序。2.质量控制在施工过程中，要对钢管支撑的质量进行控制，确保其符合设计要求。同时，要对施工现场进行检查，确保施工质量符合要求。3.施工进度控制在施工过程中，要对施工进度进行控制，确保施工进度符合要求。同时，要对施工计划进行调整，确保施工进度不受影响。本工程采用钢管支撑体系进行施工，具有结构简单、承载能力强、施工效率高等优点。在施工过程中，要注意安全施工，保证施工人员的安全。同时，要对钢管支撑的质量进行控制，确保其符合设计要求。在施工过程中，要对施工进度进行控制，确保施工进度符合要求。Chapter3DesignScheme1.SelectionofFormworkandSupportSystemSlabformwork:18mmthickplywoodand100×100mmpineforsmallribs.Mainribsaremadeof100×100mmpineor50*50*4mmsquaresteel.Beambottomformwork:18mmthickplywoodand50×100mmpineforsmallribs,whicharelaidverticallyonthemainribsalongthebeam'slongitudinaldirection.Themainribsaremadeof100×100mmsquarewoodor50*50*4mmsquaresteel,whicharesetalongthebeam'slongitudinaldirectionandsupportedbyU-shapedsupportsonthesupportframe'suprights.Beamsideformwork:18mmthickplywoodand50×100mmforverticalsmallribs.Severalhorizontalmainribsaresetinthemiddleofthebeamgreaterthan700.ThemainribsaremadeofdoubleФ48×3.25mmsteelpipes,withanM10tierodevery500-600mmalongthemainribdirection.Thetierod'sendislockedwithdoublenutsorthree-letterbuckles.Supportsystem:connectedwithФ48×3.25mmsteelpipesandfittings.ThetopoftheuprightsissupportedbyadjustableU-shapedsupports,andthebaseismadeof150mm×150mm×8mmsteelplatesandsteelpipesleevesweldedtogether.2.DesignParametersforBeamandSlabFormworkSupport1.First-floorslabformworkThedesignparametersandconstructionmethodsforthehighandlargesupportformworkofthefirst-floorslabareshowninTable3.2.Table3.2Designparametersofbeamformworksupportforthefirst-floorslab(Supportheight:5.1m,5.9m)BottomformworkuprightsSideformworkuprightsBeamcenterMainribspacingMainriblongitudinalspacingHorizontalspacingRibspacing(mm)(mm)(mm)(mm)100×120500100or21001000Ф48250×600,100×250×700,300×800,2280or2500300×700Ф48Constructionrequirements:Thescaffoldiscontinuouslyequippedwithlongitudinalandhorizontalsweepingbarsandhorizontalbars.Thelongitudinalsweepingbarisfixedontheuprightwitharight-anglefittingataheightnotexceeding200mmfromthebottomskinoftheupright.Thehorizontalsweepingbarisfixedontheuprightdirectlybelowthelongitudinalsweepingbar.Thestepdistanceofthehorizontaltierodis≤1.5m.ThedistancebetweenthetophorizontalrodandtheU-shapedsupportontheuprightisnotgreaterthan250mm.(SeeAnnex3.10-3.12fordetails)Forthefullfloorformworksupport,alongitudinalscissorsbraceisseteveryfourrowsofsupportuprights,continuouslyfrombottomtotop.Forformworksupporthigherthan4m,ahorizontalscissorsbraceisseteverytwostepsdownwardfromthetophorizontaltierodposition,andeveryfourrowsofuprightsatbothendsandthemiddle.TensionBoltCalculationDiagram3.15Φ10Diagram3.11@500CalculationIVSweepingbarHorizontaltierod本文介绍了高大模板施工的工艺过程和准备工作。首先，根据设计方案确定木胶合板模板的几何形状、尺寸和龙骨规格，选用合适的支撑系统。其次，按照设计图或明细进行材料准备，同时向班组进行安全、技术交底。模板、支架材料质量必须符合设计要求，安装前需检查质量。主要机具设备包括木工电锯、电刨、手电钻等。施工操作工艺包括搭钢管支架、绑扎柱筋、安装模板、浇砼、拆模等步骤。支撑系统搭设时，底座应采用规格不小于150mm×150mm×8mm钢板和钢管套管焊接组成，底座下应设置长度木垫板或仰铺槽钢。2.在顺梁方向排列钢管时，必须按照设计要求设置立柱纵横间距，并采用钢管排栅的施工方法进行搭设。安装好钢管支架后，需要在离地面200mm处用φ48×3.5钢管设置一道扫地杆，并按规范要求安装纵横拉杆。在立杆上安放可调顶托，再在顶托上安放托梁。3.在安装钢管立杆时，需要排列整齐，纵向成列、横向成排，并保证立杆垂直、平稳、牢固。剪刀撑必须拉紧扣实，以确保支撑体系的稳定性。4.在采用多层支架支模时，支柱必须垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。1.在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后钉柱头模板。在安装梁底模板之前，需要按照设计标高调整支柱的标高，并拉线找平。当梁底板跨度≥4m时，需要按照设计要求起拱。如果没有设计要求，则起拱高度为跨度的1/1000~3/1000。在主次梁交接时，应先起拱主梁，再起拱次梁。2.根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。制作梁侧模板的高度应根据梁高及楼板模板来确定。当梁高超过750mm时，梁侧模板应加穿梁螺栓加固。3.通线调节支柱高度，将大龙骨找平，然后架设小龙骨。铺板模板时，可以从四周开始铺设，在中间收口。在楼板模板压在梁侧模板时，角位模板应该通线钉固。铺完楼面模板后，需要认真检查支架是否牢固，模板梁面和板面应该清扫干净。4.在支模时，应遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线，通直后才能将梁侧钉固。梁底模板和板模板应按规定起拱。楼板模板的厚度必须一致，搁栅木料需要有足够的强度和刚度，搁栅面应该平整。在混凝土浇筑前，需要将模内清理干净，并浇水湿润。需要预防梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难的现象。还需要预防板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。4.在拆除模板时，必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）中5.3模板拆除的规定，以保证结构混凝土表面和强度的要求。预应力结构的模板拆模需要满足设计说明要求。拆模时需要遵循以下原则：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨再拆内部跨、垂直方向分层分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板。拆梁底模板时，需要从梁跨的中间向两边拆除。拆悬臂梁梁底的模板时，需要从悬臂端向支座端拆除。同时拆除模板时，需要随拆随清理并堆放整齐。(4)在支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手板要铺平且外侧要设防护栏杆，不准站在柱模板上操作或在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下，以防止上下在同一垂直面操作。(5)安装楼板模板时，必须确保支架稳固，板下横楞与支架连接牢固后再进行。(6)在支模过程中如遇中途停歇，应将就位的支顶和模板联结稳固，不得空架浮搁。(7)如果模板上有预留洞，应在安装后将洞口盖好。(8)禁止使用2x4”木料作立人板来装拆模板。(9)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(10)在装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，以防止上上下下在同一垂直面工作。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。三．模板拆除安全技术措施(1)在进行模板拆除前，必须确认砼强度达到规定，并经过拆模申请批准后方可进行。如果砼强度未达到规定，严禁提前拆模。同时，要有砼强度报告。(2)在进行模板拆除前，应向操作班组进行安全技术交底。在作业范围内设立安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。(3)在拆模时应搭设脚手板，用塔吊拆时应与起重工配合；在拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。(4)在拆模时，拆模工人必须有可靠的立足点。对于高度超过2m的模板拆除无安全防护时操作工人必须正确佩戴安全带。(5)在拆除模板时，一般使用长撬棒，人不得站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。(6)在拆模时，必须一次性拆清，不得留无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。(7)在拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向处倒跌的措施。(8)在拆模后，模板或木方上的钉子应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。(9)在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。(10)在拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等运走或妥善堆放或固定牢固，防止因踏空、扶空而坠落。(11)在高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。四、施工监测监控措施为了监测大梁底部模板及支撑体系在砼浇筑过程中的变化情况和异常情况，可以采用以下简单有效的方法：1.在大梁底部的两端和中间三处，每侧吊挂两根吊垂线，从大梁底一直吊到立杆支承板（基础）。2.吊垂尖离地控制在20mm以内，在吊垂尖正下方用红蓝笔、墨斗线做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离。3.在砼浇筑过程中，专人跟踪监测，每隔施工1小时测出吊垂与地面距离及与立杆距离变化值，挠度值、侧移值按有关规范允许变形值要求控制。4.如果发现异常情况，立即停止施工，处理后方可继续施工。设计计算书主要对危险部位梁板模板及支撑体系进行验算，需要验算的部位有：1.380×800梁2.120板在进行380×800梁的验算时，模板支架立杆横距按1900计算，其受力很小，可以忽略。以下是参数信息：1.模板支撑及构造参数：-梁截面宽度B(m)：0.38-梁截面高度D(m)：0.8-混凝土板厚度(mm)：120.00-立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.10-立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30-立杆步距h(m)：1.50-板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.10-梁支撑架搭设高度H(m)：9.55-梁两侧立杆间距(m)：1.90-承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向-梁底增加承重立杆根数：1-采用的钢管类型为Φ48×3-立杆承重连接方式：可调托座2.荷载参数：-新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00-模板自重(kN/m2)：0.30-钢筋自重(kN/m3):1.50-施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0-新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：22.6-振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0-振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.03.材料参数：-木材品种：杉木-木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0-木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0-木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0-木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4-面板材质：胶合面板-面板厚度(mm)：18.00-面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0-面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.04.梁底模板参数：梁底方木截面宽度为50.0毫米，梁底方木截面高度为100.0毫米，梁底模板支撑的间距为300.0毫米。梁侧模板的次楞间距为300毫米，主楞竖向根数为2，穿梁螺栓直径为M12，穿梁螺栓水平间距为600毫米，主楞到梁底距离依次为200毫米，主楞材料为圆钢管，直径为48.00毫米，壁厚为3.00毫米，主楞合并根数为2，次楞材料为木方，宽度为50.00毫米，高度为100.00毫米。在进行梁侧模板荷载计算时，需要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载，并按照公式F=0.22γtβ1β2V1/2和F=γH计算得到最大侧压力为22.560千牛/米。对于梁侧模板面板的计算，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算时考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载，而挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。根据材料抗弯强度验算公式σ=M/W<f>，面板的净截面抵抗矩为44.28平方厘米，面板的最大弯矩为0.1q1l2+0.117q2l2，其中q1为新浇混凝土侧压力设计值，q2为振捣混凝土荷载设计值，l为计算跨度。经过计算得到，次楞的最大挠度计算值:ν=5×9.855×0.3^4/(384×9000×416.67)=0.103mm≤[ν]=l/250=1.2mm；满足要求！在梁侧模板支撑的计算中，次楞是直接承受模板传递的荷载，所以按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=83.33cm3，I=416.67cm4，E=9000.00N/mm2。经过强度验算和挠度验算，次楞满足要求。对于面板的计算，最大弯矩M为2.23×105N·mm，最大支座反力为8.081kN，经过受弯应力计算得到σ=5N/mm2≤[f]=13N/mm2，满足要求。最大挠度计算值为0.289mm≤[ν]=1.2mm，也满足要求。因此，面板的计算也满足要求。I=1748.8cm4，W=291.47cm3。强度验算：面板受弯应力计算值:σ=M/W<[f]其中M为最大弯矩，经计算得到M=44.3kN·m；[f]为面板的抗弯强度设计值，取20N/mm2。将数据代入公式得到：σ=44.3×106/291.47×103=152N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=152N/mm2<[f]=20N/mm2，不满足要求。因此需要增加钢筋，重新计算。挠度验算：根据连续梁计算得到面板的最大挠度为1.12mm。面板的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；面板的最大挠度计算值ν=1.12mm<[ν]=1.5mm，满足要求！需要注意的是，增加钢筋后需要重新进行强度验算和挠度验算，确保满足设计要求。Thearticleappearstobeacalculationforthestrengthanddeflectionofaconcretebeamandformwork.Hereisthecorrectedandrewrittenversion:ThevolumeofthepanelWiscalculatedas400x18x18/6=21,600mm³.ThemomentofinertiaIiscalculatedas400x18x18x18/12=194,000mm⁴.1.CalculationofBendingStrengthThebendingstrengthofthepaneliscalculatedusingthefollowingformula:σ=M/W<[f]Thedesignvaluesoftheloadonthenewlypouredconcreteandreinforcementare:q₁:1.2x(24.00+1.50)x0.40x0.94x0.90=10.355kN/mThedesignvalueoftheformworkstructure'sself-weightloadis:q₂:1.2x0.30x0.40x0.90=0.130kN/mThedesignvalueoftheloadgeneratedbyconstructionandvibrationoftheconcreteis:q₃:1.4x(2.00+2.00)x0.40x0.90=2.016kN/mTheformulaforcalculatingthemaximumbendingmomentis:M_max=0.1(q₁+q₂)l²+0.117q₃l²=0.1x(10.355+0.13)x300²+0.117x2.016x300²=116,000N·mmThestressiscalculatedas:σ=M_max/W=116,000/21,600=5.4N/mm²Thestressonthebottomformworkpanelisσ=5.4N/mm²,whichislessthanthedesignvalueofthebendingstrengthofthebottomformworkpanel[f]=13N/mm²,soitmeetstherequirements.2.CalculationofDeflectionThestiffnesscalculationusesthestandardloadanddoesnotconsidertheeffectofvibrationload.Theformulaforcalculatingthemaximumdeflectionis:ν=0.677ql⁴/(100EI)≤[ν]=l/250Whereqisthepressurelineloadactingontheformwork:q=q₁+q₂=10.355+0.130=10.485kN/m.Thecalculationspan(distancebetweenbottomsupportofthebeam)isl=300.00mm.TheelasticmodulusofthepanelisE=9500.0N/mm².Themaximumallowabledeflectionvalueofthepanelis[ν]=300.00/250=1.200mm.Themaximumdeflectioncalculationvalueofthepanelis:ν=0.677x10.485x300⁴/(100x9500x194,000)=0.311mm.Themaximumdeflectioncalculationvalueofthepanelisν=0.311mm,whichislessthan[ν]=1.2mm,soitmeetstherequirement