悬挑脚手架搭设方案

--------悬挑脚手架搭设方案工程概况工程概况争论院〔集团)负责施工图设计。本工程位于南昌市朝阳片区，沿江南大道东侧,生米大桥与南昌大桥之间。建筑概况26方，屋面呈鱼形，到达了美丽的建筑景观效果。本工程构造为剪力墙构造,1#、２#、3#楼均为地下一层地上3２层，４#楼506编制依据2.２《施工组织设计》２．3《建筑施工手册》2.4》等。２.6《钢构造设计标准》(GB50０17-2023)2.７《一般碳素构造钢技术条件》《冷弯薄壁型钢构造技术标准》3架空层～771６#工字钢→搭立杆→大横全网、密目网布设。外脚手架立杆纵向间距(即工字钢间距)为1．5m,遇转角处应加密设置，内1.８m层满铺脚手板,立杆底部设横向扫地杆。剪刀撑间距8根立杆及转角处搭设,剪刀撑跨5根立杆,斜杆与地面呈45°～６０°角。连墙件两步三跨设置，且各层外围框架柱处,均与柱子形成双道拉结。施工预备产品严禁使用。3.3.１．2检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐,堆放场地不得有积水。3．３.２工字钢安放固定依据工字钢的间距要求，承受在楼板上埋设双Ф１8＠２0０钢筋套箍,待钢筋套箍验收合格后,即可在套箍上固定工字钢。搭设依据工字钢的间距排距要求进展定位放线。纵向扫地杆承受直角扣件固定在距离工字钢上皮不大于20０㎜处的立杆上,横向扫地杆亦承受直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆接长除顶层顶步可承受搭接外,其余各层、各步接头必需承受对接扣减连接。5001／3。ｂ1m,21０05依据状况撤除。d平杆后，应马上设置连墙件,以确保搭设过程中的安全。3b、纵向水平杆接长承受对接扣件连接时,对接扣件应穿插布置,两根相邻纵向水平杆的接头不应小于50０㎜,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;当承受搭3100杆固定。３.3.3．５横向水平杆搭设点处两个直角扣件的中心距离不应大于１50ｂ、横向水平杆两端承受直角扣件固定在纵向水平杆上方。700搭设作业面脚手板。3.3.3．６连墙件设置助原斜撑脚手架预埋的Ф２０钢筋箍设钢管扣件拉结。b、连墙件应靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300㎜。连接,严禁承受上斜连接。d、每层在大横杆上设两道拉结杆与框架柱拉结牢靠。外侧立面两端各设置一道剪刀撑，并由底部到顶连续设置,中间连续设置剪刀撑,剪刀撑之间的净距不大于１５m,每道剪刀撑跨越五个立杆间距，斜杆与地45°~6０°。a、剪刀撑斜杆的接长承受搭接，搭接应符合纵向水平杆的搭接要求。150c支撑在垫块或垫板上。a、栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。b1.2ｍ,1８0a120~150b0㎜，其伸出水平杆的长度不应小于100㎜。d、脚手板端部必需用封绳与横向水平杆绑牢。a、安全平网：首层架体底部承受竹胶板加密目网封闭严实,中间每隔10ｍ其封闭和连接均应严密。b、密目网5封闭严密。c、四边立面网外立面满布竹板。悬挑外脚手架的设计与计算具体详见计算书。脚手架撤除５．１撤除预备5.1.２应由工程技术负责人进展撤除安全技术交底。手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆、工字钢等。脚手架,分段撤除高度不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件进展加固。统一指挥、上下照应、动作协调,当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。当脚手架撤除至下部最终一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再撤除连墙件。5．2.７拆卸后的各种构件应分类码放整齐。６材料质量要求Q2３5６.2钢管扣件式脚手架的钢管为无缝钢管,直径均为Ф４8，它们的力学性能均扣件的重量及容许荷载均应符合标准要求。扣件的形式有三种:旋转扣件、直角扣件、对接扣件。6.４木质脚手板应承受优质杉木或松木,厚度为５0㎜，宽度为30０㎜,长度为7脚手架搭设重量要求７．１立杆垂直偏差纵向偏差不大于Ｈ／20０,且不大于１0０㎜，横向偏差不大于H/４00，且5０㎜。单根大横杆水平偏差不大于20㎜,小横杆水平偏差不大于1０㎜。205０㎜。7．4扣件连接时钢筋的松紧程度必需适度，紧固力矩宜为４0～６5N.m,钢筋根部要放正。８安全治理脚手架搭设人员必需经过有关部门专业培训,经考试合格者方可持证上岗。搭设人员必需戴好安全帽,系好安全带,穿好防滑鞋。〔3KＮ/2KN/㎡)要求,不得超载。不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上;严禁悬挂起吊设备。架作业应用防滑措施,并应准时去除积雪。脚手架使用期间,严禁撤除以下杆件８.6．1员入内。现场临时用电安全技术标准》的有关规定执行。脚手架上进展电、气焊作业时,必需有防火措施和专人看管。架面上严禁码放材料,严禁上架人员在架面上奔驰或退行。工人在架上作业时，应留意自我保护和他人安全,避开发生碰撞,闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等担忧全处休息。人员上下应走楼梯，严禁攀援脚手架上下。可开头作业。１5附录:悬挑式扣件钢管脚手架计算书１计算说明１.1钢管脚手架的计算参照ＪGJ１30－2００１《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准１．2计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为１5m，立杆承受单立杆。１.31.5m1.5m，立杆的步距１．８m。1.4Ф48×３.5。1．５3.6m4．5m。1．63KN/241161.4m，建筑物内锚固段长度1.６ｍ。1２大横杆的计算大横杆依据三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。依据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。2.１均布荷载值计算大横杆的自重标准值P＝0.0３KN／m1脚手板的荷载标准值P=0.15×1.０5/3=０.052ＫN／m２活荷载标准值 Q=3×1.0５/3=1．05KN/m静荷载的计算值 q１＝1.2×０．038+１.2×０.0５2=０.１09ＫN/m活荷载的计算值 ｑ２=1．４×1.０5＝1.4７KN/m2．2最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:Ｍ=0.08ｑl２+０.1ql21max 1 2跨中最大弯矩为M＝〔0.08×0.1０9+0.1×1.４7〕×1.52=0.35KN/m1支座最大弯矩计算公式如下:Ｍ =-0.1ql2－0.117ql2２mａｘ 1 2支座最大弯矩为M＝-(0.1×0．109+0.１1７×1.4７)×1．5２＝－０．4１2KＮ/m2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算:δ=0.41２×１0６／5080=81．008Ｎ/2大横杆的计算强度小于２05N/㎜2，满足要求！2.３挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：

V=0．6７7ql4／10０EI+0.99ｑl４/1０0EImax １ 2静荷载标准值ｑ＝0.038+0.052=0.09１ＫN／m1活荷载标准值q=1.05KN／m2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=〔０.677×0.0９1+０.99×1.05〕×１5０0４／〔10０×2.06×105×12１900)=2.22㎜大横杆的最大挠度小于１5０0／15010小横杆的计算小横杆依据简支梁进展强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值P=0.038×1.５=0.0５８ＫN１脚手板的荷载标准值P＝0.15×1.05×1.5／3=０．079KN2活荷载标准值 Q=3×１．０5×1．5/３=１.575KN荷载的计算值 P＝1．２×0．0５8＋1.2×0.079+1．4×1．５７5=2．369KＮ３.2最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Ｍ =ｑｌ2／8ｑmax集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=Pl/3pmaxM=〔1.2×0.038〕×1.052/8+2.36９×1.０5／3=0.8３５KN.ｍδ=０.８35×106/5080=１64．４42N/2205Ｎ/㎜２，满足要求!３.3最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:V ＝５ql4/３８4EIｑmax集中荷载最大挠度计算公式如下:Ｖpmaｘ=Pｌ(３l2－４l2/9〕/72EＩ小横杆自重均布荷载引起的最大挠度5×0.０3８×１05０4/〔38４×2.０６×10５×12１９00)=0.0２㎜1集中荷载标准值Ｐ=0.0５8+0.0７9+1.５7５=1．7１１KN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度V=１71１.35×1050×〔3×10５02-4×1０502／9〕／〔７2×2.0６×１05×12１900)＝2.8２㎜最大挠度和V=V=2.824１ 21050/１５0104纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算〔标准５.２．5〕:R≤Rｃ其中Ｒ——扣件抗滑承载力设计值,取８ＫN；cR——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；4.1横杆的自重标准值Ｐ１

=0．038×1.０5=0．04KN脚手板的荷载标准值P=0.１５×１.0５×1.5/2=0．１18KN２活荷载标准值Ｑ＝３×1.05×1．5/２=2．3６2KN荷载的计算值Ｒ=1.2×0.04＋1.2×０.１１8+1.4×2.３62=3.49８KＮ单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！40-65Ｎ.m2ＫN8KN;双扣件在２0ＫN12KN;5作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1〕每米立杆承受的构造自重标准值〔KＮ/m)；本例为0.1248NG1=0．125×15=1.87２KＮ〔2〕脚手板的自重标准值(KN／ｍ2)；本例承受竹笆片脚手板，标准值为0．15ＮG2=0.１5×４×1．5×(1.05+0.3〕/2=0.60８KN3)／ｍ我０.１5N=０.1５×1．5×4/2=0.45KNG3〔4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(ＫN/m2〕;0．００５N=0.005×１.5×１5=０.112ＫNG４经计算得到，静荷载标准值N+N＋N+N=3.０42ＫN。G G1 G2 G３ G４活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。经计算得到,活荷载标准值N＝3×2×1.５×1.０5/2＝4.7２5ＫNQ风荷载标准值应依据以下公式计算：W＝0.７UUWk zso其中W(K/GＢ509-2023oＷ=０.３5oU(GB50009-2００1〕的规定承受:Uz=2.02ｚＵ=风荷载体型系数：U1．５6ｓ s经计算得到,风荷载标准值W＝0.７×0.35×2．02×１.5６＝０.772KN/m2。k考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=１．2Ｎ+0.85×１.4NG Q风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式WM＝0.85×1．4Wlh2/１0Ｗ ｋａW〔KN/m２〕;kｌ——立杆的纵距〔ｍ〕;aｈ——立杆的步距(m)。6６．１不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算δ＝N/∮Ａ≤[f]其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.27KN;∮——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比ｌ/i0.19;０i——计算立杆的截面回转半径，ｉ=１.5８㎝；l(m)，由公式l=ｋｕh确定，ｌ

=3.12m;0 ０ ０k——计算长度附加系数，取１.1５5；ｕ——计算长度系数,由脚手架的高度确定，u＝1.５;Ａ——立杆净截面面积,Ａ=４．89㎝2；W——立杆净截面模量〔抵抗矩)，W=5.083;δ——(N㎜；经计算得到=1３［f］——钢管立杆抗压强度设计值［f]=205／㎜;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算δ<［f],满足要求！6．2δ=Ｎ／∮A+M/W≤［f］W其中Ｎ——立杆的轴心压力设计值,Ｎ=9.27ＫN；∮——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i0.１9；0i——计算立杆的截面回转半径，i=1.５８㎝；l——计算长度(m〕,由公式lｋuｈ确定,l＝3.１2m;０ 0 0k——计算长度附加系数，取１.１５５;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定，u＝１．5；Ａ——立杆净截面面积，A=4.89㎝2；W——W=８㎝；,M.447KN.m；W Wδ——(N㎜；经计算得到=198.97［f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=２０5N／㎜２；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算δ＜[f]，满足要求!连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：N1＝N1W+NO其中NＷ(KＮＮ１W=1.４×Wk×AwWk——风荷载根本风压标准值,Wｋ＝0．772KN／㎡；Aｗ——每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Ａw=3.6×4．５＝1６．2NO——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN，Ｎ＝；经计算得到Ｎ=１7.５1ＫN,连墙件轴向力计算值N=2２.51ＫＮ１W 1连墙件轴向力设计值N=∮A[ｆ]f其中∮轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l／i=30/1.585；Ａ=４.8９㎝２;[f］＝205N／2。经过计算得到Ｎ=9５.4１1KNｆN>Nf 1连墙件承受扣件与墙体连接。经过计算得到１=22.KNK管〔或钢筋)作外架的拉结结实。悬挑梁的受力计算悬挑脚手架依据带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端BA支座反力计算公式ＲＡ=N〔2+k2+k1〕+ｑl/2〔1+k〕2RＢ=-N〔k２+k1〕+qｌ/2〔１-k2〕支座弯矩计算公式MA＝-N(m２+m1〕－qm2/２CVmax=(Nｍ22ｌ／3ＥI〕×〔１+k２〕+〔Ｎm12l/3EI〕×(1+k１〕+(mｌ／3EI)×(ql2/8〕×(-1+4k2+3k3〕其中k=m/１，ｋ1＝m1/1，k2=m2／l。本工程算例中，m=1400ｌ=１6０0m1=300ｍ２=1350水平支撑梁的截面惯性矩I=11304,截面模量(抵抗矩〕Ｗ＝14１3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1．2×3．04+1.4×４.７3=10.2７ＫN水平钢梁自重强度计算荷载q＝1.2×2６．1×０.0001×7.8５×１0=0．25KN/mk=１.4/1．6=0．88k＝0.3/１.6=0.19１k=1.35/1．６=0.84２代入公式,经过计算得到支座反力R=31．808KＮＡ支座反力R=-10.５4KNＢ最大弯矩M=17．１79KN.mA抗弯计算强度ｆ＝１7.1７9×１06/(１．05×141０00)=１16.０3４N／㎜２水平支撑梁的抗弯计算强度小于２０5Ｎ/2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3．０4+4．７3=7.７７KＮ水平钢梁自重计算荷载q=2６．1×0.0０01×7.8５×10=0.21ＫN/m最大挠度V=6.255ｍax依据《钢构造设计标准〔GB5００1７-200３〕附录A构造变形规定，受弯构件的跨度对悬280０㎜水平支撑梁的最大挠度小于28００/400，满足要求！９悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁承受1６＃工字钢,计算公式如下δ＝M/∮W≤[ｆ]ｂｋ〔ＧＢ50017-2023〕ｂ附录Ｂ得到：∮＝1.51b由于∮b

0〔ＧB50017-20０3〕Bb

查表得0.86７经过计算得到强度δ=17.１8×106