油浸电力变压器温升计算设计手册

-让每个人公平地提升自我设计手册温升计算1-让每个人公平地提升自我油浸电力变压器温升计算目 录

共02 页 第01 页1概述第1页热的传导过程第1页温升限值第2页1.2.1连续额定容量下的正常温升限值第2页1.2.2在特别使用条件下对温升修正的要求第2页1.2.2.1正常使用条件第2页1.2.2.2安装场所的特别环境温度下对温升的修正第2页1.2.2.3安装场所为高海拔时对温升的修正第3页2层式绕组的温差计算第3页层式绕组的散热面〔S 〕计算qc第3页层式绕组的热负载〔q 〕计算qc第3页层式绕组的温差〔τ 〕计算 第qc〕计算 第层式绕组的温升〔θqc44页页3饼式绕组的温升计算第4页饼式绕组的散热面〔S 〕计算qb第4页3.1.1饼式绕组的轴向散热面〔Sqbz〕计算第4页3.1.2饼式绕组的横向散热面〔Sqbh 计算〕第5页饼式绕组的热负载〔q 〕计算qb第5页3.3.13.3.2

饼式绕组的温差〔 〕计算τqbτ高功能饼式绕组的温差〔τqg〕计算一般饼式绕组的温差〔τqb〕计算

第5页第5页第6页版日 签

饼式绕组的温升〔θ

〕计算qb

第7页次期 字旧底图总号日期 签字

4 油温升计算箱壁几何面积〔S〕计算b箱盖几何面积〔S〕计算g2

第8页第8页第9页-让每个人公平地提升自我油箱有效散热面〔S

〕计算yx

第9页4.3.14.3.2

平滑油箱有效散热面〔Syx〕计算管式油箱有效散热面〔Syx〕计算

第9页10页管式散热器油箱有效散热面〔Syx〕计算片式散热器油箱有效散热面〔Syx〕计算

12页14页油浸电力变压器温升计算目 录

共02 页 第02 页油平均温升计算19页油平均温升计算19页4.4.1油箱的热负载〔qyx〕计算19页4.4.2油平均温升〔θy〕计算顶层油温升计算第19第19页页5强油冷却饼式绕组的温升计算21页强油导向冷却方式的特点21页5.1.1线饼温度分布21页5.1.2横向油道高度的影响21页5.1.3纵向油道宽度的影响21页5.1.4线饼数的影响21页5.1.5挡油隔板漏油的影响21页5.1.6流量的影响21页强油冷却饼式绕组的热负载〔qq〕计算p22页强油冷却饼式绕组的温差〔τ〕计算强油冷却饼式绕组的温升〔θ〕计算第2323页页5.5.1

qp强油风冷变压器本体的油阻力〔ΔHT〕计算油管路的油阻力〔ΔHg〕计算

23页23页油管路的摩擦油阻力〔ΔH

M〕计算

23页油管路特别部位的外形油阻力〔ΔH

计算

24页油管路的油阻力〔ΔH

计算

25页线圈内部的油阻力〔ΔHq〕确定线圈内部的摩擦油阻力〔ΔHqm〕计算线圈内部特别部位的外形油阻力〔ΔHqT〕计算

26页26页27页版日 签次期 字 3-让每个人公平地提升自我5.5.2.3 线圈内部的油阻力〔ΔHq〕计算27页5.5.3 额定油流量〔Qr〕下的变压器本体的油阻力〔ΔHTr〕计算强油风冷的实际油流量〔Q〕计算2728页页5.6.1 〔ΔHZ〕计算28页5.6.2 强油风冷的实际油流量〔Q〕计算28页强油风冷冷却器的冷却容量〔PFP〕计算29页5.7.15.7.25.7.35.7.4

强油风冷油平均温升〔θ’yp〕的初步确定单台冷却器的冷却容量〔PFP〕的初步确定风冷却器工作的数量〔NFP〕确定强油风冷却器单台实际冷却容量〔PFP〕计算强油风冷油平均温升〔θyP〕计算强油风冷冷却器的技术数据强油水冷冷却器工作的数量〔N〕确定SP

29页29页29页30页30页31页38页1概述热的传导过程散到四周介质中，从而引起变压器发热和温度上升。当绕组和铁心所产生的热量将全部散发到四周介质中，到达稳定状态〔温度不再连续上升在油浸变压器中一般有：绕组和铁心在运行的初始阶段，温度上升很快，绕组和铁心所产生的热量，将由它们内部最热点藉传导方式传到与油接触的外面如图所示。对于自冷式变压器来说，线13K左右。Bq

3Bq

BqB 2 B 4 B 2q q q4 a)层式线圈两面散热 b)层式线圈一面散热

c)饼式线圈四周散热-让每个人公平地提升自我当绕组和铁心内部的热量传到外表后，它们的外表温度与四周介质〔油〕产生温20K～30K左右。当绕组和铁心四周的油温上升后，由于油的对流作用，热油向上流淌，冷却后的20%左右。4)当热油遇到箱壁或油管壁时，将局部热量传给它们，使油温下降而箱壁或油管壁温度上升，其热量从壁的内侧传导到外侧〔壁的内外侧温差一般不超过3K左右〕，它与四周的介质〔空气〕也产生温差，借助于对流和辐射作用，将热量散发到空气中。升计算，详见铁心计算SB1—。温升限值

油浸电力变压器温升计算

共39 页 第2 页连续额定容量下的正常温升限值变压器分接范围在±5%2500kVA的变压器，负载损耗和温升限值的保证仅指主分接。温升试验选在主分接上进展。变压器有一个分接范围超过±5%2500kVA的变压器，在与每〔即在分接范围内承受了变磁通调压方式〕。温升限值应适用于每个分接，〔另有规定除外〕。在独立绕组变压器中，最大电流一般是最大负载损耗分接。在带分接的自耦变压器中，温升试验时，应依据分接的布置来选择分接。负载组合进展温升试验。5-让每个人公平地提升自我在具有同心式线圈排列的变压器中，两个或多个独立线圈上下排列且容量及尺寸〔或则应按协议进展评估。压器在连续额定容量稳态下的正常温升限值规定如表：表 温升限值表名 称顶层油温升 油不与大气直接接触的变压器绕组平均温升〔用电阻法测量〕

温升限值〔K〕605565通常不超过80在特别使用条件下对温升修正的要求正常使用条件 的正常环境温度和冷却介质温度应符合以下条件：最高气温 +40℃;最热月平均温度 +30℃;最高年平均温度 +20℃;最低气温 －25℃〔适用于户外式变压器〕;最低气温 －5℃〔适用于户内式变压器〕；水冷却入口处的冷却水最高温度+25℃。海拔海拔不超过1000m。安装场所的特别环境温度下对温升的修正a．油浸空气冷却式变压器：安装场所的温度条件，当最热月平均温度超过30℃；或最高年平均温度超过20约到最接近温度的整数值。b.油浸水冷式变压器：当冷却水温度超过25℃时，则对变压器的温升限值应按冷却水温超过限值局部而削减，并应修约到最接近温度的整数值。油浸电力变压器温升计算安装场所为高海拔时对温升的修正

共39 页 第3 页安装场所海拔高于1000m，而试验场地海拔低于1000m时，自冷式变压器〔AN〕绕组平均温升限值应按海拔每增加400m降低1K来计算；风冷式变压器〔AF〕绕组平均温升限值应按海拔每增加250m降低1K来计算。试验场地海拔高于1000m，而安装场所海拔却低于1000m时，温升限值应作相应6

-让每个人公平地提升自我因海拔而作的温升修正值，均应修约到最接近的温度的整数。对于油浸水冷式变压器，其海拔或环境温度对油箱冷却的影响可以无视不计。层式绕组的温升计算S层式绕组的散热面〔 〕计算Sqc圆筒式〕绕组，凡绕组内、外径及轴向油道两侧与油直接接触的外表均认为是散热面，与厚纸筒接触的外表不作为散热面，而与1.0mm薄纸筒接触的外表只算一半散〔如撑条等〕应减去遮盖面积或用折算系数修正。层式绕组Sqc散热面按下式计算：

m zhj1

2K Rsj sj

H 106kj

m2

zh zh zh式中：m —铁心柱数；单相两柱式 m =2， 三相三柱式或五柱式 m =zh zh zhKsj —被计算散热面折算系数，它与线圈外表接触的物体有关，一般按以下选取：瓦楞纸板取Ksj=，撑条帘取Ksj=，1.0mm薄纸筒取Ksj=，厚纸筒Ksj=0；如线圈外表与撑条接触时，Ksj按下式计算：Ksj=1－(Njbctj/2πRsj)Rsj —被计算散热面处的线圈半径〔mm〕，见线圈计算〔SB1—〕；Nj —被计算散热面处与线圈外表直接接触的撑条数，bctj—被计算散热面处与线圈外表直接接触的撑条宽度〔mm〕；kj—电抗高度〔mm〕，见线圈计算〔SB1—〕。q层式绕组的热负载〔 〕计算qqc K % P 1 f q Rqc

100 Sqc

W/m2

7.2R式中：P —被计算绕组的电阻损耗〔W〕,当分接范围在±5%以内,且变压器额定容量不超过2500kVA时,选取主分接时的电阻损耗〔W〕，当分接范围超R过±5%2500kVA时,选取最大电流分接时的电阻损耗〔W〕；按负载损耗计算中公式〔〕计算;%Sqc

—被计算绕组的散热面〔m2〕，按公式〔〕计算。油浸电力变压器温升计算

共39 页 第4 页层式绕组的温差〔τqc

〕计算7-让每个人公平地提升自我 0.065q0.8qc qc

t

cm

25K

7.3qc式中：q —高压或低压绕组的热负载〔W/m2qcΔτt —被计算线圈的层间绝缘校正温差〔K〕，当δcm0.64mm不予校正;Δτt = 〔δcm－〕〔mc－ms〕qqc [K] 〔〕Δτcm—被计算线圈的层数校正温差〔K〕，当δcm＞0.64mm0.64mm计算；—Δτcm= δ—

qc

[K] 〔〕其中：δcm

被计算线圈的相邻的两层间绝缘总厚度，即层绝缘加导线绝缘〔mm〕；mc —被计算线圈的总层数；ms —被计算的线圈与油接触的散热面数。层式绕组的温升〔θ

〕计算qcθqc =τqc +θy ≤ 63K 〔〕qc式中：τ —高压或低压绕组的温差〔Kqcθy —油平均温升〔K〕，按公式〔〕计算。饼式绕组的温升计算S饼式绕组的散热面〔 〕计算Sqb饼式绕组的轴向散热面〔Sqbz〕计算纸筒接触的外表不作为散热面，而1.0mm薄纸筒接触的外表只算一半散热面，绕组外表〔如撑条等〕应减去遮盖面积或用折算系数修正。饼式绕组内、外径及轴S mqbz zh

n

2K R nsj sj

B tj

m2

向油道两侧的轴向散热面按下式计算：zh zh zh式中：m —铁心柱数；单相两柱式 m =2， 三相三柱式或五柱式 m =zh zh zhKsj —被计算散热面折算系数，它与线圈外表接触的物体有关，一般按以下选取：瓦楞纸板取Ksj=，撑条帘取Ksj=，1.0mm薄纸筒取Ksj=，厚纸筒Ksj=0；如线圈外表与撑条接触时，Ksj按下式计算：Ksj=1－(Njbctj/2πRsj)Rsj —被计算轴向散热面处的线圈半径〔mm〕，见线圈计算〔SB1—〕；Nj —被计算轴向散热面处与线圈外表直接接触的撑条数；散热面处与线圈外表直接接触的撑条宽度〔mm〕;nj —被计算绕组的有轴向散热面的线圈段数；8-让每个人公平地提升自我Btj —被计算绕组的线饼中绝缘导线宽度〔mm〕。油浸电力变压器温升计算饼式绕组的横向散热面〔Sqbh〕计算

共39 页 第5 页2mm1.5mm的较小油道或纸圈处的线饼上下两侧不作为散热面，对垫块处，应减去垫块遮盖面积。饼2mm的线饼横向散热面按下式计算：Sqbh

m zh

2Rp

N bdk dk

mAnt d

2106

m2

7.8zh zh zh式中：m —铁心柱数；单相两柱式 m =2， 三相三柱式或五柱式 m =3；Rp —被计算绕组的线饼平均半径〔mm〕，见线圈计算〔zh zh zhNdk—被计算绕组的线饼中横向油道垫块数；bdk—被计算绕组的线饼中横向油道垫块宽度〔mm〕；m —被计算绕组的线饼中沿辐向导线根数；At —被计算绕组的线饼中绝缘导线厚度〔mm〕；nd 2mm的油道数。q饼式绕组的热负载〔 〕计算qqbP1Kf% Pq R qb S

qbz

100 Sqbh

W/m2

7.9R式中：P —被计算绕组的电阻损耗〔W〕,当分接范围在±5%以内,且变压器额定容量不超过2500kVA时,选取主分接时的电阻损耗〔W〕,当分接范围超R过±5%2500kVA时,选取最大电流分接时的电阻损耗〔W〕；按负载损耗计算中公式〔〕计算;Kf%—被计算绕组的附加损耗系数〔%〕，按负载损耗计算中公式〔〕计算;SqbzSqbh

被计算绕组的轴向散热面〔m2〕，按公式〔〕计算；被计算绕组的横向散热面〔m2〕，按公式〔〕计算；αt —被计算绕组的导线绝缘校正系数，当At1.75a时，取αt=，当At＞1.75a时，取αt=At/1.75a；其中：At

—被计算绕组的绝缘导线厚度〔mm〕，如组合或换位导线指组合或换位后的绝缘导线厚度；版日 签次期 字

a —被计算绕组的裸导线厚度〔mm〕，如组合或换位导线为：a=At－δtδ —被计算绕组的导线绝缘〔两边〕厚度〔mm〕。旧底图总号日期 签字

tτ饼式绕组的温差〔 〕计算τqbτ高功能饼式绕组的温差〔 〕计算τqg9-让每个人公平地提升自我绕组的温差计算方法与层式绕组温差计算相像。 0.065 q0.8qg qb

25K

7.10qqb

—高功能饼式高压或低压绕组的热负载〔W/m2〕；按公式〔〕计算。油浸电力变压器温升计算

共39 页

第6 页一般饼式绕组的温差〔τ〕计算qb一般饼式绕组是以横向油道为主，轴向油道为辅的散热方式，其绕组的温差计算与冷110kV5个，4个油区〔外进外出〕；电压220kV级的自冷或风冷式变压器，绕组中放有挡油隔板9个，分成8个油区〔外出外进〕。当放有挡油隔板时，其绕组的温差要比无挡油隔板小自冷式内线圈: qb

0.410 q0.6qb

h

25K 7.11自冷式外线圈: qb风冷式内外线圈:

0.358 q0.6qb0.159 q0.7qb

hh

25K 7.1225K 7.135K～10K左右。一般饼式绕组的温差按下式计算：qqb

—被计算绕组的热负载〔W/m2〕，按公式〔〕计算；Δτδ —被计算绕组的绝缘校正温差〔K〕，按下式计算：Δτδ= 〔δt－〕qqb [K] 〔〕δt

—被计算绕组的导线间绝缘厚度〔mm〕，一般δt

= At－a当线饼有附加绝缘时，应考虑其附加绝缘包不紧，δt按表计算：表 线段有附加绝缘时导线间绝缘厚度 mmq线饼辐向B 线饼有附加绝缘时导线绝缘厚度δ 图 例qtBq ≤ 100 tAta2B =101～150

B 100qq Aa2t t

1 500 Bq=151～200

Aa2

2.3Bq

150

aB At Δt t 500 qΔτh —被计算绕组的线段油道校正温差〔K〕，有挡油隔板的油道温差可不校正；无挡油隔板的线段油道校正温差，可按以下阅历公式计算:版日 签次期 旧底图总号

th

qqb1550

9.7B0.23q

14h0.33dy

qqb1550

7.1510-让每个人公平地提升自我其中：Δt —无挡油隔板的绕组线段油道校正温差的修正值〔K〕，见图曲线;或按下式计算：t

7.16q dyBq 〔mm〕hdy —油道高度(mm)；qqb

—被计算绕组的热负载〔W/m2〕，按公式〔〕计算。油浸电力变压器温升计算

共39 页 第7 页) 17( 16t

t qqbh 155014 t 9.7B0.23

14 h0.33q dy13121110h9 =hdy876

2=3=hdy4h =

hdy=543210-1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15

dy 5hdy=

6

78hdy=

910hdy=0 10 20 30 40 50 60 70 80

100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220Bq (mm)→图无挡油隔板的绕组线段油道校正温差的修正值〔Δt〕曲线版日 签 11-让每个人公平地提升自我饼式绕组的温升〔θ

〕计算qbqb qb θ =τ +θ ≤ 63K qb qb qb qg式中：τ —被计算绕组的温差〔K〕；高功能饼式绕组用τ ,按公式〔〕计算；一般饼式绕组用τqb,qb qgθy —油平均温升〔K〕，按公式〔6〕升约为：θ

ys=〔θy+θy〕/2=

θy。温升计算

共39 页 第8 页4油温升计算箱壁几何面积〔S

〕计算b

cd Bz cghhdhhgHbH H H H b zd zgRbhchLBbLc BcLzLbbdbBbRbBb45° bgLLbLba) 桶式平顶油箱 b) 形顶油箱图 油箱构造示意图平顶:S

2H L Bb b b

0.8584Rb

m2 7.18梯形顶:S b

Hzg

L2cb

1.1716bg

Hzd

L2c1.1716bb d d

10 c h c h 2BH h 2hB L

106

m2 7.19g g d d z b c c c c12-让每个人公平地提升自我b式中：H—油箱内壁高度〔mm〕，见图；bzg zg b g H—油箱高压侧直线高度〔mm〕，见图,H=H－h－h；Hzd—油箱低压侧直线高度〔mm〕，见图,Hzd=Hb－hd－hc；Lb—油箱内壁长度〔mm〕，zg zg b g Bb —油箱内壁宽度〔mm〕，见图；Bz —油箱盖直线宽度〔mm〕，见图，Bz=Bb－cg－cd ；Rb —油箱内壁圆角半径或箱内壁半径〔mm〕，Rb=0，见图；hc—油箱下节槽内壁高度〔mm〕，见图；Lc—油箱下节槽内壁长度〔mm〕，见图；Bc—油箱下节槽内壁宽度〔mm〕，见图；bgbd—油箱壁高压侧及低压侧拐角处尺寸〔mm〕，见图；cgcdhghd—油箱盖高压侧及低压侧拐角处宽度及高度〔mm〕，见图。温升计算

共39 页 第9 页箱盖几何面积〔S

〕计算g 平顶盖: S L B 0.8584R2

106

m2 7.20g梯形顶: S Lg

b bB z

bc2h2 g g

d d

106

m2 7.21式中符号代表意义同公式〔〕及公式〔〕。油箱有效散热面〔S

〕计算yx平滑油箱有效散热面〔Syx〕计算30kVA〔S

Syx= Kg Sg + pzg〕 [m2] 〔〕g g 式中：K —箱盖有效散热系数，一般取K= ，当箱盖不与油接触时，K=0g g pK —散热片有效散热系数，一般取Kp= ，pSgSbSpzg

箱盖几何面积〔m2〕，按公式〔〕计算；箱壁几何面积〔m2〕，按公式〔〕计算；散热片在箱壁上遮盖面积〔m2〕，按下式计算:Spzg=106 mp Cpm hp [m2] 〔〕p∑S —散热片总的几何面积〔m2〕，按下式计算:p13-让每个人公平地提升自我∑Sp= mp sp [m2] 〔〕pm pm其中：C —两片散热片间中心距〔mm〕，一般取C =40pm pmhp —散热片高度〔mm〕，见表及图；mp —散热片片数；ps —散热片每片几何面积〔m2〕，见表。p表散热片数据 hp

R65hp〔mm〕440580

ps〔m2〕p

RCpm Cpm20油浸电力变压器温升计算管式油箱有效散热面〔Syx〕计算

图散热片共39 页 第10 页依据散热要求，可在油箱外壁上均匀布置用φ40电焊钢管压制而成的扁管，如图。50～630kVA800～1600kVA时，常布置二排管；2023kVA及以上时，常布置三排管。依据散热效果及工艺的要求，一般不超过三排管，特别状况下，最多承受四排管。油管布置时，应保证油管至箱沿及箱底的距离〔h1

h2，另外，在φ50放5h2

28044×2列〔8列〕的油管也应缩短，即当变压器总重＜10t时，h1于操作。

≥ 1320，以便h175CRtCRt17575h2

=75

B－BltzlCA ACtRtBB

1554 55

A－A18R8R33R5

R160δ图 扁管示意图表 ×18×55扁管数据表14-让每个人公平地提升自我直线长

中心距*

弯 曲 至箱盖 至箱底 两排管间 两列管间

每米散 每米扁管 每米油ltz

半 径 CtC

距离 中心距

中心距

热面st

重量gt

重量gty(mm)

(mm)

Rt(mm)h1

(mm)

(mm)

(mm)

(mm)

(m2/m)

(kg/m) (kg/m)55 450～1950 140 ≥85≥80 7535115 450～1950 150 ≥85≥90 7535190 750～1950 150 ≥85≥110 7535265 1250～1950 150 ≥85≥120 7535*Ct50mm一级。扁管式油箱有效散热面〔Syx〕按下式计算：g Syx= Kg Sg b－Stzg〕+〔∑St+Stzg〕KtbKtp [m2] 式中：K —箱盖有效散热系数，一般取K = g 当箱盖不与油接触时，Kg=0；SgSb

箱盖几何面积〔m2〕，按公式〔〕计算；箱壁几何面积〔m2〕，按公式〔〕计算；扁管在箱壁上遮盖面积〔m2〕，按下式计算:Stzg =〔mtm－1〕btl Hb 106 [m2] 〔〕油浸电力变压器温升计算mtm —扁管每排根数；btl —两列管间中心距btl=35；Hb —油箱壁高度〔mm〕；

共39 页 第11 页∑St

扁管总的几何面积〔m2〕，按下式计算:∑St= Lt st [m2] 〔〕t其中：s —每米几何散热面〔m2〕，见表。tLt —扁管总长度〔m〕，按下式计算：Lt =∑ mt〔lt－12〕×10-3 [m] 〔〕mt—扁管根数；lt l〔18lt = [Ct+2ltz－2Rt－dtn+π(Rt+dtn/2〕]－l’ [mm] 如×18×55扁管每根开放长计算如下：当Rt=140时：lt=Ct+2ltz +172当Rt=150时：lt=Ct+2ltz +18415-让每个人公平地提升自我t其中: C —扁管中心距〔mm〕，见表及图；tltz —扁管端部直线局部长度〔mm〕，见表及图；Rt —扁管弯曲半径〔mm〕，见表及图；dtn—圆管直径或扁管宽度〔mm〕，dtn=55；l’ —扁管按中心线开放尺寸计算的修正量〔mm〕，当Rt=140时, l’=19， 当Rt=150时，l’=18。Ktb—扁管外表系数，按下式计算或见表；K 45r

S 55SD

45r

n btn

55b

7.30tb 70SD

70 dt

n btn tlDS —扁管对流散热面〔m2〕，按下式计算：DSD = t(πdtntn+bt1)×10-6 []FS —扁管辐射散热面〔2〕，按下式计算：FSF = Ct btl×10-6 []—扁管中心距dt —扁管等效直径〔mm〕，dt=40；

表扁管系数表排数 外表系数 排数系数ntn—扁管排数；

ntn

Ktpbtl —两列管间中心距〔mm〕，扁管取btl=35； 13μr —空气阻力系数，ntn≤ 3: μr=； 23ntn

=4:

r=;4Ktp —扁管排列系数，见表。油浸电力变压器温升计算管式散热器油箱有效散热面〔Syx〕计算

共39 页 第12 页Syx= KgSg + KbSb+∑Sts [m2] 〔〕g g 式中：K —箱盖有效散热系数，一般取K = ，当箱盖不与油接触时，K =0g g Kb —箱壁有效散热系数，自冷式取Kb= ，风冷式取Kb= ；gS —箱盖几何面积〔m2〕，按公式〔〕计算；gbS —箱壁几何面积〔m2〕，按公式〔〕计算；b∑Sts—扁管散热器总有效散热面积〔m2〕，按下式计算：∑Sts = mts sts [m2] 〔〕ts式中：m —ts16-让每个人公平地提升自我tss —每只扁管散热器有效散热面积〔m2〕，单面扁管式散热器见表，ts150×150 4－φ24 φ150 150×150〔4－φ24〕Cts

H1≥3000

H1 85

H1370Cts

83 Δts

此件数增加一倍

HtsH1

498758783

835

Hts

512a) 88、100、120管双面 b) 44管单面图扁管式散热器表 单面扁管式散热器数据表〔如图b〕名 称44管单面扁管散热器

厚Δts代号中心距代号中心距总高.Cts(mm)Hts(mm)H1(mm).16502060800202324101000.228526951200.248528951300

几何面 sts(m2) gts(kg)gtsy(kg)gts(kg)gtsy(kg)gtsz(kg)2057628122081301229833122478933626193354—————

油重 总重温升计算

共39 页 第13 页表双面扁管式散热器数据表〔7.6a〕名 称 代号

中心距 总高

厚Δts

几何面 sts(m2)

油重 总重. Cts(mm). Cts(mm)Hts(mm)H1(mm)(mm)m2) 自冷风冷 g(kg)tsgtsy(kg)gtsz(kg). 14001815700915280108388. 16502023800915332119451. 18802295900915352129481. 202324151000915367134501. 228527001100915405145550. 248529001200915433154587. 268531001300915460163623. 28853300140091548717165817. 30003415. 300034151000915503176679. 325036651100915536186722. 350039151200915570197767. 375041651300915603208811. 400044151400915637218855. 425046651500915670229899. 188022959001020400147547. 2023241510001020418152570. 2285270011001020462166628. 2485290012001020492175667. 2685310013001020523185708. 2885330014001020554195749. 3000341510001020571200771. 3250366511001020611212823. 3500391512001020648224872. 3750416513001020686236922. 4000441514001020726248974. 42504665150010207602601020. 188022959001195477177654. 2023241510001195499192681. 2285270011001195551199750. 2485290012001195588210798. 2685310013001195624221845. 2885330014001195662231893. 3000341510001195682239921. 3250366511001195729253982. 35003915120011957732671040. 37504165130011958202821102. 40004415140011958692961165. 42504665150011959103111221100管双面扁管散热器120管双面扁管散热器

-让每个人公平地提升自我油浸电力变压器温升计算片式散热器油箱有效散热面〔Syx〕计算

共39 页 第14 页Syx= KgSg + KpbSb+∑Sps [m2] 〔〕Kg

—箱盖有效散热系数，Kg=,

表箱壁有效散热系数KpbKpb

当箱盖不与油接触时，Kg =0;—箱壁有效散热系数,见表；计算

散热器的分布状况 Kpb布置在油箱的一侧布置在油箱的二侧Sg —箱盖几何面积〔m2

;布置在油箱的三侧bS —箱壁几何面积〔m2〕，按公式〔〕计算;b〕

布置在油箱的四侧∑Sps

—片式散热器总有效散热面积〔m2

,按下式计算：18-让每个人公平地提升自我mpssps

∑Sps = mps sps [m2] 〔〕片式散热器只数；每只片式散热器有效散热面积〔m2〕，按下式计算：310480见表及表;p p ph p sps = μ ξ K β S [m2p p ph p μp —

片距修正系数，可按下式计算： 10.02p b

42 38Bbα —半片宽与片间空隙之比， bb

p p

4 αb＜4αb=4；Bp—片式散热器宽度〔mm〕，常用宽度见表,480宽片式散热器；ap—片间中心距〔mm〕，见表；δp—片厚〔mm〕，一般可按δp = ×10–3 Cps + 8估算〔含壁厚2×〕,为了简化规格，现常用片厚见表；表片式散热器构造要素表 mm代号BpCpsap片厚δp～40～54310500～10001250～25005013～28～284801500～30004511～204801000～180045Cps —片式散热器中心距〔mm〕，310480见表及表;pξ —片数修正系数，一般可按下式计算：pξp =

- (np－3) 〔〕Kph —片高修正系数；一般可按下式计算：Kph= －×10–3 Cps 〔〕βp —

油浸电力变压器温升计算外表系数，按下式计算:

共39 页 第15 页自冷式: p风冷式: p

55S 45SD F100SD65S 35 SD F100S

7.417.42DDS —对流散热面〔m2〕，按下式计算：D19-让每个人公平地提升自我SD =2× BpCps np×10-6 [m2] 〔〕FS —辐射散热面〔m2〕，按下式计算：FSF=〔2Bp ap np + BpCps〕×10-6 [m2] 〔〕np —每只片式散热器片数。4－φ24 φ150 150×150H Hps CH ps psφ φ310318

50p78 50(n－1)p

13 310322

20 80

50(n－1) 13p宽310固定式片式散热器 b)宽310可卸式片式散热器p4－φ24

φ150

150×150

B/2

Cm Cm=360;390;420;450;500;550;600;650;700B/4 166375≥1000d)宽310风冷式两只散热器用一个底吹吹风装置Hps Cps

45==aps p

480 ≥130 480 50p530p

480 ≥13040 232

φ9040 20

68100

200≤370

200≤590480488

70 498 Δ=Δps+20+70+14

≥500

≥500af=(Δps/2)－249c) 宽480可卸式片式散热器

e)宽480风冷式一只散热器用一个底吹吹风装置图片式散热器

f)480风冷式两只散热器用一个底吹吹风装置温升计算

共39 页 第16 页p p 表宽310片式散热器数据表〔B =310，A =50，δ =13p p 名 称 代号

总高 片数 几何面 有效散热面sps(m2)

油重 总重. Cps(mm)Hps(mm)np(m2)自冷风冷gps(kg)gpsy(kg)gpsz(kg).3—11. .

5894—4—156215—18725-让每个人公平地提升自我.宽310 ..固定式 ..片 式 ..散热器 ..(图7.7a) ..............宽310 ..可拆式 ..片 式 ..散热器 ...(图b) ............

73625 714 4574750 839 5795875 964 791171000 1089 9111391250 1420 11131411131500 1670 1416182013141750 1920 16182014162023 2170182014162250 2420182014162500 26701820

— 25— 13— 17— 21— 29— 20— 24— 33— 43— 27— 38— 48— 59— 42— 54— 66— 77— 76— 91— — — — 131148166183— 149169189209166189212234184209234259202229257285

10 355 187 248 299 3313 4616 5910 3714 5218 6622 8120 7424 9034 14033 13839 16142 17348 19654 22060 24361 25068 27761 25076 31059 24376 31084 34365 26774 30383 34092 377注:.～53如是风冷式，则为两只散热器用一只底吹吹风装置〔〕。油浸电力变压器温升计算21

共39 页 第17 页-让每个人公平地提升自我p p 表宽480片式散热器数据表〔B =480，A =45，δ =11p p 名 称 代号

中心距 总高 片数 几何面 有效散热面sps(m2)

油重 总重. Cps. Cps(mm)Hps(mm)np(m2)gps(kg)gpsy(kg)gpsz(kg). .1013235167. . 150016961215642198. .1410..5618149230. .1620556261. .1420855263. . 175019461623663299. .1826471335. .2029379372. .1626867335. . 202321961830076376. .2033285417. .2236494458. .1833584419. . 225024462037193464. .22407102509. .24443111554. .20410101511. . 2500269622450111561. .24490121611. .26530131661. .20450109559. . 2750294622493120613. .24537131668. .26581142723. .20489118607. . 3000319622537129666. .24584141725. .26632153785宽480可拆式片式散热器(7.7c)注：.～28是底吹风冷式为一只散热器用一只吹风装置〔〕;.～28是底吹风冷式为两只散热器用一只吹风装置〔〕。温升计算

共39 页 第18 页22-让每个人公平地提升自我p p 表宽480片式散热器数据表〔B =480，A =45;50，δ = ;14p p np7(m2)gps(kg)68gpsy(kg)np7(m2)gps(kg)68gpsy(kg)20gpsz(kg)88985251101110131132131173715499929128111183515313138411791414844192111353917413158462041417050220161925724913179512301419155246162176328018243713141421361274162426931118271783492030087387162698535418301953962033310643922366116482183291034322036511548022400126526244361385742039612452022435136571244731486212651216167320428133561224691466152451115967026553172725204591426012250415666024549170719265931847772060490151641226653816670424725861817672678634196830

油重 总重Cps(mm) Hps(mm)..

Ap=45

自冷 风冷1000 ...

δp=. Ap=451200 ...

δp=. Ap=451400 ..宽 .

δp=480 .

Ap=454 . 1600 可 ..

δp=拆 .1800 1985式 ..片 .式 .

Ap=45δp=Ap=50.散 热 .器 ( 图 .7.7cc ) .

2023

δp=142200238524002585260027852800298522002385240025852600278528002985δp=14Ap=50δp=14. Ap=50. δp..

=14. Ap=50. δp..

=14. Ap=503000 ..

δp=1423-让每个人公平地提升自我温升计算

共39 页 第19 页油平均温升计算油箱的热负载〔qyx〕计算1.05P P q 0 yx S

W/m2

7.45yxK式中：P —负载损耗〔W〕,当分接范围在±5%以内，且变压器额定容量不超过K2500kVA时,选取主分接时的负载损耗，当分接范围超过±5%，或2500kVA时,选取最大电流分接时的负载损耗，见负载损耗计算〔SB1－〕中公式〔〕;P0 —空载损耗〔W〕，见铁心计算〔SB1－〕中的空载损耗计算公式〔〕;Syx

—油箱的有效散热面〔m2〕,平滑油箱见公式〔〕,扁管式油箱见公式〔〕,管式散热器油箱见公式〔〕及片式散热器油箱见公式〔〕。油平均温升〔θy〕计算 Ky y

yx

7.46y 式中：K —油平均温升计算系数， 油浸自冷式取K =，扁管散热器及片式散热器油浸风冷式取Ky=y qyx

—油箱的热负载〔W/m2〕，按公式〔〕计算。顶层油温升计算 1.2 53K ym y my式中：θ —油平均温升〔K〕，按公式〔〕计算；ym—顶层油温升修正值依据发热中心高度和散热中心高度s〕的比值〔K=hf/hs〕，按下式计算或见图曲线 ;m

y

K 7.48版日 签次期 字

其中：K —发热中心高度和散热中心高度的比值，K =h/hh h f hf —发热中心高度，即箱底至线圈中心高度〔mm〕,h h f hs —散热中心高度，即箱底至散热器中心高度〔mm〕,见图。f旧底图总号f日期 签字24

h hs-让每个人公平地提升自我温升计算

共39 页 第20 页100〕〔60m 50

0.028m

e3.5Kh 0.7y

K=h/hh f sτΔ40

K=1.3h值正30 Kh修升

=1.2温20 K=1.1温h顶油层顶K=1.0h10 Kh=0.998K=0.87 h65 Kh=0.74K=0.6h3K=0.5h2K=0.4hK=0.3h10.9 Kh0.80.7

=0.20.6 Kh=0.10.50.40.30.2版日 签次期 旧底图总号

0.10 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 6025 油平均温升θy〔K〕-让每个人公平地提升自我图 正值〔Δτ油浸电力变压器

m〕曲线温升计算 共39 页 第21 页版日 签次期 旧底图总号

5强油冷却饼式线圈的温升计算强油导向冷却方式的特点线饼温度分布1/4处温升较高〕Q＞1m3／h沿着流淌方向的温升变化较中间线饼平坦。20%～40%。上升。在正常状况下，线饼数较少以及横向油道高度较小，线圈的流量高于15～25m3／h时，不会消灭这一现象，假设线饼数较多以及横向油道高度较大时，需要较大的流量。横向油道高度的影响6mm以下为宜。横向油道高度减小，可明而偏高。纵向油道宽度的影响12mm以内，假设内外线圈纵向油道宽度一样，则外线圈的纵向油道截面远大于内线圈，造成外线圈线饼区内阻力远小于内线圈，使得大局部油从外线圈流掉，内线圈温升偏高。线饼数的影响在一个流油区内，线饼数最好掌握在12个以内，这可提高横向油道的流速，且使油道间油流速趋于均匀，避开油流滞止现象的产生，以降低热点温升。挡油隔板漏油的影响〔即挡油隔板上面〕的线饼温升，影响较大。26-让每个人公平地提升自我流量的影响总的来看线饼平均温升随着流量的增加而降低，但这一变化并不明显，这是由于绝缘50%以上，对流传热温升是流量的弱函数，因而流量对平均温升影响并不猛烈。升陡然增加。油浸电力变压器温升计算 共39 页 第22 页q强油冷却饼式线圈的热负载〔q=αq=αqqb

〕计算qqp pq

+Δq [W/m2] 〔〕qb式中：q —被计算线圈的热负载〔W/mqbαp —强油冷却时，被计算线圈的线饼绝缘校正系数，按下式计算：α=p1+〔δα=p

－〕 〔〕tδt —

被计算线圈的导线间绝缘厚度〔mm〕,一般δt = At－a ,当线段有附加绝缘时,δt按表

;Δq—强油冷却时，被计算线圈的线饼间油道校正热负载〔W/m2〕；可按以下阅历公式计算或见图曲线;q3.55Bq

900h0.4dy

W/m2

7.51qhdy

被计算线圈的线饼辐向尺寸〔mm〕,有纵向油道时,取油道一侧辐向尺寸；油道高度mm)。130012001100)2m 1000

h =2dy

h =2.5dy( 900q800700600500400

h =3 hdy h =4dyh =5dyh =6dy

=3.527300 h =827dy-让每个人公平地提升自我图线圈的线饼间油道校正热负载〔Δq〕油浸电力变压器温升计算 共39 页 第23 页τ强油冷却饼式绕组的温差〔τqp

〕计算 0.113 qp qp

30 K 7.52qp式中：q —被计算绕组〔强油冷却〕的热负载〔W/mqp强油冷却饼式绕组的温升〔θ〕计算qpqp qb θ =τ +θ ≤ 63K qp qb qp式中：τ —被计算绕组的温差〔K〕，强油冷却绕组的温差qpθyp —强油冷却的油平均温升〔K〕，按表的公式计算。强油风冷变压器本体的油阻力〔ΔHT〕计算〔ΔH

的油阻力粗略估算的方法。油管路的油阻力〔ΔHg〕计算油管路的摩擦油阻力〔ΔHM〕计算

计算各管路的油流量，再进展变压器本体b H

L V2A

LA a

m m D 2g 2AA式中：L —油管路长度〔m〕;A28-让每个人公平地提升自我DA —油管路等效直径〔m〕，圆管为管内径，矩形管按下式计算：DA = 2a b/〔a+b〕 [m] 〔〕ab—油管路内壁的宽度及高度〔m〕;g —重力加速度〔m/s2〕，g = 9.8 m/s2 ;VA —油管路的平均油流速〔m/s〕，按下式计算：VA = QA／〔3600SA) [m/s] 〔〕QA —油管路的油流量〔m3/h〕;AS —油管路的截面积〔m2〕;Aλm —与管路几何外形及特性参数有关的系数，可按下式计算：油浸电力变压器m

.0057

0.5DA

2.88Re

共39 页 页Re —雷诺数，按下式计算：Re = VA DA /ν y 〔〕νy —油的运动粘度〔m2/s〕,按下式计算:νy =10–6

×(×10–10 T6－×10–7 T5+×10–5 T4－×10–3 T3+0.T2－T+) [m2/s]〔〕νT —油的温度〔℃〕，常取T=60℃， y60 = ×10–6 m2/s。ν〔ΔHX〕计算H NX X

V2 AX 2g

mH2

O X式中：N —油管路特别部位的某种外形的数量；XQA—油管路主管的油流量〔m3/h〕，一般指各管中较大的油流量；AS —油管路主管的的截面积〔m2〕；A/s〕，按公式〔〕计算；g —重力加速度〔m/s2〕， g = 9.8 m/s2 ;ζ—油管路的形阻系数，见表至表。ζX表 弯曲油管路的形阻系数29-让每个人公平地提升自我直角弯曲90° 圆弧弯曲90°)弯曲DA

外购无缝弯头弯曲处管壁无褶绉)DA种类 r rζX (r/DA)– r/DA)–注: r—弯曲平均半径〔m〕，一般弯曲平均半径等于管的公称口径。表突然扩大及突然缩小油管路的形阻系数突然扩大连接种类 SDA SD

突然缩小Sj SXXζ X

D〕2

X/S

2－〔S〕j〕

X/S

j〕+注: SDA

—扩大前管路的截面积〔m2〕，一般等于主管路截面积，即S

= SA ；DDS —扩大后管路的截面积〔m2〕，如直接流入油箱可估量为 SDDjjS —缩小前管路的截面积〔m2〕，如直接从油箱流出可估量为 Sjj

= 100SA；= 100SX；XXS —缩小后管路的截面积〔m2〕，一般等于主管路截面积，即SXX油浸电力变压器

= SA。温升计算表 T形连接油管路的形阻系数

共39

第25 页从主横管一端流入T形

从横管两端流入

从横管两端流出连接 种类

QC

SB;QB

QC

QB

SC;QCSB;QB SA;QA

SA;QAXζ 0.67KXS

KQ

0.05KS

K 0.9Q注: KQ—流量比 KQ=QB/QAKS—面积比 KS=SA/SBQB—T形连接的分支管路的油流量〔m3/h〕，如T形连接的各分支管路阻力相等，则各分支管的油流量相等，且按下式计算：QB = QA / mFz [m3/h]mFz—T形连接的分支管路数；BS —T形连接的分支管的截面积〔m2〕，一般各分支管的截面积相等；BVB—T形连接的各分支管的平均油流速〔m/s〕，如各分支管的油流量相等，各分VB=VA；油管路的油阻力〔ΔHg〕计算g m X 2ΔH =ΔH +ΔH [mHO] 〔〕g m X 230-让每个人公平地提升自我m 2式中：ΔH —油管路的摩擦油阻力〔mHO〕，按公式〔〕计算或见表；m 2ΔHX—油管路特别部位的外形油阻力〔mH2O〕，按公式〔〕计算或见表。m 表 常用油管路的摩擦油阻力〔ΔH〕及特别部位的外形油阻力〔ΔHm 公称口径

流量Q 摩擦油阻 特殊部位的形状油阻力ΔHAXA

(mH2O)(外径×厚) (m3/h) 力ΔHm(mHO)(mHO)90°90°缝弯头入油箱流出端流入端流入端流出10203040203040506040506070806080100120135

直角弯圆弧弯标准无直接流从油箱横管一横管两横管两280光钢管(φ×4)100光钢管(φ114×4)125光钢管(φ140×4)150光钢管(φ165×m注:表中摩擦油阻力〔ΔHm

〕长度为1m; 特别部位的外形油阻力〔ΔH

T〕数量均为一件。油浸电力变压器温升计算线圈内部的油阻力〔ΔHq〕确定

共39 页 第26 页强油冷却的线圈内部油阻力〔ΔHq

〕，可利用计算程序进展计算，一般不会太大，初步可按下面的方法估算:线圈内部的摩擦油阻力〔ΔHqm〕计算H

L qy

mH

O qm qm D 2g 2qqy式中：L —线圈内部油道总长度〔mqyLqy = Lqz + NfqLqh [m] 〔〕Lqz —线圈的纵向油道长度〔m〕，一般取线圈包括端部绝缘的总高度;Lqh —线圈的横向油道长度〔m〕，一般取各线圈的平均辐向;Nfq —线圈油导向分区数，220kV级的变压器，一般取Nfq =8；g —重力加速度〔m/s2〕， g = 9.8 m/s2 ;31-让每个人公平地提升自我Dq —线圈纵向油道等效直径〔m〕，按下式计算：Dq= 2Sq /LbZ [m] 〔〕qS —线圈内部油道的截面积〔m2〕;qSq = π DqpΣAc [m2] 〔〕Lbz —线圈内部油道的半周长〔m〕;Lbz = π Dqp +ΣAc [m] 〔〕Dqp

—线圈平均直径〔m〕，一般取线圈主空道的平均直径；ΣAc—各线圈一侧纵向油道宽度的总和(m),如油是从各线圈下端外径侧进入,上端外径侧流出的分区导向时,可取每柱各线圈外径侧纵向油道宽度的总和;Vq —线圈内部油道的平均油流速〔m/s〕，考虑油流带电一般Vq≤ 0.5m/s具体可按下式估算：Vq = Nr Qr／〔3600 mzh Sq) [m/s] 〔〕Nr —实际工作的油泵数量;Qr —油泵的额定油流量〔m3/h〕;mzh —套有线圈的铁心柱数;λqm —与油道几何外形及特性参数有关的系数，可按下式计算： 0.00960.0057 0.5qm Dq

Re

7.68Re —雷诺数，按下式计算：Re = Vq Dq /νy 〔〕νy —油的运动粘度〔m2/s〕,按公式〔〕计算,

y60

106 m2/s。油浸电力变压器温升计算线圈内部特别部位的外形油阻力〔ΔHqT〕计算

共39 页 第27 页qH N V2qX qX qX 2gq

mH2

O qX式中：N —线圈内部特别部位的某种外形的数量；qXVq —线圈内部油道的平均油流速〔m/s〕，按公式〔〕计算；g —重力加速度〔m/s2〕， g = 9.8 m/s2 ;qXζ —线圈内部油道的形阻系数，qX对油道的进口处:ζ

qX1=

；出口处:ζ = ；拐弯处：ζ =2；qX2 如线圈导向分区时，横向油道中平均油流速将减小,Vq/nqb,如仍用qX2 q原平均油流速V 计算阻力,则横向油道中拐弯处:ζ =2/n2 ≈,qqX4 qb32-让每个人公平地提升自我qb qb 其中：n —线圈每个分区中横向油道数，220kV级的变压器：n = N/N ≈ N —线圈总段数,220kV级的变压器，一般取N≥100qb qb Nfq—线圈油导向分区数，220kV级的变压器，一般取Nfq =8；220kV级强油导向线圈的形阻系数约为：qX qX1 qX2 qX3 fq ζ =ζ +ζ +2ζ +2N ζ ≈ +1.0+2×2+2×8×qX qX1 qX2 qX3 fq 220kV级强油导向线圈内部的平均油流速,如取Vq≤ 0.5m/s时,220kV级强油导向线圈内部的外形油阻力约为:ΔHqX≈ 0.073mH2O≈ kPa线圈内部的油阻力〔ΔHq〕计算线圈内部的总油阻力，按下式计算：q qm qX 2ΔH =ΔH +ΔH [mHO] 〔〕q qm qX 2qm 2式中：ΔH —线圈内部的摩擦油阻力〔mHO〕，按公式〔〕计算；qm 2ΔHqX—线圈内部特别部位的外形油阻力〔mH2O〕，按公式〔〕计算。220kV级强油导向构造，一般线圈内部的摩擦油阻力约为ΔH

qm≈ 0.03mH2O,线圈内部特别部位的外形油阻力约为ΔHqX约为ΔHq≈ 0.103mH2O≈ kPa，

≈ 0.073 mH2

O,则线圈内部的总油阻力额定油流量〔Qr〕下的变压器本体的油阻力〔ΔHTr〕计算r Tr在额定油流量〔Q〕下的变压器本体的油阻力〔Δr TrΔHTr =〔ΔHg+ΔHq〕 [mH2O] 〔〕式中： —考虑其它因素而附加的系数；ΔHg —油管路的油阻力〔mH2O〕，按公式〔〕计算；ΔHq —线圈内部的油阻力〔mH2O〕，按公式〔〕计算。220kV级强油导向构造的线圈内部的油阻力，如上所述，约为ΔHq≈ 0.103mH2O，如冷却器直接装置在油箱上，当油流量Qr

80m3/h时，油管路的油阻力大致估量为ΔHg≈ 变压器本体的油阻力约为ΔHTr=〔+〕=mH2O≈ kPa，集中装置时，油管路的油阻力较大，可按公式〔〕估算。油浸电力变压器温升计算 共39 页 第28 页强油风冷的实际油流量〔Q〕计算〔ΔHZ〕计算冷却回路的总油阻力〔ΔH

〕，包括变压器本体的油阻力〔ΔH

〕和冷却器的油阻力〔ΔH

Z T〕。冷却回路的总油阻力〔ΔH〕，按下式计算:b ZΔHZ =ΔHT +ΔHb [mH2O] 〔〕33-让每个人公平地提升自我T 2 式中：ΔH —变压器本体的油阻力〔mHO〕,一般认为变压器本体的油阻力〔ΔH〕与油流量〔Q〕的平方成正比，风冷冷却器在额定油流量〔Qr〕下的变压体的油阻力〔ΔHTr〕，可按公式〔〕计算，则变压器本体的油阻T〕与油流量〔QT 2 ΔHT HTr〔Q/Q r)2 [mH2O] 〔〕油流量Qr=80m3/h时，变压器本体的油阻力约为ΔHTr≈ 0.78mH2O≈ kPa，变压器本体的油阻力与油流量〔Q〕的公式为：ΔHT = 〔Q/80) 2=0.Q 2 [mH2O] 〔7.75a〕H2O〕，冷却器的油阻力与油流量的公式见表。表 风冷却器油阻力与油流量的公式强油风冷却器型 号YF－200～YF－200

强油风冷却器油阻力〔ΔHb[mH2O]ΔH = Q2+ Q

强油风冷却器直接装置在油箱上的〔ΔHZ〕,[mH2O]〕ΔH =0.Q2+ Q〕1 6 b ZYF－315～YF－315

ΔH = 2+ Q

ΔH =0.Q2+ Q1 4 b Z强油风冷的实际油流量〔Q〕计算强油风冷的实际油流量〔ΔH时求得的油流量。即图〔YF－200〕或图〔YF－315〕中的冷却回路的总油阻力曲线〔Δ与配用油泵的扬程曲线〔ΔHc〕交点处的油流量。强油风冷却器配用油泵的扬程与油流量的公式，见表。表 风冷却器配用油泵的扬程与油流量的公式油 泵 型 号4B260－/

用于冷却器的型号YF3、YF5－200

油泵的扬程(ΔHccΔH =－0.Q2+ Q+c

)，[mH2O]4B280－/

YF1YF4YF6－200；YF3－315 ΔHc=－0.Q2+ Q+4B2135－/3VYF2－200；YF1、YF4－315ΔHc=－0.Q2+Q+4B2135－7/4VYF2－315油浸电力变压器ΔHc=－0.Q2+Q+温升计算强油风冷冷却器的冷却容量〔PFP〕计算

共39 页 第29 页FP强油风冷冷却器的冷却容量〔P FP可按以下方法进展确实定。

34-让每个人公平地提升自我强油风冷油平均温升〔θ’yp〕的初步确定强油冷却的油平均温升〔θ’yp〕,可初步按下式确定:ypθ’ =θyp

－τ [K] 〔 〕qp qbqp qbqp

—强油风冷的绕组温升〔K〕,一般可先取θqp

≤63K；τqp —被计算绕组的温差〔K〕，强油冷却绕组的温差,按公式〔〕计算。单台冷却器的冷却容量〔P’FP〕的初步确定依据冷却回路的总油阻力，等于油泵的扬程〔ΔHZ

=ΔH

c〕时，求得强油风冷的实际y油流量(Q)及按公式〔〕初步确定的强油冷却的油平均温升〔θ’yp

〕，再按表强油风冷却〔P或从图至图曲线中查得。表 强油风冷却器的冷却容量与油流量及油平均温升的公式

FP〕,冷却器的型号 强油风冷却器冷却容量(PFP

)，[kW]YF1－200，YF2－200PFP=－Q2+〔θyp+〕Q+YF3－200，YF4－200PFP=－Q2+〔θyp+〕Q+YF5－200，YF6－200PFP=－Q2+〔θyp+〕Q+YF1－315，YF2－315PFP=－Q2+〔θyp+〕Q+YF3－315，YF4－315PFP=－Q2+〔θyp+〕Q+风冷却器工作的数量〔NFP〕确定

θyp－32θyp－23θyp－17θyp－80θyp－50N” FP

1.1P P 0 kP” KFP FP

凑成整数NFP

7.77式中： —考虑总损耗的偏差;P0 —空载损耗〔kW〕，见铁心计算〔SB1〕中公式〔〕；Pk —负载损耗〔kW〕，选取最大电流分接时的负载损耗，见负载损耗计算〕中公式〔〕；P’FP —强油风冷冷却器单台冷却容量〔kW〕,按表中的公式计算;油浸电力变压器温升计算

共39 页 第30 页KFP—强油风冷冷却器冷却容量修正系数，按下式计算：KFP = -4 BF + 〔 〕35-让每个人公平地提升自我BF

—强油风冷冷却器间距离〔mm〕，见图。

BF BF图冷却器间距离图强油风冷却器单台实际冷却容量〔PFP〕计算P P”FP

N”K FPNFP

kW 7.79 FF式中：P’ —初步确定的冷却器单台冷却容量〔kW〕；FFKFP—强油风冷冷却器冷却容量修正系数，按公式〔〕计算；N’FP—按公式〔〕初步确定的风冷却器工作的数量〔未凑整〕；NFP —按公式〔〕计算而凑整的风冷却器实际工作的数量。强油风冷油平均温升〔θyP〕计算〔P

以及前面使冷却回路的总油阻力，等于油泵的扬程〔ΔHZ

=ΔH

〔Q〕,再按表油平均温升与油流量及强油风冷却器的冷却容量的公式〔此公式是依据表推算而

表 油平均温升与油流量及强油风冷却器的冷却容量的公式冷却器的型号

强油风冷却器冷却容量(PQQ+32〕／〔Q+〕Q+23〕／〔Q+〕Q+17〕／〔Q+〕Q+80〕／〔Q+〕Q+50〕／〔Q+〕

)，[kW]YF1－200，YF2－200YF3－200，YF4－200YF5－200，YF6－200YF1－315，YF2－315YF3－315，YF4－315

θyp=〔PFP+θyp=〔PFP+θyp=〔PFP+θyp=〔PFP+θyp=〔PFP+

Q2－Q2－Q2－Q2－Q2－油浸电力变压器温升计算 共39 页 第31 页36-让每个人公平地提升自我强油风冷冷却器的技术数据强油风冷冷却器的构造及技术数据,见图和表。表 强油风冷冷却器的技术数据表风 冷 冷 却 器代 号 型 号 油重总重

变 压 器 油 泵(kg)(kg)(kg)(kg)(m3/h)(mHO)(kW)(r/min)(m3/min)(dB)/ V801000520752

风 扇 电 机风量 噪声 风扇数/3V 135100052075/V60750430662/V8075043066/V6060035060/V8060035060/3V135100071073/4V1351000710733/ V 8075060064/3V 135750600640 0 96 0〕〕9－0〕〕〕〕051－0〕〕〕〕0510051－0 －－

2

6－4,5－4～, 4～6 1 1

6 1 1

2,31,131FFFF F F F

〔〔〔Y 0000020203 4≥ ≥PPCF CFPP

Y 5 50 00 83 3≥ ≥PP1 1PPHF HF

S 610006331006334===PPPHFHFHFPPP出风Δ

1～6－200〕S=120〔YF1～4－315〕FP ΔΔΔ

=790〔YF1～2－200〕FPFP=820〔YF3～6－200〕FPFPFP=830〔YF1～2－315〕FPΔ =860〔YF3～4－315〕FPFPB =1320〔YF1～6－200〕B =1470〔YF1～4－315〕FPFP

310

dFPdFP

≥400〔YF1～6－200〕≥350〔YF1～4－315〕图 强油风冷冷却器的构造图温升计算

共39 页 第32 页37-让每个人公平地提升自我7ΔH=-0.0001Q2〕 c

+0.0043Q+5.676)a 4B2·135-4.5/3VYF2-200用油泵扬程6qPq1Ak1m〔8.5H9Δ×ΔH程或

=-0.000107Q2+0.0028Q+5.08(扬 4 4B2·80-4.5/2.2VYF1;YF4;YF6-200用油泵扬程(力泵及力ΔH阻 3

=-0.000056Q2

+0.0024Q+3.58油 4B2·60-3.5/1.1VYF3;YF5-200用油泵扬程2 冷却器装置在油箱上的冷却回路总油阻力曲线

ΔH=0.00027Q2+0.0108QbYF-200冷却器油阻力特性曲线1 冷却器装置在油箱上的变压器本体油阻力曲线00 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130油流量Q〔m3/h〕图 YF－200冷却器油阻力特性及配用变压器油泵性能曲线9ΔH=-0.000097Q2+0.0141Q+7.26〕 c)8qa 4B2·135-7/4VYF2-315用油泵扬程P)8qAkA1〔m8〔.7H9 ΔH=-0.0001Q2+0.0043Q+