锚杆支护理论与工程实践

锚杆支护理论与工程实践

主要内容1锚杆支护发展2锚杆支护理论3锚杆支护体系4锚杆支护巷道冒顶调查分析5设计方法6

施工7监测11995年时国内外状况澳、美、英锚杆支护比重已达90%以上，德、俄、波正在大力发展，比重在50%以上；我国为15.15%（低水平）。1锚杆支护发展2世界上最早使用锚杆并以锚杆作为唯一的煤矿顶板支护方式的国家。美国最早开创性地使用锚杆可以追溯到本世纪30年代初，1943年开始有计划有系统地使用锚杆。1947年在原美国矿务局研究中心旨在减少顶板事故的努力下锚杆受到普遍欢迎。在不到2年的时间内，锚杆在采矿工业中得到普及。国外美国360年代末发明树脂锚固剂，锚杆使用的相当一部分比例都是以树脂锚固剂全长胶结的形式。在70年代末，美国首次将涨壳式锚头与树脂锚固剂联合使用，使得锚杆具有很高的预拉力，锚杆的高预拉力可以达到杆体本身强度的50%～75%。4美国锚杆技术精髓－“两高一大”高强度高预拉力大排间距支护领域的专业化、产业化。锚杆设计、制造、服务一体化。锚杆等支护产品精细加工，而非材料消耗、废品利用支护手段多样化、多系列，以适应各种不同的条件。高新技术用于锚杆设计。美国的成功经验51952年大规模使用机械式端部锚固锚杆（楔缝式、倒楔式、涨壳式），锚固力变化大、支护刚度小、可靠性差。但最终证明英国较软弱的煤系地层不适宜用机械式锚杆。到60年代中期，英国逐渐开始不使用锚杆支护技术。1987年，由于煤矿亏损，煤矿私有化。英国煤炭公司参观澳大利亚煤矿，引进澳大利亚锚杆技术，在全行业重新推广锚杆支护，煤矿开始盈利。英国6主要推广全长树脂锚固锚杆，强调锚杆强度要高。其锚杆设计方法是将地质调研、设计、施工、监测、信息反馈等相互关联、相互制约的各个部分作为一个系统工程进行考察，使它们形成一个有机的整体，形成了锚杆支护系统的设计方法。澳大利亚7自1932年发明Ｕ型钢支架以来，主要采用Ｕ型钢支架支护巷道，支护比重达到90%以上。自80年代以来，由于采深加大，Ｕ型钢支架支护费用高，巷道维护日益困难，开始使用锚杆支护。80年代初期，锚杆支护在鲁尔矿区试验成功。德国8采用高强度、超高强度材料制造锚杆，加工精细，将锚杆作为产品、实现了产业化、商品化，而不是简单的支护材料，并形成适用于不同条件的系列化产品。形成一整套比较科学的设计方法，以巷道围岩地质力学评估及井下实测数据为基础，强调最大水平应力在巷道布置与支护参数设计上的应用。国外锚杆支护的发展现状—成功经验9采用可靠的监测手段，大力推广应用顶板光纤窥视仪、顶板离层指示仪、围岩深部多点位移计、测力锚杆等监测仪器。坚持科学管理，严格质量监测，形成了从理论到实践的完善的锚杆支护技术体系。有比较可靠的配套机具，采用掘锚一体化联合掘进机或性能良好的单体锚杆钻机，满足施工要求，并能实现快速掘进。10国内支护发展2个阶段：以1995年引进澳大利亚锚杆支护技术为分界点。（之前机械锚固、钢丝绳砂浆锚杆以及开发研制的快硬水泥锚杆；之后高强度树脂锚固锚杆）锚杆支护理论、锚杆支护设计方法、施工机具、小孔径预应力锚索加强支护、锚杆孔径、锚固剂及锚固方式、监测技术等均发生了变化。美国、澳大利亚接近100%，英国80%，美国锚杆支护为巷道顶板的唯一支护方式。我国1995年时约15.15%，目前约50%。11锚杆支护使用范围

Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类全面推广，Ⅳ、Ⅴ类得到推广应用综放沿空掘巷锚杆支护软弱、破碎煤巷锚杆支护三软煤巷锚杆支护深井煤巷锚杆支护12锚杆支护效果

锚杆支护与架棚支护相比，其优越性表现在：属于主动支护将巷道围岩变成承载体对巷道不规则断面适应性强巷道围岩变形量显著减小，安全生产得到保证，大幅度减少了冒顶、瓦斯、火灾事故简化巷道布置，减少岩石工程实现沿空掘巷，提高煤炭资源采出率，延长矿井寿命锚杆支护具有巨大的技术经济效益和社会效益，是我国煤炭行业继综合机械化之后的第二次支护技术革命13拱型可缩性支架破坏木支架严重损坏支架破坏实况架棚巷道变形和支架损坏情况14沿空掘巷维护状况15锚杆支护巷道维护状况162锚杆支护理论17（1）悬吊理论机理：将巷道顶板较软弱岩层悬吊在稳定岩层上，以避免较软弱岩层的破坏、失稳和塌落，锚杆所受的拉力来自被悬吊的岩层重量。缺点：没有考虑围岩的自承能力，而且将被锚固体与原岩体分开。18（1）悬吊理论适用条件：锚杆可以锚固到顶板坚硬稳定岩层19（2）组合梁理论机理：将锚固范围内的岩层挤紧，增加岩层间的摩擦力，防止岩石沿层面滑动，避免各岩层出现离层现象，提高其自撑能力。将几层薄岩层锁紧成一个较厚的岩层（组合梁）。在上覆岩层载荷的作用下，这种组合厚岩层内的最大弯曲应变和应力都将大大减小，组合梁的挠度亦减小。缺点：将锚杆作用与围岩的自稳作用分开；在顶板较破碎、连续性受到破坏时，难以形成组合梁。适用条件：层状地层顶板在相当距离内不存在稳定岩层，悬吊作用处于次要地位。20（3）组合拱理论机理：在破碎区安装预应力锚杆时，在杆体两端将形成圆锥形分布的压应力，如果沿巷道周边布置锚杆群，只要铺杆间距足够小，各个锚杆形成的压应力圆锥体将相互交错，在岩体中形成一个均匀的压缩带，即承压拱，这个承压拱可以承受其上部破碎岩石施加的径向荷载。在承压拱内的岩石径向及切向均受压，处于三向应力状态，其围岩强度得到提高，支撑能力也相应加大。缺点：一般不能作为准确的定量设计。适用条件：顶板无稳定岩层21（4）最大水平应力理论机理：矿井岩层的水平应力通常大于垂直应力，水平应力具有明显的方向性。在最大水平应力作用下，顶底板岩层易于发生剪切破坏，出现错动与松动而膨胀造成围岩变形，锚杆的作用即是约束其沿轴向岩层膨胀和垂直于轴向的岩层剪切错动。22（4）最大水平应力理论23围岩与支护强度的关系随支护强度增加，围岩的极限强度和残余强度提高，围岩残余强度提高到一定程度就能保持巷道稳定。（5）锚杆支护围岩强度强化理论24（5）锚杆支护强度强化理论

锚杆与围岩相互作用，形成锚杆—围岩的共同承载结构，改善锚固体力学性能，提高锚固体峰值强度和残余强度，特别是残余强度的提高，有效提高围岩的自承能力，控制围岩塑性区、破碎区发展，促使巷道围岩由不稳定状态向稳定状态转变。

25

锚固体C、、C*、*随锚杆支护强度t的增加而提高。不同锚杆支护强度下锚固体破坏前的C、

值

锚杆支护强度

t

/MPa00.060.080.110.140.170.22等效内聚力C/MPa0.34660.35680.36260.36770.38280.37730.3869等效内摩擦角

/°31.5131.5333.5135.5737.1438.840.4不同锚杆支护强度下锚固体破坏后的C*、*值锚杆支护强度σt

/MPa00.060.080.110.140.170.22等效内聚力C*/MPa0.01680.01820.01830.01840.01860.01940.021等效内摩擦角*/°31.5131.5333.5135.5737.1438.840.426图锚固体应力应变曲线图注：曲线上数字为锚杆支护强度σt（MPa）锚固体强度随锚杆支护强度σt的提高而得到强化，达到一定程度就可保持围岩稳定。锚固体

1、

1*的表达式：式中：

1——锚固体极限强度，MPa，

1*——锚固体残余强度，MPa。

t——锚杆支护强度，MPa提高支护强度

t

，可使C、

、C*、

*

提高；它们的提高，使

1、

1*显著增强。发展高（超高）强度锚杆，提高支护强度

t、围岩更加稳定。273

锚杆支护体系283.1锚杆的结构类型1）钢筋或钢丝绳砂浆锚杆

⑴钢筋砂浆锚杆⑵钢丝绳砂浆锚杆钢筋或钢丝绳砂浆锚杆是全长锚固型锚杆。设计锚固为为30～50KN。292）全属倒楔式锚杆由杆体、固定楔、活动倒楔、垫板和螺帽组成，属端头锚固型，安装后可立即承载，可回收。锚固力达40kN左右。常用于围岩比较破碎，需要立即承载的地下工程。303）楔缝式锚杆

楔缝式锚杆结构1-杆体2-楔缝3-丝扣4-楔子5-垫板6-螺母314）胀壳式锚杆

胀壳式锚杆：靠锥形螺帽前移迫使胀壳向左右张开、楔嵌入孔壁。锚杆结构较复杂，对围岩能及时支护。锚固力一般为50～100kN。可回收。

杆体涨圈垫圈楔形螺母325）两瓣涨圈式锚杆

33

用树脂为粘结剂，在固化剂和加速剂的作用下，将锚杆的头部粘结在锚杆孔内。端头锚固型树脂锚杆是由树脂药包和杆体组成。

6）树脂锚杆347）注浆锚杆

35快硬水泥锚杆的杆体结构与树脂锚杆相同，是端头锚固型锚杆。

8）快硬膨胀水泥锚杆36

管缝式锚杆是采用高强度钢板卷压成带纵缝的管状杆体外径38.1㎜，用凿岩机强行压入比杆径小2～3mm的锚孔，为安装方便，打入端略呈锥形。由于管壁弹性恢复力挤压孔壁而产生锚固力，属全长锚固型锚杆。对地层横向错动，有良好适应能力，钻孔变弯曲，锚固得更牢。9）管缝式锚杆37

⑴结构可伸缩式锚杆。这种锚杆是对杆件、内锚头、外锚头及托板等构件采用特殊结构实现可伸缩的目的。

10）可伸缩式锚杆38（2）杆体可伸缩锚杆

用优质钢材，并对材料进行专门加工处理，可制成较大延伸率的锚杆杆体。3911）其它锚杆水力膨胀式锚杆胀裂式速效预应力锚杆玻璃钢锚杆中空自钻式锚杆40玻璃钢锚杆水力膨胀锚杆将无缝钢管轧制成双层异形杆体，然后注入压力25～30MPa的高压力水，使异形钢管锚杆膨胀变形，紧紧地镶嵌在锚孔的岩壁上。413.2目前我国锚杆支护体系及要求（1）锚杆高强度、大直径。破断载荷一般在200~300kN以上，近年应用破断载荷400kN以上的锚杆。延伸率均大于15%锚杆直径20~22mm稳定性较高、维护要求低、服务时间短的巷道可以采用Q235圆钢制造。42采用左旋、无纵筋高强度螺纹钢锚杆，等强（锚杆尾部螺纹部分采用墩粗或热处理、滚丝）锚杆成套：杆体、托盘（钢板轧制，厚度根据矿压确定）、球形垫圈（铸钢）、减摩垫圈（1个聚氨酯、1个铝合金）、螺母（高强度、快速安装螺帽）43（2）锚固剂及锚固方式锚固剂：树脂药卷，一般采用凝结速度为超快与中速的树脂药卷配合。44锚固方式全长锚固：锚杆中部受力最大；增阻速度快。具有较大的抗剪切能力。增加岩层间的法向力，阻止层间错动，防止离层。在锚固范围内锚杆伸长1mm，可产生10～20kN的锚固力，支护刚度大。端头锚固：Ⅰ～Ⅱ类。全长或加长锚固：Ⅲ～Ⅴ类约束围岩的径向膨胀和横向剪切45使用药卷长度一般CK2335、Z2360mm，复合顶板一般采用双速2360和Z2360。46（3）三径匹配

钻孔直径比锚杆直径大6～10mm钻孔直径比树脂药卷大6mm左右一般钻孔直径29mm，锚杆直径20、22mm，树脂药卷直径23mm。锚固力与钻孔直径、锚杆直径的关系47（4）网及钢带网：采用金属网、塑料网。严禁将最前排锚杆螺帽松开或等待后压网。钢带：钢筋梯子梁、M型钢带、W型钢带等。要求钢筋梯子梁采用高强度焊条焊接，防止开焊。钢带的厚度或钢筋直径根据矿压确定。48（5）施工机具机载锚杆钻机钻机顶板：风动锚杆钻机、液压钻机、凿岩机两帮：强力煤电钻、帮锚杆钻机钻头：合金钢钻头、金刚石钻头钻杆：B19、B22六方中空合金钢钻杆安装器：顶板锚杆采用锚杆钻机，帮锚杆采用风炮联接器：快速联接器联接器快速安装螺母49（5）施工机具顶板钻机：风动锚杆钻机、液压钻机、凿岩机两帮钻机：强力煤电钻、帮锚杆钻机当f<8，优先选用锚杆机；当f≥8时，宜选用凿岩机。锚杆安装：应采用锚杆机，严禁采用凿岩机。50钻头：合金钢钻头、金刚石钻头在f<6时，使用两种钻头钻速基本一致，而普通型钻头消耗费用低，因此应优先选用普通型钻头；在6≤f≤8时，使用金刚石钻头的钻速提高4倍以上，而且费用接近，因此应优先选用金刚石钻头。51（6）小孔径预应力锚索加强支护是一种主动加强支护以锚杆支护为主，以锚索为辅树脂锚固端加粗，钻孔与锚索直径不匹配锚固在稳定煤岩层中均可以高应力巷道可以采用直径18mm的锚索52（7）桁架支护①桁架改变顶板的应力状态，拉应力将减小，甚至出现压应力；②预紧力增加裂隙体间的摩擦作用，提高顶板稳定性；③提高顶板两肩窝的抗剪切能力，防止剪切冒落。

53单式双拉杆桁架锚杆1—锚头；2—锚杆；3—托架；4—水平拉杆

54复式桁架锚杆1—锚杆；2—拉杆；3—拉紧器；4—垫木55交叉桁架锚杆

564锚杆支护巷道冒顶调查分析

（参考贾明魁博士学位论文）574锚杆支护巷道冒顶调查分析

（参考贾明魁博士学位论文）18个矿区调研结果开滦、铁法、大同、汾西、潞安、晋城、邢台、平顶山、鹤壁、郑州、徐州、淮南、淮北、兖州、新汶、邯郸、焦作、义马等58（1）岩层组合劣化型非稳定岩层变厚超过锚杆（索）长度冒顶原因:直接顶板泥岩厚度由设计时的4.4m变为冒顶时的6.3m,超过了设计的锚索长度(5m)共发生48起，占总事故数的29.63%。59（1）岩层组合劣化型稳定岩层变薄冒顶原因:9＃与10＃煤层间设计时粉砂岩厚7～9m变为冒落时的4.06m。锚索锚在了煤层中,锚固能力大大降低.冒落长40m，宽6m，高6.5m.此类事故共发生19起，占总事故数的11.73%。60（1）岩层组合劣化型顶板一定范围内出现软弱夹层此类事故共发生32起，占总事故数的19.75%。冒顶原因:直接顶板泥岩与基本顶砂岩间突然出现50mm厚的一层煤线。长9.4m，宽4.2m，高2.35m61（2）岩层结构缺陷型

顶板出现小断层此类事故共发生15起，占总事故数的9.26％。62（2）岩层结构缺陷型

巷道附近出现隐含小断层事故共发生10起，占总事故数的6.17%。63（2）岩层结构缺陷型

节理发育褶曲构造引起顶板局部变化，斜交节理发育，导致巷道顶板楔形冒落。长×宽×高为（20～30）×(2.8～3.2)×（0.8～2.5）m此类事故共有7起，占总事故数的4.32％。64（2）岩层结构缺陷型

围岩出现镶嵌型结构共4起，占调查事故总数的2.5%65（3）应力突变

因应力突变导致冒顶事故共有10起，占调查事故总数的6.2％

（4）施工不良型

此类原因造成的顶板事故收集到3起66CD型（岩层组合劣化型）CB1型（锚固失效）-2起，1.23%

CB2型（不及时支护）-4起，2.47%CB3型（偷工减料）-3起，1.85%CB型（施工不良型）CD1型（非稳定岩层变厚）-48起，29.63%CD2型（稳定岩层变薄）-19起，11.73%CD3型（锚固范围外的岩层间出现软弱夹层）-32起，19.75%CD4型（与水分有关）SF2.1型（显现）-15起，9.26%

SF2.2型（隐含）-10起，6.17%SF3.1型（锅底矸）-2起

SF3.2型（古槽）-1起SF3.3型（陷落柱）-1起SF1型（节理）-7起，4.32%SF2型（断层）SF3型（镶嵌型构造）SF型（岩层结构缺陷型）SC型（应力突变型）SC1

型（原岩应力）-4起，2.47%SC2

型（次生应力）-6起，3.7%

CD4.1型（地下水）-6起，CD4.2型（潮湿空气）-2起，4.93%（107起，66.4%）（25起，15.43%）（4起，2.47%）（36起，22.22%）（10起，6.2%）（9起，5.55%）冒顶事故分类67多发地点断层、褶曲等地质构造破坏带层理裂隙发育的岩层中掘进工作面无支护巷道过长685锚杆支护设计方法

可归纳为三大类，分别是工程类比法、理论计算法、以计算机数值模拟为基础的动态系统设计方法。69（1）工程类比法是一种实用的方法，在我国锚杆支护设计中占主导地位。在已有的大量、成功实践的基础上，根据巷道的生产地质条件确定支护参数。主要有以回采巷道围岩稳定性分类为基础的工程类比法；巷道围岩松动圈分类为基础的工程类比法。采用《我国缓倾斜、倾斜煤层回采巷道稳定性分类方案》，将巷道分为5类。制订相应的煤巷锚杆支护技术规范。70

第1条

顶板必须采用树脂药卷锚固、金属锚杆支护。全长锚固或加长锚固应采用左旋无纵筋螺纹钢高强锚杆支护。顶板锚杆破坏性拉拔力不小于100kN，正常拉拔力不小于80kN。靠巷道两帮的顶锚杆，宜向煤帮倾斜10～20度（与铅垂线夹角），其它顶锚杆应尽可能与岩层层面垂直。避免顶锚杆沿岩层层面布置。顶角锚杆倾斜的作用：使锚固端位于两帮上方稳定的区域，锚杆锚固力大；显著减小两顶角处的剪应力；避免钻孔诱导顶板破坏面的形成。71

第2条

巷帮支护：两帮必须支护。帮锚杆的普通拉拔力不小于60kN。第3条

锚索的预紧力不得小于100kN。第4条

对于复杂、困难地质条件的锚杆支护巷道，应优先选择小孔径预应力锚索作加强支护。而Ⅳ～Ⅴ类围岩巷道在基本支护形式的基础上，必须另加锚索加强支护。72

第5条

锚杆孔径与锚杆杆体直径之差宜在6～12mm范围内当螺纹钢锚杆直径为20～22mm时，钻孔直径26～33mm，锚固力最大。因此，一般应使用直径28mm的钻头。

73

（2）理论计算法根据悬吊理论、组合梁理论、组合拱理论计算锚杆长度、间排距、破断载荷等。（3）动态系统设计方法首先进行地质力学评估（含地应力测试），将地质力学参数、锚杆参数等输入计算机数值模拟软件，以围岩强度强化理论为依据，按控制围岩变形效果和经济合理的原则选择最优方案，组织施工，并对巷道围岩稳定状况和锚杆载荷监测，根据监测反馈信息确定是否调整锚杆支护参数，经反复实践，在动态中修改完善设计。746锚杆支护施工

（1）保证锚杆高预紧力锚杆预紧力的作用主动支护，拉应力转化为压应力或减小拉应力，有效抑制巷道围岩破裂区向深部发展，发挥围岩的自身承载能力，提高稳定性。75预紧力的确定：采用现场实测与数值计算相耦合的方法确定锚杆预紧力的合理值巷道变形量与预紧力的关系

76实现高预紧力大扭矩：大扭矩的锚杆钻机、风炮保证大扭矩，不小于200Nm。采用成套锚杆，主要指使用减摩垫圈（1个铝合金垫圈、1个塑料垫圈）。锚杆螺纹加工精细，减小摩擦阻力。建议不采用等强锚杆，顶板锚杆不得采用等强锚杆。77预紧力的检查采用扭力扳手固定专人负责上紧螺母当班验收员检查有关职能部门抽查，并及时上紧。抽查迎头1~4排锚杆78

（2）锚杆外露长度锚杆外露不超长，小于70mm，最好控制在50mm内。外露超长：锚固长度、锚杆有效长度减小（3）使用快速安装器提高巷道掘进速度保证锚杆支护质量79（4）锚杆孔要求锚杆孔深度比锚杆长度少50~100mm。钻杆与锚杆长度相等钻孔直径比锚杆直径大6~12mm。顶角锚杆向两帮倾斜，锚固端在两帮煤体内300mm以上，其它顶锚杆与顶板垂直。（5）巷道成型80

（1）监测的必要性保证安全掌握巷道围岩活动规律和锚杆载荷变化规律为优化锚杆支护参数提供依据7锚杆支护巷道监测81

（2）监测内容序号监测内容监测仪器1锚杆锚固力拉拔计2顶板离层状况顶板离层指示仪3巷道表面位移测杆、测枪4深部位移多点位移计5锚杆载荷测力锚杆、液压枕82（3）监测要求锚杆锚固力：测量围岩、树脂药卷、锚杆杆体三者之间的可锚性，合理确定锚固长度、检验树脂药卷质量等。每300根测量1组，不少于6根，顶板、两帮锚杆均要拉拔。83顶板离层状况：判断顶板锚固区内、锚固区外稳定状况及锚杆支护参数的合理性。在迎头安装，一般每50~80m安装1套顶板离层指示仪，每天观测1次，稳定后1~2周观测1次。84巷道表面位移：反映巷道表面位移的大小及断面收缩程度，判断围岩稳定状况。一般测量顶底板、两帮相对移近量。在迎头设置测站85深部位移：反映巷道深部位移的大小，判断围岩破碎区、塑性区的大小及围岩稳定状况。在迎头设置测站86锚杆载荷：反映锚杆载荷大小，判断锚杆处于弹性状态，还是塑性状态，确定顶板是否稳定，锚杆支护参数是否合理。顶板采用测力锚杆观测，两帮采用锚杆液压枕测量。87谢谢88第一节活塞式空压机的工作原理第二节活塞式空压机的结构和自动控制第三节活塞式空压机的管理复习思考题单击此处输入你的副标题，文字是您思想的提炼，为了最终演示发布的良好效果，请尽量言简意赅的阐述观点。第六章活塞式空气压缩机

piston-aircompressor压缩空气在船舶上的应用：

1.主机的启动、换向；

2.辅机的启动；

3.为气动装置提供气源；

4.为气动工具提供气源；

5.吹洗零部件和滤器。

排气量:单位时间内所排送的相当第一级吸气状态的空气体积。单位：m3/s、m3/min、m3/h第六章活塞式空气压缩机

piston-aircompressor空压机分类：按排气压力分：低压0.2～1.0MPa；中压1～10MPa；高压10～100MPa。按排气量分：微型<1m3/min；小型1～10m3/min；中型10～100m3/min；大型>100m3/min。第六章活塞式空气压缩机

piston-aircompressor第一节活塞式空压机的工作原理容积式压缩机按结构分为两大类：往复式与旋转式两级活塞式压缩机单级活塞压缩机活塞式压缩机膜片式压缩机旋转叶片式压缩机最长的使用寿命-

----低转速（1460RPM），动件少（轴承与滑片），润滑油在机件间形成保护膜，防止磨损及泄漏，使空压机能够安静有效运作；平时有按规定做例行保养的JAGUAR滑片式空压机，至今使用十万小时以上，依然完好如初，按十万小时相当于每日以十小时运作计算，可长达33年之久。因此，将滑片式空压机比喻为一部终身机器实不为过。滑(叶)片式空压机可以365天连续运转并保证60000小时以上安全运转的空气压缩机1.进气2.开始压缩3.压缩中4.排气1.转子及机壳间成为压缩空间，当转子开始转动时，空气由机体进气端进入。2.转子转动使被吸入的空气转至机壳与转子间气密范围，同时停止进气。3.转子不断转动，气密范围变小，空气被压缩。4.被压缩的空气压力升高达到额定的压力后由排气端排出进入油气分离器内。4.被压缩的空气压力升高达到额定的压力后由排气端排出进入油气分离器内。1.进气2.开始压缩3.压缩中4.排气1.凸凹转子及机壳间成为压缩空间，当转子开始转动时，空气由机体进气端进入。2.转子转动使被吸入的空气转至机壳与转子间气密范围，同时停止进气。3.转子不断转动，气密范围变小，空气被压缩。螺杆式气体压缩机是世界上最先进、紧凑型、坚实、运行平稳，噪音低，是值得信赖的气体压缩机。螺杆式压缩机气路系统：

A

进气过滤器

B

空气进气阀

C

压缩机主机

D

单向阀

E

空气/油分离器

F

最小压力阀

G

后冷却器

H

带自动疏水器的水分离器油路系统：

J

油箱

K

恒温旁通阀

L

油冷却器

M

油过滤器

N

回油阀

O

断油阀冷冻系统：

P

冷冻压缩机

Q

冷凝器

R

热交换器

S

旁通系统

T

空气出口过滤器螺杆式压缩机涡旋式压缩机

涡旋式压缩机是20世纪90年代末期开发并问世的高科技压缩机，由于结构简单、零件少、效率高、可靠性好，尤其是其低噪声、长寿命等诸方面大大优于其它型式的压缩机，已经得到压缩机行业的关注和公认。被誉为“环保型压缩机”。由于涡旋式压缩机的独特设计，使其成为当今世界最节能压缩机。涡旋式压缩机主要运动件涡卷付，只有磨合没有磨损，因而寿命更长，被誉为免维修压缩机。

由于涡旋式压缩机运行平稳、振动小、工作环境安静，又被誉为“超静压缩机”。

涡旋式压缩机零部件少，只有四个运动部件,压缩机工作腔由相运动涡卷付形成多个相互封闭的镰形工作腔，当动涡卷作平动运动时，使镰形工作腔由大变小而达到压缩和排出压缩空气的目的。活塞式空气压缩机的外形第一节活塞式空压机的工作原理一、理论工作循环（单级压缩）工作循环：4—1—2—34—1吸气过程

1—2压缩过程

2—3排气过程第一节活塞式空压机的工作原理一、理论工作循环（单级压缩）

压缩分类：绝热压缩：1—2耗功最大等温压缩：1—2''耗功最小多变压缩：1—2'耗功居中功＝P×V（PV图上的面积）加强对气缸的冷却，省功、对气缸润滑有益。二、实际工作循环（单级压缩）1.不存在假设条件2.与理论循环不同的原因：1）余隙容积Vc的影响Vc不利的影响—残存的气体在活塞回行时，发生膨胀，使实际吸气行程（容积）减小。Vc有利的好处—

（1）形成气垫，利于活塞回行；（2）避免“液击”（空气结露）；（3）避免活塞、连杆热膨胀，松动发生相撞。第一节活塞式空压机的工作原理表征Vc的参数—相对容积C、容积系数λv合适的C：低压0.07-0.12

中压0.09-0.14

高压0.11-0.16

λv＝0.65—0.901）余隙容积Vc的影响C越大或压力比越高，则λv越小。保证Vc正常的措施：余隙高度见表6-1压铅法—保证要求的气缸垫厚度2.与理论循环不同的原因：二、实际工作循环（单级压缩）第一节活塞式空压机的工作原理2）进排气阀及流道阻力的影响吸气过程压力损失使排气量减少程度，用压力系数λp表示：保证措施：合适的气阀升程及弹簧弹力、管路圆滑畅通、滤器干净。λp

（0.90-0.98）2.与理论循环不同的原因：二、实际工作循环（单级压缩）第一节活塞式空压机的工作原理3）吸气预热的影响由于压缩过程中机件吸热，所以在吸气过程中，机件放热使吸入的气体温度升高，使吸气的比容减小，造成吸气量下降。预热损失用温度系数λt来衡量（0.90-0.95）。保证措施：加强对气缸、气缸盖的冷却，防止水垢和油污的形成。2.与理论循环不同的原因：二、实际工作循环（单级压缩）第一节活塞式空压机的工作原理4）漏泄的影响内漏：排气阀（回漏）；