高含水期不同压力系统产量劈分模型研究

高含水期不同压力系统产量劈分模型研究

层的产量是一个非常重要的技术环节。劈分方法的适用性将直接影响研究结果的精度和可信度。常规的产量劈分方法,对于各层属于同一压力系统,同时产水率基本相同的砂岩油藏可信度较高,适用性较强。而对于不同压力系统的砂岩油藏来说,生产压差则是一个重要的产量劈分参数,低压储层产能贡献逐渐降低,甚至会出现回灌现象;同时受到含水率影响,各层的渗流阻力不同,因此常规劈分方法已不再适用。本文针对高含水阶段不同压力系统储层合采问题,建立了不同层位的产量劈分模型,并将该方法应用于塔中16油田的产量劈分中,通过对比发现,该方法比常规方法更准确、可靠。1油相相对渗透率kro假设储层存在两个压力系统,储层不考虑毛管力和重力作用,根据平面径向流公式(1),两层原油物性相同,泄油半径对产量影响不大,故忽略泄油半径影响,可得式(2)。式(2)中,Qo为产油量,t;K为绝对渗透率,×10-3μm2;kro为油相相对渗透率,%;h为油层厚度,m;△p为生产压差,MPa;μo为原油黏度,mPa·s;Re为泄油半径,m;Rw为井筒半径,m;K1、K2分别为1、2小层有效渗透率,×10-3μm2;kro1、kro2分别为1、2小层油相相对渗透率;h1、h2分别为1、2小层有效厚度,m;△p1、△p2分别为1、2小层生产压差,MPa;Qo1、Qo2分别为1、2小层产油量,t。结合每个小层的相对渗透率曲线,我们可以得到kro和fws的关系:式(4)中,kro为油相相对渗透率,%;fws为地面含水率;μo、μw分别为地下原油、地层水黏度,mPa·s;Bo、Bw分别为原油、地层水体积系数;Sw为含水饱和度,%。联立式(2)、式(3)、式(4)可得:2地层静压拟合塔中16油田为边水层状油藏,储层为CIII油组1~5小层,由于CIII油组4小层和5小层之间隔层发育,将储层分为两个压力系统,CIII油组1~3小层和CIII油组4~5小层,CIII油组1~3小层天然能量不足,CIII油组4~5小层天然能量充足。根据实际生产动态和产液剖面,CIII油组1~3小层基本不含水,认为水都是从CIII油组4~5小层产出,即:利用CIII油组4~5小层相对渗透率曲线如图可得Sw和kro2的关系为:利用地面产水率规律可以得到fws和Sw的关系,或结合CIII油组4~5小层相对渗透率曲线,可得系数a、b。通过曲线拟合可得:a=80327.06,b=19.41。将式(10)代入式(11)可得:基于上述推导可得:将式(13)代入式(5)可得:T64井于1997年1月至今投产CIII油组3850.5~3854.6m(CIII油组3小层)、3856.6~3862m(CIII油组4、5小层)井段,累积产油29.1050×104t,累积产水46.7202×104t。1997年1月到2005年1月自喷生产,2005年1月至今转电泵生产,分自喷阶段和机采阶段求取井底流压。自喷生产阶段:根据实际测试流压资料进行拟合如图3所示;机采阶段:根据实测动液面资料,折算井底流压,T64井流压拟合如图4所示。根据实际测试资料拟合CIII油组1~3小层和CIII油组4~5小层地层静压,如图5、图6所示。结合CIII1—3和CIII4—5的实际地层参数如表2—1所示,利用式(14),最终求得T64井CIII油组1~3小层累积产油1.5766×104t,CIII油组4~5小层累积产油27.5284×104t,累积产水46.7203×104t。3单独考虑生产压差、油相相对渗透率和不考虑生产压差的地区利用式(14)可以得到,考虑生产压差和油相相对渗透率影响的劈分结果。也可以利用式(15)、式(16)和式(17)分别计算出,单独考虑生产压差、油相相对渗透率和不考虑两种因素的劈分结果。其中:计算结果如图7和表2所示。根据计算结果可以看出,由于压差和油相相对渗透率的影响,产量劈分会受到一定程度的影响。4产量矛盾分析方法(1)不同层系合采时,会受到生产压差和相对渗透率不断变化的影响,各