人防工程施工组织设计模板

人防工程施工组织设计目录TOC\o"1-3"\u第一章编制依据 31.1编制依据 3第二章工程综述 32.1工程概况 32.2工程地质及工程特点 3第三章施工布署 43.1项目管理组织 43.2项目管理目标 53.3施工流水段划分及施工工艺流程 6第四章施工准备工作计划 64.1施工准备工作计划内容 6第五章施工平面布置 75.1施工现场平面布置 7第六章施工资源计划 86.1劳动力需用量计划 86.2施工工具需要量计划 86.3原材料需要量计划 96.4施工机械、设备需要量计划 96.5测量装置需用量计划 9第七章施工进度计划 107.1施工进度计划编制依据 107.2进度计划表(附后) 107.3施工进度控制实施细则 107.4进度计划控制方法 11第八章主要分部分项工程施工方案 118.1主要分部分项工程施工方案选择与确定 118.2主要分部分项工程施工方法及工艺要求 138.2.1基坑降水 138.2.2土方工程 138.2.3模板工程 158.2.4钢筋工程 388.2.5砼工程 418.2.6地下防水工程 448.2.7人防门安装 448.2.8砌筑工程 468.2.9内墙及顶棚抹灰 478.2.10墙面及顶棚涂料 49第九章质量管理与控制方法 549.1施工质量管理体系 549.2施工技术质量控制方法 569.3施工材料质量控制方法 569.4过程质量控制方法 56第十章安全管理与安全方法 5710.1安全管理体系 5710.2安全生产责任制 5810.3安全方法 58第十一章文明施工方法 59第十二章环境保护方法 60第一章编制依据1.1编制依据1.1.1人民防空工程设计规范(GB50225-)1.1.2人民防空地下室设计规范(GB50038-)1.1.3混凝土结构设计规范(GB50010-)1.1.4建筑结构荷载规范(GB50009-)()1.1.5地下工程防水技术规范(GB50108-)1.1.6其它现行关于技术规范、规程及标准1.1.7本工程全部施工图纸及关于标准图。1.1.8本工程工程地质勘察汇报。1.1.9工程协议文件包含关于内容。1.1.10国家现行建筑安装工程施工及验收规范、规程,人民防空工程检验验收规范及标准以及本企业技术标准和质量、环境、职业安全健康管理体系文件。第二章工程综述2.1工程概况蚌埠万达广场工程位于蚌埠市蚌山区东海大道北侧,航苑路西侧,工农路东侧,红旗五路南侧。本工程蚌埠万达广场有限企业投资兴建,设计单位蚌埠市建筑设计研究设计院,施工单位为中建二局上海企业。本工程主楼部分采取剪力墙结构,独立地下室采取框架结构,钢筋混凝土外墙,基础为柱下独立基础加防水板人防地下室抗力等级为核6级,层高为4.0m,人防面积约为14238.57m2,战时为人员掩蔽所,平时为车库,东西两侧各设疏散出入口一个。基础类型为筏板基础,基础底板厚度400mm(局部700mm),地下室顶板厚度为250mm,外墙厚度为300mm。地下室底板、顶板、内、外墙砼强度等级均为C35,底板、外墙及顶板砼抗渗等级为P6。2.2工程地质及工程特点2.2.1工程地质本工程施工现场位于蚌埠市蚌山区,依照本工程《岩土工程勘察汇报》,该场区地质情况以下:①层杂填土:(Q4ml)杂色、灰黄色,涣散,以粘性土为主组成,局部地段上部为碎砖等建筑垃圾,含植物根系,不均匀,欠固结。层厚1.0～3.5米。②层粉质粘土:(Q3al)灰黄色、灰褐色、褐黄色,硬可塑、硬塑,含铁锰结核,裂隙较发育、裂隙内充填灰色次生粘土。韧性高,摇震反应无,干强度高,光滑。层厚2.9～10.9米。③层粉质粘土:(Q3al)灰褐色、灰色、灰黄色,可塑～硬可塑,状态从上到下逐步变好,含氧化铁、铁锰结核及少许砂礓,结构涣散。韧性中等,摇震时较易产生碎裂现象,干强度中等,稍有光滑。层厚2.0～7.7米。在场地北半段本层上部局部地段间夹薄层粉土。本层土在场地内局部存在(在场地北半部)。④层粉质粘土:(Q3dl+el)褐黄、棕黄色,硬塑～坚硬,含铁锰结核、岩屑及少许砂礓、砾石。韧性高,摇震反应无,干强度高,光滑。最大控制层厚12.9米。⑤层全风化花岗混合岩:(Ar)褐黄、灰白色,组织结构基本破坏,手捏即碎呈砂砾状,主要造岩矿物成份为石英、长石、云母及暗色矿物,长石、云母等大部分已风化成粘土类矿物,层厚0.7～2.9米。⑥层强风化花岗混合岩:(Ar)褐白、灰白色,结构大部分破坏,主要矿物成份为石英、长石、云母及暗色矿物,风化裂隙很发育,岩体破碎。层厚0.6～3.2米。⑦层中风化花岗混合岩:(Ar)灰白色,粗粒等粒结构、块状结构,主要造岩矿物成份为石英、长石、云母及暗色矿物,节理及风化裂隙较发育。本层未钻穿,最大控制厚度5.5米。2.2.2工程特点及难点依照勘察汇报要求,为预防开挖过程发生滑坡影响,本工程基坑开挖前采取群井降水。基坑开挖采取土钉墙支护形式进行,其放坡为1:0.25～1:0.3。本工程场区地下水埋深较浅,水压大,地下室防水是基础工程主要分项工程之一。结构砼自防水施工中,底板与地下室外墙交接处施工缝是防水微弱部位,施工缝留置方式、位置及表面处理是过程控制重点。人防地下室结构工程中墙体高度及顶板厚度较大,模板设计方案中必须验算模板支撑体系,确保模板结构有足够强度和刚度,以预防出现跑模和涨模现象。第三章施工布署3.1项目管理组织3.1.1项目组织机构依照本工程特点,我们将选派具备国家一级资质、高级专业技术职称、国家优异项目经理并具备丰富工程管理经验人员担任本工程项目经理,选派具备丰富工程技术经验人员任本工程项目总工程师,项目主要技术管理人员也将选派具备扎实理论知识和多年实际经验工程技术人员负担。建立质量确保体系及安全确保体系,靠一流策划与运作、一流管理与协调、一流技术与工艺、一流设备与材料、一流承包商与劳动力素质等来实现一流管理和控制。3.1.2组织机构特色项目班子素质高:本工程项目经理由我企业优异国家一级项目经理担任,取得多项建筑奖项,以确保该工程各项目标实现。选派具备丰富工程技术经验人员担任本工程项目总工程师,充分发挥技术保障作用,确保各种施工方案具备指导性、针对性和可操作性,尤其是统筹大型整体工程布署。总包管理力量强:项目部设置充分表现了总包管理能力,专业设置齐全,分工协调明确,在项目领导层经理领导下,专业管理人员对工程施工包括各专业进行全方位管理。深化设计能力强:项目部配置设计协调员,配合专业厂家二次设计,配合设计院对结构、机电安装各个专业进行深化设计,将同一部位各种管道、强弱电管线深化为同一张施工图,便于安装施工协调。完善深化设计体制和优异深化设计人员组成深化设计力量是确保本工程顺利进行有利保障。机电安装施工能力强:机电工程是影响建筑工程后期施工效果最主要原因。为此本企业为本工程设置了极强机电安装管理协调机构,包含机电经理、机电设计工程师、电气工程师、空调工程师、消防工程师、给排水工程师、弱电工程师及绘图员。项目组织管理机构,要求严格质量控制、安全控制和进度计划控制。合理优化土建、水电安装和装饰之间管理力量和劳动力搭配,认真协调好各分包之间关系,确保优质高效完成本工程。在质量程序控制和制度执行方面包含:技术复核系统;质量监督系统;材料管理系统;计量级配系统、项目质量监控体系包含:方针目标控制;技术规范控制;质量标准控制等。在安全程序控制和制度招待方面包含:安全巡视检验系统;安全生产确保体系。在进度计划程序控制和制度执行方面包含:协议工期组织网络;协议工期确保体系;协议工期管理系统等。3.2项目管理目标1、质量目标本局将采取一系列强而有力技术伎俩和管理方法,确保本局直接承包每一个分部工程都一次验收合格率为100%,同时对业主指定分包商质量进行全过程监控,确保整个工程每一个分部工程一次验收合格率为100%,达成蚌埠市优质结构工程。2、安全生产文明施工管理目标本局作为总承包商,将对整个工地和每个分包在安全生产、文明施工、综合管理等方面进行全方位监管,确保工地成为安全零事故工地,达成蚌埠市文明施工工地,争创省文明工地。3、环境管理目标环境管理目标:防止向环境排放污染物质,降低噪声污染,美化施工周围环境,营造花园式工地。4、服务目标服务周到、业主满意、重视埋怨、信守协议,认真协调与关于各方面关系,接收并主动配合业主和监理对工程质量、工程进度、计划协调、现场管理控制与监督。3.3施工流水段划分及施工工艺流程3.4.1施工流水段划分依照本工程特点及结构形式本工程将进行整体流水,同时依照各楼栋情况再进行小段流水。3.4.2施工工艺流程1、依照工程情况确定施工总程序为:地基工程→主体工程→建筑装修工程→孔口防护工程→给排水工程、采暖通风与空调工程、电气工程、防火设备安装工程→完工验收。2、施工工艺总流程图依照总程序要求及遵照先地下后地上、先主体后装修、先土建后安装标准确定以下流程图:定位、放线定位、放线挖土挖土砼垫层砼垫层回填土基础防水主体结构回填土基础防水主体结构砌筑预留、预埋主体结构砌筑预留、预埋主体结构抹灰水电安装抹灰水电安装地坪地坪专业设备安装专业设备安装门窗清理收尾门窗清理收尾完工验收完工验收第四章施工准备工作计划4.1施工准备工作计划内容该工程计划包含:施工技术准备、施工现场准备、劳动组织准备、施工物资准备等。4.1.1施工技术准备1.熟悉及会审图纸:依照建设单位提供图纸和地质资料,配置必要标准图集和规范、规程,组织关于人员熟悉图纸,提出问题,参加建设单位组织图纸会审,并做好会审统计。同时做好工程技术交底工作,包含单位工程施工组织设计、施工方案和施工技术标准等交底工作。2.编制施工进度控制实施细则:依照协议工期进行编制施工作业计划,并分解工程进度控制目标,落实施工资源供给计划。严格控制工程进度计划目标,作好组织协调工作与实施跟踪监控工作,以及采取有效控制方法,确保工程进度控制目标。3.编制施工质量控制实施细则:其中包含以下内容:建立健全施工质量体系,分解施工质量控制目标,确定分项工程质量控制点,落实质量控制方法,跟踪监控施工质量,采取有效控制方法,确保工程质量控制目标。4.1.2劳动组织准备1、依照工程规模、结构特点、复杂程度、施工进度计划以及劳动力需要量计划需要,确定施工队伍,同时遵照合理分工与亲密协作标准,组织高效率施工组织体系,并做倒各队伍中技术力量均衡,满足劳动组合优化要求。2、做好职员入场教育工作,按照开工日期和劳动力需要量计划,分别组织工人分批进场,安排好职员生活,并进行安全、防火、文明施工和遵纪遵法教育,使职员严格恪守上级颁发各项规章制度。3、对特殊工种进行上岗前培训,无上岗证者禁止进入现场施工。4.1.3物资准备1、依照施工进度计划,分阶段提出材料、机具、成品、半成品、施工机械及暂时设施需用计划,并安排好进场时间。2、选择合格供给商,组织好货源,把好材料关。3、提出准确成品半成品加工计划,并选择有资质、有生产能力加工商。4、选取性能很好、利用率高、周转次数多机械设备、施工工具等进入施工现场并投入使用。4.1.4现场准备1、搞好现场三通一平工作。2、依照施工平面布置图做好暂时设施搭设工作及水准点及座标点移交工作。3、现场按照文明施工及CI战略进行策划。4、提出现场所用机械、机具需用计划,并组织进场工作。第五章施工平面布置5.1施工现场平面布置5.1.1依照施工现场实际情况,从提升工效、确保安全、文明施工、降低料具倒运、满足施工要求标准,合理规划现场总平面布置图。5.1.2场地四面布置环形道路,生产区沿四面环路布置,塔吊设置详见总平面图,共9台塔吊,塔吊臂长为50m,其回转半径基本能覆盖整个拟建建筑物和料具堆放区。小型货车能够从工地入口进入现场料具堆放区,进行料具卸车码放,降低现场二次倒运。5.1.3项目部办公区布置与场外红旗六路上,施工人员生活区布置在场外光彩市场内。第六章施工资源计划6.1劳动力需用量计划依照本工程工程量及预算情况可知,本工程主要工种劳动力需用量以下表:劳动力需要量计划表序号专业工种需要量计划名称级别3~56~89~121钢筋工三级3050202木工三级2030203砼工四级2030154瓦工四级2020306抹灰工四级1515207水暖工三级1515208电工五级1015109特殊工15151510专业安装工三级1010106.2施工工具需要量计划本计划主要是指模板、钢管、扣件、脚手板。施工工具需用量计划表序号施工工具名称需用量备注1木胶板15000m22木方500m33钢管400t4扣件50000个5脚手板150m36.3原材料需要量计划本计划是指工程所用水泥、钢筋、砂子、石子、砖、石灰、防水材料等主要材料需要量计划,详细详细见下表:原材料需要量计划表序号材料名称需要量单位数量1钢筋t300002水泥t40003砂子t150004白灰膏t16005砼加气砌块m36006SBS防水卷材m2430006.4施工机械、设备需要量计划施工机械、设备需要量计划表序号施工机具名称型号电功率(KW)需要量(台)1切断机QJ40-11142成型机CW-40623对焊机UN1-10010034埋弧焊机14425电焊机BX-1-33856电锯MJ2353107电刨MB514358输送泵45m29蛙式打夯机HW-60121010振动棒ZX-501.11511潜水泵PW111012套丝机546.5测量装置需用量计划依照本工程需要,配置以下测量装置。测量装置配置计划一览表序号测量装置名称分类数量使用特征1钢卷尺C20其它2钢卷尺B8技术质检3水准仪B3抄平4经纬仪B3测量放线5塔尺C3测量6坍落度筒C3试验7砼试模C25个试验8氧气表C4氧气瓶用9乙炔表C4指示用10水表A2计量11电表A4计量12台秤B4试验用第七章施工进度计划7.1施工进度计划编制依据7.1.1施工协议书。7.1.2施工方案。7.1.3气候条件及环境条件。7.1.4材料及设备供给能力。7.2进度计划表(附后)7.3施工进度控制实施细则7.3.1编制月、周施工作业计划。在执行总进度计划同时还应编制详细月、周作业计划。月计划是控制总计划完成与实现;周计划则是对月计划表现。为此周计划编制尤其主要。它直接反应了工程详细情况,为此施工工长负责编制周计划,并加以实施。技术责任人负责编制月计划,同时对照总计划是否按期完成,方便做深入调整。7.3.2依照编制计划,项目部要把责任落实到详细人头。项目经理负全方面责任。主管工长负责详细安排与实施,技术责任人负责计划控制、落实、监督工作,同时在技术上给予支持并负责计划调整工作。7.3.3制订进度计划控制详细方法和方法。7.3.4落实劳动力、原材料和施工机具供给计划。计划完成是否,直接关系到施工人员进场情况、施工机械、施工机具供给情况,为此在抓好进度同时,重点抓好人力落实与安排,更要做好材料、施工机具落实与按期入场。为此在施工过程中应做好计划安排,同时要求准确,包含:数量、规格、型号、入场日期等。7.3.5沟通联络,取得配合与支持。在施工活动中,应与设计单位、分包单位搞好沟通、协调关系,取得她们大力支持与亲密配合。关系顺了,处理问题时间就快,时间一快,效率就高,它能够提升工期进度深入完成。7.3.6协调与业主关系,确保其内、外事务通畅与到位。7.3.7对施工进度实施跟踪监控,确保控制目标实现。详细月、周计划编制完成后,关键在于落实,落实程度怎样,这就需要跟踪,实施跟踪制度,它能够反应每一天施工进度实际情况,也便于及时纠正,确保计划实现。7.4进度计划控制方法7.4.1施工组织方法1、为确保计划实施,项目部成立施工计划管理领导小组,对施工计划控制做统一领导、安排与调控。及时处理施工现场所发生或存在一切影响原因及问题。2、项目部各级管理人员要团结一致,做到相互沟通,防止一切遗漏事件。3、加强各专业队伍控制管理,搞好各道工序顺利交接与衔接工作。杜绝中间停顿与停工。4、加强控制管理,严格按照计划进行实施。7.4.2技术方法1、在技术管理上优化施工程序,合理安排交叉,组织均衡流水作业。2、在施工管理上亲密配合,抓好各工种协调配合,充分利用平面、空间和时间,确保工期进度。3、严格工序施工质量,确保一次验收合格,杜绝返工,以获取工期缩短。4、挖掘关键线路潜力,做到穿插紧凑,防止相互干扰和破坏。第八章主要分部分项工程施工方案8.1主要分部分项工程施工方案选择与确定8.1.1土方开挖方案1、本土方开挖采取机械开挖,。即采取220型号日产挖掘机四台,20台8t自卸汽车配合开挖。2、采取1:0.25~1:0.3放坡方法进行开挖施工,同时设置土钉墙进行支护。3、挖出土方,全部外运。同时在外运时应提前办理好相关手续。8.1.2砼工程施工方案1、按蚌埠市要求,本工程采取商品砼。2、砼现场输送采取砼输送泵做水平、垂直运输。3、砼浇筑分二次进行。第一次为地下室底板及地梁;第二次地下室墙体与顶板砼同时浇筑,不留施工缝。4、砼振捣采取插入式振捣器进行振捣。8.1.3地下室防水施工方案1、地下室外防水按设计要求采取3厚SBS卷材,底板防水层与保护层,底板为500厚c20细石砼,侧墙防水层外贴30mm厚聚苯板。2、SBS卷材防水采取热熔法进行。3、桩头及转角处等细部做法按照国家标准GB50108-执行。8.1.4模板工程施工方案1、人防地下室全部模板工程均采取木胶板,对拉螺栓加固。支撑系统为Ф48钢管脚手架。2、次龙骨采取5×10cm方木,主龙骨采取φ48×3.5钢管龙骨。8.1.5钢筋工程施工方案1、钢筋采取现场加工制作与安装。2、接头方式:C16以上(含C16)水平钢筋采取螺纹套筒连接,C16以下水平钢筋采取绑扎接头;C16以上(含C16)水竖向钢筋采取螺纹套筒连接,C16以下竖向钢筋采取绑扎接头。水平钢筋采取闪光对焊;竖向钢筋采取埋弧焊(电渣压力焊)。3、全部地下人防钢筋工程均按照设计及规范要求节点做法及锚固长度严格实施。8.1.6孔口防护工程方案1、人防门及战时封堵处,在地下室墙体支设模板前,先预埋成品专用钢门框,后安装砼门扇。2、穿越人防区各种管道,均应预埋套管,同时要求套管两端焊接法兰盘,中间加焊翼环,其厚度大于5mm钢板。3、人防门加工制作与安装均应符合人防工程质量检验标准。8.1.7桩基施工方案1、主楼采取预应力混凝土管桩,此分项工程已由专业桩基分包单位编制专题施工方案,本方案不再叙述该分项施工工艺。8.1.8回填土工程施工方案1、当地下室外墙防水保护层完成后即可回填。2、本工程回填采取级配砂石进行分层回填。8.1.9砌体工程施工方案1、本工程采取MU10灰砂砖进行墙体砌筑,其砂浆标号为M5.0水泥砂浆。2、组砌方法采取顺砌法,即沿长度方向进行,上下皮以压半块为标准交叉组砌。8.2主要分部分项工程施工方法及工艺要求8.2.1基坑降水1、本工程基坑降水是依照设计图纸采取群井降水计算法,井底标高为-13m,地下水位降至-8.0m(局部-12.0m)方能满足施工要求。降水井设计口径D=315mm,管井长8m,井壁材料采取D=300mm波纹管,管外壁之间缝隙填灌石屑2、排水组织因本工程场地地下水位埋深较浅,依照施工要求,基坑开挖前最少7天降水井开始降水,井内积水用潜水泵抽出排走。降水井在底板砼浇筑时撤泵封井。基坑内沿坡脚设置300x300排水盲沟,做法:土方开挖时,人工在边坡坡脚挖出300x300排水明沟,沟内再填上大粒径石子与粗砂。盲沟既满足了基坑排水要求,又利于稳定边坡。盲沟内水汇聚到降水井内抽出。全部排出水,经沉淀池沉淀后,再排放到市政污水管网。8.2.2土方工程8.2.2.1施工方法及工艺要求1、工艺流程撒开挖外边白灰线→确定开挖次序→土方开挖→随时抄测标高→清槽、排水→截桩头→验槽→砼垫层→工程桩偏差检验。2、开挖准备土方开.挖前,应依照确定方案将施工区域内障碍排除,以及场地基本平整并做好车道修整及垫、填压实。②、按图纸进行放线,放出开挖边线(放坡后)。③、对选取挖掘机、反斗汽车进行检验及试运转,以保持正常工作运转。④、配置足够清槽人员及抄测人员。⑤、提前准备好排水水泵以及线路架设安装等工作。⑥、开挖前,应对灰线以内被开挖部分进行了解并掌握有没有地下管线等设施情况,如有地下管线应与关于部门或单位进行联络,方便改动迁移或做特殊保护,凡在开挖边缘处管线应做好显著标识并派专员进行监护,预防破坏。3、土方开挖①、土方开挖采取四台220型号日产挖掘机,配置20台8t自卸汽车进行该工程土方开挖工作。采取一点循环式并要求二次到位,并将土方外运指定地点,施工现场不做留用。②、土方开挖从北端开始,并按开挖路线倒退行驶,开挖过程中应随时进行抄测,按设计标高严格控制。机械开挖深度应预留200mm,采取人工开挖清理,做到随挖随清,同时要求清理多出土,应放置在挖掘机回转半径之内,方便挖出。③、开挖过程中视地下水情况,做好排水工作,并安排专员负责,绝对防止地下水侵槽或泡槽现象发生。④、在机械开挖过程中,禁止机械撞、碰工程桩,以免桩受损或破坏。⑤、基础排水采取明沟排水方式,在槽底周围设置0.3×0.3m并铺设石子、砂子排水沟,同时每隔30米设置一个1ｍ深集水井,安装50ｍｍ潜水泵进行排水,集水井、排水沟待基础底板浇注后视地下水情况进行回填,回填采取19~25ｍｍ石子进行。⑥、基槽开挖应做到随挖、随清、随抄测、随排水,认真做好每一个步骤,确保工程顺利进行。⑦、土方开挖过程中,随时对边坡进行观察,假如有滑坡现象应及时处理。4、质量要求及注意问题①、土方开挖应严格控制标高,防止深挖及浅挖现象。②、槽底保持原土状态,不得有松动及扰动土或浮土现象。③、对槽底采取保护,不得随意走动,以免扰动槽底土。④、开挖次序一定按要求进行,依次进行。⑤、开挖时一定预留200mm土层,预防下雨及地下水侵泡。⑥、注意边坡观察,预防滑坡。⑦、开挖过程中,不得碰撞工程桩,更不得用挖掘机挖、勾、推、撞等工程桩,以免造成桩断裂。8.2.2.4截桩基坑开挖过程中,应及时进行穿插截桩工作。截桩采取电动切割机截桩方法,截桩分二次进行,挖至垫层底标高时进行第一次人工截桩,然后按照图纸将基础梁及承台挖到设计标高,同时进行第二次人工截桩,将管桩截至设计标高,剔凿后桩头应满足深入底板50mm,截桩时,施工人员应站在垫板上,预防基土被踩成橡皮土。8.2.2.5安全技术1、注意边坡改变,以防崩塌伤人。2、机械施工区域内,闲杂人员禁止入内,回转半径内不得站人。3、机械上空不得架有输电线路,如有应采取保护方法。4、遇有雨天时,机械道路应采取防滑方法。5、夜间施工时现场应有足够照明,机械上也应有足够照明。6、基坑开挖后,应立刻搭设防护栏杆,立杆间距为1.5m,高度为1.5m,上横杆为1.5m、下横杆距地0.3m,并刷红、黑分色油漆,同时挂密网一道。同时在基槽北侧中间位置搭设行人坡道,其方法为;采取φ48钢管进行架体搭设,面部采取50mm厚脚手板进行满铺并钉防滑条,架体立杆间距为1.5m,横杆间距为1.5m,排距为1m,排数为三排。7、基槽开挖后应设置安全标志牌,并挂于显著处。8、截桩过程中应设置监护人进行现场全方位截桩监督,预防桩崩塌伤人,并要求在截取一根时应最少配置2人以上,同时在截桩过程中还应做到统一指挥与安排。8.2.3模板工程8.2.3.1概况:本工程外墙厚300mm,高为4000mm,板厚为250mm。梁截面尺寸为:400×800、550×1200等。8.2.3.2施工次序:地梁→墙柱→梁板8.2.3.3模板选取本工程均采取木胶板与50×100mm木方组拼成定型模板,利用钢管及钢管脚手架做支撑系统。详细以下:1、为方便底板外防水施工,底板、承台、基础梁侧模采取砌筑240mm砖墙代替,内抹20厚1:2水泥砂浆,抹平压光。2、地下室内外墙模板采取12mm木胶板,模板支撑系统采取钢管脚手架及快拆头体系,模板受力体系加固采取C14对拉螺栓加固。详细以下:①、主板采取12mm厚木胶板,辅板采取50×100mm木方,支撑系统与固定采取钢管及对拉螺栓。②、模板尺寸均按照图纸侧面尺寸分块进行配置加工。③、木胶板反面采取50×100mm木方做背带,其间距为250mm。④、对拉螺栓采取Ф14钢筋。⑤、支撑系统采取钢管脚手架,其间距为1000mm。⑥、固定:采取Ф48双钢管做背带,水平间距为500mm,竖向为500mm,对拉螺栓间距为:沿高度方向每500mm一个,水平方向为500mm。3、地下室顶板模板采取12mm厚木胶板,次龙骨采取50*100方木(立放),净间距小于300mm,主龙骨采取Φ48*3.5双钢管,间距为500mm,支撑系统采取钢管满堂脚手架,构架基本单元尺寸为:长(立杆纵距)*宽(立杆横距)*高(横杆步距)=1000*1000*1200,其上直接安放主龙骨。5、梁侧模板和底模板采取12mm厚木胶板,龙骨采取50*100方木立放,净间距小于200,梁侧模加固采取竖向短钢管夹牢,同时高度大于1000mm梁设三道对拉螺杆固定,小于1000mm梁设两道对拉螺杆固定,两侧加斜支撑撑顶,间距为500mm,梁板模板支撑架采取扣件式钢管脚手架满堂支撑,构架基本单元尺寸为:长(立杆纵距)*宽(立杆横距)*高(横杆步距)=500*500*1200,梁底附加一道承重立杆,横向间距为500mm,立杆顶端插入可调托撑,其上直接安放主龙骨。全部跨度等于或大于4.0m梁、板支模时必须起供,起供高度控制在1/1000～3/1000之间,且小于20mm。6、楼梯施工与地下室墙体施工分开。地下室墙体施工时,楼梯梁钢筋锚入墙体部位应镶拼木模,木模上插入楼梯梁预留筋,待墙体和顶板施工完成后,再进行楼梯施工。本工程楼梯为板式楼梯,楼梯模板采取12厚木胶板,将木胶板钉在50*100方木次龙骨上,主龙骨采取Φ48*3.5钢管。模板支撑架采取钢管脚手架,支柱间距1200,快拆体系短柱头。安装时应尤其注意斜向支柱牢靠,以预防浇筑砼时模板移动。自行车坡道与地下室结构工程同时进行施工。8.2.3.4施工关键点①、必须依照图纸尺寸进行放、弹线,确定柱、墙、梁位置,经关于部门检验无误后,方可进行模板安装。②、模板安装前应刷脱模剂,拼装缝均贴海棉胶条,板拼装缝粘贴黄胶带,以预防和防止漏浆。③、安装墙模和柱模时,应重点加强垂直度校正,检验模板是否位移。④、在模板合模前应清扫柱墙根部确保接触面清洁。墙、柱校正垂直利用满堂脚手架来固定,垂直支撑纵横设剪刀撑。⑤、墙柱模板底部应预留清扫口,砼浇注前进行封堵。⑥、模板拆除:不承重模板,以确保砼不缺棱掉角及确保其表面不受损伤为标准,通常拆除时间为48小时,因为砼标号高,气温略低,拆模时应依照当初详细情况而定,但必须确保砼完整性。承重模板必须应以同条件养护砼试块强度试验汇报为准,达成80%以上时方可拆模。对大跨度梁板其砼强度达成设计100%时方可拆模。⑦、模板拆除应遵照先支后拆,先非承重部位,后承重部位以及以上而下标准,禁止用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆除模板和配件应及时去除粘结灰浆,对变形和损坏,进行修复及清理洁净后并刷脱模剂待用。8.2.3.5偏差及检验方法模板安装允许偏差及检验方法项目允许偏差m检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检验截面内部尺寸基础±10钢尺检验墙、梁+4,-5钢尺检验层高垂直度小于5m6经纬仪或吊线、钢尺检验大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检验相邻两板表面高低差2钢尺检验表面平整度52m靠尺和塞尺检验8.2.3.6模板体系验算1、墙体模板验算墙体模板验算按墙高4.0m、厚0.35m、长6.0m验算,内楞采取50*100木方,间距为250mm,外楞采取Φ48X3.5双钢管,间距500,对拉螺栓为M14间距500X500。砼温度为15℃,采取插入式振捣器振捣。:螺栓设计强度为170N/mm2,钢楞允许挠度为1.5mm。12mm厚木胶板截面特征以下:fm—抗弯强度设计值(fm=55.0N/mm2),E—弹性模量(E=10000N/mm2),W—净截面抵抗矩,I—净截面惯性矩,An—净截面面积。W=bh2/6=250×122/6=6000mm3,I=bh3/12=250×123/12=36000mm45×10cm方木:fm=17N/mm2W=hb2/6=50×1002/6=83333.33mm3I=bh3/12=50×1003/12=4166666.7mm4Φ48X3.5钢管:fm=215N/mm2,E=2.06×105N/mm2W=5.08×103mm3,I=12.19×104mm4An=489mm2验算:12mm厚木胶板、木、钢楞和对拉螺栓是否满足设计要求。①、荷载设计值砼侧压力标准值;F1=0.22γct0β1β2V1/2γc—砼自重,γc=24.0KN/m3t0—新浇筑砼初凝时间,t0=200/(15+15)=6.67h(经验公式)β1—外加剂影响修正系数,β1=1.0β2—砼塌落度影响修正系数,β2=1.15V—砼浇筑速度,V=2.0m/hF1=0.22×24×6.67×1.0×1.15×2.01/2=57.1KN/m2另F2=γcH=24×3.5=84KN/m2取二者小值,确定砼侧压力设计值:F=F1×1.2(荷载分项系数)×0.9(模板种类调整系数)=57.1×1.2×0.9=61.7KN/m2。倾倒砼时产生水平荷载标准值为4KN/m2。设计值为4*1.4(活荷载分项系数)*0.9(模板种类调整系数)=4*1.4*0.9=5.04KN/m2。荷载组合:F1=61.7+5.04=66.74KN/m2。②、验算(1)模板验算计算简图:q250250250250250其中线荷载q1=F1×0.35=66.74×0.35=23.36N/mm(用于承载力计算)q2=F×0.35=61.7×0.35=21.6N/mm(用于挠度计算)抗弯强度验算:用图成法求得在q1作用下弯距最大值M=0.125q1L2=0.125×23.36×2502=182500N·mmσ=M/W=182500/6000N/mm2=30.42/mm<fm=55N/mm2所以,模板强度满足要求。挠度验算:用图成法求得在q2作用下挠度最大值ω=0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.6×2504/100*10000*36000=1.22mm<［ω］=1.5mm所以,模板变形满足要求。(2)内楞验算q500500500500500其中线荷载:q1=F1×0.5=66.74×0.5=33.37KN/m=33.37N/mm(用于承载力计算);q2=F×0.5=61.7×0.5=30.85KN/m=30.85N/mm(用于挠度计算)。抗弯强度验算:按近似5跨连续计算,图成法求得在q1作用下弯距最大值M=0.10q1l2=0.10×33.37×5002=834250N·mmσ=M/W=834250N·mm/83333.33mm3=10N/mm2<fm=55N/mm2。所以,内楞强度满足要求。挠度验算:用图成法求得在q2作用下挠度最大值ω=0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.85×5004/100×10000×4166666.7)=0.31mm<［ω］=1.5mm所以,内楞变形满足要求。(3)外楞验算:其中线荷载:q1=F1×0.5=66.74×0.5=33.37KN/m=33.37N/mm(用于承载力计算);q2=F×0.5=61.7×0.5=30.85KN/m=30.85N/mm(用于挠度计算)。抗弯强度验算:按近似5跨连续计算,图成法求得在q1作用下弯距最大值M=0.10q1l2=0.10×33.37×5002=834250N·mmσ=M/W=834250N·mm/5080mm3=164N/mm2<fm=215N/mm2。所以,内楞强度满足要求。挠度验算:用图成法求得在q2作用下挠度最大值ω=0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.85×5004/100×206000×121900)=0.52mm<［ω］=1.5mm所以,外楞变形满足要求。(4)对拉螺栓验算M14螺栓截面面积位A=153.86mm2对拉螺栓拉力:N=F1×内楞间距×外楞间距=57.1×0.5×0.5=14.3KN对拉螺栓应力:σ=N/A=14300/153.86=93N/mm2＜［σ］=170N/mm2M14螺栓满足要求。2、顶板模板体系验算(1)、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.20;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):3.75;采取钢管(mm):Φ48×3.5;板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;3.材料参数面板采取胶合面板,厚度为12mm;板底支撑采取方木;面板弹性模量E(N/mm2):6000;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方间隔距离(mm):300.000;木方截面宽度(mm):60.00;木方截面高度(mm):80.00;图2楼板支撑架荷载计算单元(2)、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×1.82/6=54cm3;I=100×1.83/12=48.6cm4;模板面板按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m):q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2=1×1=1kN/m;2、强度计算计算公式以下:M=0.1ql2其中:q=1.2×6.6+1.4×1=9.32kN/m最大弯矩M=0.1×9.32×3002=83880N·mm;面板最大应力计算值σ=M/W=83880/54000=1.553N/mm2;面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;面板最大应力计算值为1.553N/mm2小于面板抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=6.6kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×6.6×3004/(100×6000×48.6×104)=0.124mm;面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm;面板最大挠度计算值0.124mm小于面板最大允许挠度1.2mm,满足要求!(3)、模板支撑方木计算:方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3;I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4;方木楞计算简图(mm)1.荷载计算:(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m):q1=25×0.3×0.25+0.35×0.3=1.98kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2=1×0.3=0.3kN/m;2.强度验算:计算公式以下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.98+1.4×0.3=2.796kN/m;最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.796×12=0.28kN·m;方木最大应力计算值σ=M/W=0.28×106/64000=4.369N/mm2;方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;方木最大应力计算值为4.369N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.796×1=1.678kN;方木受剪应力计算值τ=3×1.678×103/(2×60×80)=0.524N/mm2;方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;方木受剪应力计算值0.524N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!4.挠度验算:计算公式以下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.98kN/m;最大挠度计算值ν=0.677×1.98×10004/(100×9000×2560000)=0.582mm;最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm;方木最大挠度计算值0.582mm小于方木最大允许挠度4mm,满足要求!(4)、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝2.796kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.941kN·m;最大变形Vmax=2.406mm;最大支座力Qmax=10.168kN;最大应力σ=941208.16/5080=185.277N/mm2;支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2;支撑钢管最大应力计算值185.277N/mm2小于支撑钢管抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管最大挠度为2.406mm小于1000/150与10mm,满足要求!(5)、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;R纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=10.168kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力设计计算满足要求!(6)、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架荷载包含静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包含以下内容:(1)脚手架自重(kN):NG1=0.149×3.75=0.558kN;(2)模板自重(kN):NG2=0.35×1×1=0.35kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25×0.25×1×1=6.25kN;静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.158kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN;3.立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=12.79kN;(7)、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆轴心压力设计值(kN):N=12.79kN;φ轴心受压立杆稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;i计算立杆截面回转半径(cm):i=1.58cm;A立杆净截面面积(cm2):A=4.89cm2;W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08cm3;σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);[f]钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;L0计算长度(m);依照《扣件式规范》,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计,取二者间大值,即L0=max[1.155×1.7×1.2,1.2+2×0.1]=2.356;k计算长度附加系数,取1.155;μ考虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数,取1.7;a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度;a=0.1m;得到计算结果:立杆计算长度L0=2.356;L0/i=2356.2/15.8=149;由长细比lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.312;钢管立杆受压应力计算值;σ=12790.05/(0.312×489)=83.832N/mm2;立杆稳定性计算σ=83.832N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!3、梁模板体系验算(1)、参数信息1.模板支撑及结构参数梁截面宽度B(m):0.55;梁截面高度D(m):1.20;混凝土板厚度(mm):250.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.20;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50;梁支撑架搭设高度H(m):4.00;梁两侧立杆间距(m):1.00;承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1;采取钢管类型为Φ48×3.5;立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:1.00;2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3):24.00;模板自重(kN/m2):0.30;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;3.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质:胶合面板;面板厚度(mm):20.00;面板弹性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;梁底纵向支撑根数:4;5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:4;主楞竖向支撑点数量:4;穿梁螺栓直径(mm):M14;穿梁螺栓水平间距(mm):300;竖向支撑点到梁底距离依次是:150mm,300mm,450mm,600mm;主楞材料:木方;宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00;主楞合并根数:2;次楞材料:木方;宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00;(2)、梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板最大侧压力,按以下公式计算,并取其中较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土重力密度,取24.000kN/m3;t--新浇混凝土初凝时间,取2.000h;T--混凝土入模温度,取20.000℃;V--混凝土浇筑速度,取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;β1--外加剂影响修正系数,取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。(3)、梁侧模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞根数为4根。面板按照均布荷载作用下三跨连续梁计算。面板计算简图(单位:mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式以下:σ＝M/W<[f]其中,W--面板净截面抵抗矩,W=50×2×2/6=33.33cm3;M--面板最大弯矩(N·mm);σ--面板弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下三跨连续梁计算:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中,q--作用在模板上侧压力,包含:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m;振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m;计算跨度:l=(1200-250)/(4-1)=316.67mm;面板最大弯矩M=0.1×10.709×[(1200-250)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(1200-250)/(4-1)]2=1.40×105N·mm;面板最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(1200-250)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(1200-250)/(4-1)]/1000=4.794kN;经计算得到,面板受弯应力计算值:σ=1.40×105/3.33×104=4.2N/mm2;面板抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;面板受弯应力计算值σ=4.2N/mm2小于面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=10.709N/mm;l--计算跨度:l=[(1200-250)/(4-1)]=316.67mm;E--面板材质弹性模量:E=6000N/mm2;I--面板截面惯性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4;面板最大挠度计算值:ν=0.677×10.709×[(1200-250)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.365mm;面板最大允许挠度值:[ν]=l/250=[(1200-250)/(4-1)]/250=1.267mm;面板最大挠度计算值ν=0.365mm小于面板最大允许挠度值[ν]=1.267mm,满足要求!(4)、梁侧模板支撑计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递荷载,按照均布荷载作用下三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=4.794/0.500=9.588kN/m本工程中,次楞采取木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×5×10×10/6=83.33cm3;I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4;E=9000.00N/mm2;计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.240kN·m,最大支座反力R=5.273kN,最大变形ν=0.110mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式以下:σ=M/W<[f]经计算得到,次楞最大受弯应力计算值σ=2.40×105/8.33×104=2.9N/mm2;次楞抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值σ=2.9N/mm2小于次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!(2)次楞挠度验算次楞最大允许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm;次楞最大挠度计算值ν=0.11mm小于次楞最大允许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递集中力,取次楞最大支座力5.273kN,按照集中荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中,主楞采取木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×5×10×10/6=166.67cm3;I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4;E=9000.00N/mm2;主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.099kN·m,最大支座反力R=16.923kN,最大变形ν=0.742mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到,主楞受弯应力计算值:σ=1.10×106/1.67×105=6.6N/mm2;主楞抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2;主楞受弯应力计算值σ=6.6N/mm2小于主楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!(2)主楞挠度验算依照连续梁计算得到主楞最大挠度为0.742mm主楞最大允许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm;主楞最大挠度计算值ν=0.742mm小于主楞最大允许挠度值[ν]=0.875mm,满足要求!(5)、穿梁螺栓计算验算公式以下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受拉力;A--穿梁螺栓有效面积(mm2);f--穿梁螺栓抗拉强度设计值,取170N/mm2;穿梁螺栓型号:M14;查表得:穿梁螺栓有效直径:11.55mm;穿梁螺栓有效面积:A=105mm2;穿梁螺栓所受最大拉力:N=16.923kN。穿梁螺栓最大允许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN;穿梁螺栓所受最大拉力N=16.923kN小于穿梁螺栓最大允许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!(6)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算标准是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×20×20/6=3.33×104mm3;I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.30]×0.50=18.540kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值(kN/m):q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m;q=18.540+2.800=21.340kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式以下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×18.54×183.3332+0.117×2.8×183.3332=7.33×104N·mm;RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×18.54×0.183+0.45×2.8×0.183=1.591kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.54×0.183+1.2×2.8×0.183=4.355kNσ=Mmax/W=7.33×104/3.33×104=2.2N/mm2;梁底模面板计算应力σ=2.2N/mm2小于梁底模面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算依照《建筑施工计算手册》刚度验算采取标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式以下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中,q--作用在模板上压力线荷载:q=q1/1.2=15.450kN/m;l--计算跨度(梁底支撑间距):l=183.33mm;E--面板弹性模量:E=6000.0N/mm2;面板最大允许挠度值:[ν]=183.33/250=0.733mm;面板最大挠度计算值:ν=0.677×18.54×183.34/(100×6000×3.33×105)=0.071mm;面板最大挠度计算值:ν=0.071mm小于面板最大允许挠度值:[ν]=0.733mm,满足要求!(7)、梁底支撑计算本工程梁底支撑采取方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算:梁底支撑小楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=4.355/0.5=8.71kN/m2.方木支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3;I=5×10×10×10/12=416.67cm4;方木强度验算:计算公式以下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.71×0.52=0.218kN·m;最大应力σ=M/W=0.218×106/83333.3=2.6N/mm2;抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;方木最大应力计算值2.6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×8.71×0.5=2.613kN;方木受剪应力计算值τ=3×2.613×1000/(2×50×100)=0.784N/mm2;方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2;方木受剪应力计算值0.784N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式以下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×8.71×5004/(100×9000×416.667×104)=0.098mm;方木最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm;方木最大挠度计算值ν=0.098mm小于方木最大允许挠度[ν]=2mm,满足要求!3.支撑小横杆强度验算梁底模板边支撑传递集中力:P1=RA=1.591kN梁底模板中间支撑传递集中力:P2=RB=4.355kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递集中力:P3=(1.000-0.550)/4×0.500×(1.2×0.250×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.200-0.250)×0.300=0.905kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁计算得到:支座力:N1=N3=1.13kN;N2=11.439kN;最大弯矩Mmax=0.52kN·m;最大挠度计算值Vmax=0.172mm;最大应力σ=0.52×106/5080=102.3N/mm2;支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2;支撑小横杆最大应力计算值102.3N/mm2小于支撑小横杆抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!(8)、梁跨度方向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起结构作用,无需要计算(9)、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,依照前面计算结果得到R=11.439kN;R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力设计计算满足要求!(10)、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆轴心压力设计值,它包含:横向支撑钢管最大支座反力:N1=1.13kN;脚手架钢管自重:N2=1.2×0.149×4=0.715kN;楼板混凝土、模板及钢筋自重:N3=1.2×[(0.50/2+(1.00-0.55)/4)×0.50×0.30+(0.50/2+(1.00-0.55)/4)×0.50×0.250×(1.50+24.00)]=1.452kN;施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值:N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.500/2+(1.000-0.550)/4]×0.500=1.015kN;N=N1+N2+N3