超级电梯的设计计算书(DOC)

目录前言电梯的主要参数传动系统的计算3.1曳引机的选用曳引机电动机功率计算曳引机负载转矩计算3.4曳引包角计算3.5放绳角计算3.6轮径比计算3.7曳引机主轴载荷计算3.8额定速度验算3.9曳引力、比压计算3.10悬挂绳安全系数计算3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算4.8补偿链计算导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算安全部件计算缓冲器的计算、选用限速器的计算、选用安全钳的计算、选用轿厢有效面积校核轿厢通风面积校核层门、轿门门扇撞击能量计算井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算层门侧井道壁受力计算机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算底坑计算引用标准和参考资料前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对TKJ1600/2.5—JXW（VVVF）乘客电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。电梯的主要参数2.1额定载重量：Q=1600kg2.2空载轿厢重量：P1=2500kg2.3补偿链及随行电缆重量：P2=700kg适用于提升高度110m,随行电缆以60m计。额定速度：v=2.5m/s2.5平衡系数：9=0.5曳引包角：^=310.17。绕绳倍率：i=2双向限速器型号：XS18A （河北东方机械厂）安全钳型号：AQ1（河北东方机械厂）2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH2/420（河北东方机械厂）2.11钢丝绳规格：8xl9S+NF—12—1500（单）右交2.12钢丝绳重量：P3=700kg2.13对重重量：G=3300kg2.14曳引机型号：GTN2-162P5（常熟市电梯曳引机厂有限公司）

3.传动系统的计算3.13.传动系统的计算品。型号：GTN2-162P5（复绕）曳引机主要参数：规格：GTN2-162P5（外加支撑）额定载重：Q=1600kg轿厢额定速度：V=2.5m/s曳引轮直径：D=480绳槽：①12X5转速：199rpm额定转矩：1200N・m额定功率：27.5kW悬挂比：2：1最大轴负荷：8000kg曳引机自重：1150kg曳引机电动机功率计算摘自《电梯与自动扶梯》P40选用合适N=摘自《电梯与自动扶梯》P40选用合适102耳•i_1600x5x（1-0.5）102x0.8x2=24.5kW选用电动机功率：27.5kW。曳引机负载转矩计算1.起动总转矩计算M=MS+MD+Mf=(P+Q-G)-—-1-g+J8+ycRr

4耳=1176+896+102.9=1651.8N・m式中：M——起动总转矩，N・m；MS——静不平衡力矩，N・m；MD 加速转矩，N•m；Mf——摩擦转矩，N・m；D——曳引轮直径，D=0.48m；n 效率，n=0.8；J 总转动惯量；J=J]+J2=91.84kg•m2Ji 直线运动部件计算转动惯量，J1=54.84kg・m2J2——旋转体转动惯量，J2=37kg・m2£——曳引轮圆周处切向角加速度，e=9.756rad/s2；卩 摩擦系数，卩=0.1R——轴承上总载荷，N；r 轴承处轴半径，m；2.电机容量计算9555•N e起动转矩满足起动转矩满足额定速度运行转矩满足=681N•m曳引机标定值：M=682N・me转矩比计算M/M=2.42〈[2.5]e2.额定速度转矩校核：M=652.925N•m<M=682N•mS e3.4曳引包角计算：a=180°+90°+arctg650/770=310.17°3.5放绳角计算1.曳引轮与导向轮之间的放绳角计算8tgQ==满足要求6502+7702满足要求=0.00794〈0.032.曳引轮与轿顶轮tgu3850=°.°104<°.°33.6轮径比计算：48°12=4°<[40]3.7曳引轮主轴负荷计算：2p=(G+P+P+P+Q)/2123=44°°kg工Pk=K工P=528°kgSP=5280kg<[P]=8°°°kgK式中:SP――实际静载，kg；满足要求符合GB7588第9.2.1条主轴载荷满足SPK——实际动载，kg；K——动载系数，K=1.2；[P]——主轴允许静载;3.8额定速度验算实际额定速度应符合下式：92%V<V<1°5%V实兀•n•DV=—实6X1°4•i=2.5117m/s式中：n 电动机额定转速；D 曳引轮直径，mm；i――绕绳比；

92%V=2.3m/s105%V=2.625m/s额定速度符合GB7588额定速度符合GB7588,第12.6条m/s3.9曳引力计算技术参数1） 额定载重量：Q=1600kg2） 轿厢自重：P]=2500kg3） 平衡系数：0.504） 对重重量：G=3300kg5） 补偿链、电缆重量：P2=700kg6） 曳引轮直径：D=4807） 选用钢丝绳及根数：5X0128） 轿顶轮、对重轮直径：D=600P9） 额定速度：V=2.5m/s10） 悬挂比： 2：111） 曳引轮轮槽角：Y=30°12） 曳引包角：a=310.17°13） 钢丝绳重量：700kg曳引力计算（1）轿厢装载工况

rB4(cos-sin)f=卩 2 2 =0.1239兀一卩一丫一sin卩+sinyefa二1.95567装载工况曳引绳不打滑(P+1.25Q)•g 2Q910装载工况曳引绳不打滑T= n+M•g=28910N1 y SRcarnM•gMT=cwtn+ CRowt•g=19600N2yyn二=1.475<e^=1.95567T2（2）紧急制动工况（取制动减速度a=0.5m/s2）卩=-°i=0.0667!V1+-10yB4(cos-sin)f=□•——B——2 2.__k-B-y-sinp+siny=0.0826efa=1.564a）空载轿厢在井道上部上行(P+q+M +M )(g-a)T= CRcar Travn 一2rSRcwt nDP+艺2rSRcwt nDP+艺m-i-a-FR cwtPcwtPcwtr汉( )frPcarPcar ri=1=14921.5NM (g+a) (丄、丄T=―cwt n+M(g+r-a)+m-r-ai=1空载轿厢在井道上部上行时，紧急制动，曳引绳不打滑=20738.5N空载轿厢在井道上部上行时，紧急制动，曳引绳不打滑T厶=1.39<efa=1.564Tb）满载轿厢在井道下部下行时:T=(P+Q)( +a)+M (g+r-a)1 r SRcarnY一1 FR(m ・i・a)— carPcarPcar ri=1=24853.5NM(g—a)M(g—a)T= cwtn + CRciwt n 2 r rYY—1( )FR— (m -i-a)+—cwt-PcwtPcwt ri=1=18637.75N-m-r-aDPT=1.334<efa=1.564T2(3)轿厢滞留工况Y卩4(cos—sin)f=H——o——2 .r2.—兀一卩一丫一sinR+sinY=0.2478efa=3.825(P+MT= CRcar1+M)-g Travnr=15680NT=M-g2SRcwtn=3430NT=4.57>efaT23.比压计算：=3.8258cosP=丄x .n・d・D兀—R—sinR满载轿厢在井道下部下行，紧急制动，曳引绳不打滑。轿厢滞留工况，曳引绳能打滑。=2.1Mpa式中：P比压，MPa;曳引绳直径，mm；曳引轮直径，mm;n――曳引绳根数；T――轿厢以额定载重量停靠在最低层站时，在曳引轮水平面上，轿厢一侧的曳引绳静拉力，N；12.5+4V[P]二 c1+VC二5.4167MPa式中：[P]——许用比压，MPa;VC——对应于轿厢额定速度的曳引绳速度，m/sP=2.1MPa<[P]=5.4167MPa比压满足。P=2.1MPa<[P]=5.4167MPa比压满足。3.10悬挂绳安全系数计算N=N+Nequivequiv(t)equiv(p)=2+1.873=3.873式中：N.——等效滑轮数量；equivN 曳引轮的等效数量；equiv(t)Ni()――导向轮的等效数量；equiv(p)N =K(N+4N)equiv(p)Ppspr=0.6243X(3+0)=1.873式中：N——引起简单弯折的滑轮数量；psN 引起反向弯折的滑轮数量；prKp 跟曳引轮和滑轮直径有关的系数K二(D-)4二(480)4二0.6243pD 540p式中：Dt 曳引轮直径，mm;D——除曳引轮外的所有滑轮的平均p直径，mmD480—t=——=40dr12式中：Dt 曳引轮直径，mm;

dr 钢丝绳直径，mm查图N得：Sf=13「 n-N 5x63300（P+P+Q）g/2 （2500+700+1600）x9.8/21 2 n=13.46>S=13f3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算钢丝绳与其端接装置的结合处按照GB7588第9.2.3条的规定，至少应能承受钢丝绳最小破断负荷的80%。现端接装置采用材料是30#钢，螺纹直径是M16（粗牙、螺距2mm）。端接装置最危险截面在螺纹内径处。内径d1=13.835中径d2=14.701H=1.732mm兀d+dA=-（七T）2S4 2=156.666mm2其中：d3=d1-H/6=13.546螺纹性能等级为6.8级，os=480MPaS=0.91b-AP SS=68431.7N式中：Sp 保证载荷，N；°s——屈服极限，MPa;AS 螺纹公称应力截面积，mm2；悬挂绳安全系数满足摘自《机械设计手册》第3卷P21—6、P21—45GB3089.1表38悬挂绳安全系数满足摘自《机械设计手册》第3卷P21—6、P21—45GB3089.1表3最小破断载荷：最小破断载荷：F=63.3kN80%F=50640NSP=68431.7N>80%F=50640N钢丝绳端接装置符合GB7588第9.2.3条4.主要结构部件机械强度计算4.主要结构部件机械强度计算轿厢架是一个空间超静定刚架结构，较为精确地计算轿厢架构件的承载强度，需用有限元法。由于轿厢架的强度裕量比较大，因此常用偏于保守的分离法进行计算。即在构件的连接点上释放掉一些约束，使构件静定或即使是超静定也是低次超静定。4.1.1轿厢架的结构及参数4.1.2上梁计算上梁选用［22/Q235(P+Q)-g-LQ二 n 4W二47MPa<Q]二48MPa4.1.3下梁计算下梁选用［16/Q235（1）正常工况下的载荷a） 轿底自重的5/8均布在下梁上。b） 平衡绳及随行电缆的拉力形成的集中载荷。c） 额定重量的负载对客梯和A类负载的货梯，取额定负载的5/8均布在下梁上。7mg12.Stikg/oDvvv\rvv'■<y-讦w七w mM=(1631X1020-1281X510)X9.8max=9901038N•mmMQ=ma^=42.4MPa<Q]=48MPa2Wx上梁强度满足下梁强度满足”(p+Q”(p+Q)•g•(L°-卩强度满足式中：L0两轿厢导轨之间的距离。l0两缓冲器之间距离。2)非正常工况下，当电梯失控撞底，轿厢碰到缓冲器时，缓冲器的反作用使下梁承受冲击载荷。4Zn_(7500+1600)x9.8x(2080-900)4x2x116800=50.74MPa<Q]=96MPa下梁的抗弯截面模量。轿厢立柱计算立柱选用［18/Q2351)立柱应力计算Q•bM=Q—=3822000N•mm08R=M/H=899.3N10F=M/2H=449.65N02M=0M+M=ML/2H0M=ML/4H=768896.5N•mm0ML (P+Q)gc= 0 +立柱强度满足立柱变形量满足4立柱强度满足立柱变形量满足L=42.6MPa<[c]=48MPa2)立柱一端相对于另一端变形计算ML3O= 0 由于偏载引起端点转角。，立柱24EJ•H=6.6mm<[O]=20mm由于偏载引起端点转角。，立柱一端相对于另一端的变形，mm。

3)立柱细长比计算l/IC=2800/19.5=143.6<[160]注：拉点位置小于2/3L。4.2轿底应力计算4.2.1装载工况轿底框应力计算轿底宽度方向由五根10[/Q235组成深度方向由四根10I/Q235组成M=0.4Qg-1n3)立柱细长比计算l/IC=2800/19.5=143.6<[160]注：拉点位置小于2/3L。4.2轿底应力计算4.2.1装载工况轿底框应力计算轿底宽度方向由五根10[/Q235组成深度方向由四根10I/Q235组成M=0.4Qg-1n=0.4x1600x9.8x(900-690)=1317120N-mmMc= =6.6MPa<Q]=48MPaW4.2.2轿底板应力计算轿底板采用钢板§5/Q235假设轿底板为周边简支，均布载荷q,则:bc =a(—)2-qmaxt03756(466.67、 1600x9.8=0.3756x( )2x5 1950x1750=15MPa<[c]=48MPa4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁计算假设四边简支、中心5cm2面积上受均布载荷q1.强度计算c=a-()2maxt=0.2874x x2.5300500稳定性满足强度满足摘自《机械设计手册》第1卷P4—185强度满足2.挠度计算

强度满足bPW =0(—)2bPW =0(—)2一maxtEt=0.1851x(300)2x2.5 2.05x105x2.5=1.56mm<[W]=15mm300摘自《机械设计手册》第1卷P4-187挠度满足摘自《机械设计手册》第1卷P4-185Gmax=a(_)2摘自《机械设计手册》第1卷P4-185Gmax=a(_)2-qt=02874x答1000200x200强度满足强度满足=45.984MPa<[G]=170MPa4.5.1.轿顶轮轴强度计算2400kg2^0kg2400kg2^0kg24UOkaM=(2400X91.5-2400X27.5)X9.8=1505280N•mm兀d3兀X703W二二一强度满足32 32强度满足二33673.946mm3Mo二 二44.7MPa<[o]二58.8MPaW注：轮轴材料为45#。4.5.2.对重轮轴强度计算?rrnr3ijiA也. 15" .■/ V「门硬 JI.01)cM=(2000X50.5-2000X27.5)X9.8=450800N•mm兀d3兀X703W= =——32 32二33673.946mm3

o二 二13.4MPa<[o]二58.8MPaW注：轮轴材料为45#。4.6绳头板强度计算20.2。.為.20强度满足20.2。.為.20强度满足R1250R]=480X(74+94+114+134+154)R]=1094.4kgM=[1094.4X136-480X(40+20)]X9.8=1176376.32N・mmab2 148x352W= =—66=30216.67mm3绳头板强度满足绳头板强度满足o= =38.93MPa<[o]=48MPaW4.6.2对重绳头板强度计算对重侧受力比轿厢侧小，故对重绳头板不必计

..E40325..f..E40325..f~~~r.■\卿E1X小、1：b：由上图可知，只须计算梁2、梁3即可。技术参数梁1、梁2选用I32b/Q235。梁3、梁4选用［30b/Q235。曳引机自重：1150kg机架重：330kg轿厢自重：2500kg载重：1600kg补偿链及随行电缆的重量：700kg对重重量：3300kg受力点如下：A=2740kgB=3140kgC=2000kgD=2400kg4.7.1梁2计算强度计算：11T5 L T15D 1幻斤<VVI1->V'I(4/ -J-awvvrXVVV、, 2利D2800R二1960.2x1175+1710.5x2425+57.7x2.8x14002R二2384.8Kg2R二1285.9Kg1M二(1285.9x1175-57.7x1.175x587.5)x9.81二14416794.4N-mmM二(2384.8x375-57.7x0.375x187.5)x9.82二8724381.1N-mmM强度满足o二一l二19.85MPa<[o]二48MPa强度满足WX挠度计算“Pl(l2-12)3/2= 2 2 9污Ell=0.036cm=0.36mm”Pl(l2-12)3/2= 2 2 9运Ell=0.013cm挠度满足=0.13mm挠度满足=0.49mm<[Y]=1.667mmmax max强度计算• 1175. 125DL* -J/-JjJ/\■■ 4 xl1 ■-L\rg ■-LJx、r-■-R2..R1'LIU-；rr' --：■.I2800R二1200x1175+1000x2425+39.16x2.8x14002R二1424.5kg2R二775.5kg1M二(775.5x1175-39.16x1.175x587.5)x9.8二8664963N-mmM强度满足o二一二20MPa<[o]二48MPaW强度满足X挠度计算Pl(l2-12)3/2= 2 9J3EI1=0.0398cm=0.398mm”Pl(l2-12)3/2= 2 2 9运Ell=0.0138cm=0.138mm挠度满足=0.536mm<[Y]=1.667mm挠度满足max1.若选用带钢缆的扁形电缆1qb=qy-4qd=4.164--x1.54=3.785kg/m式中：qb 补偿链单位长度重量，kg/m；qy 钢丝绳单位长度重量，kg/m；qd 随行电缆单位长度重量，kg/m。2.若选用不带钢缆的扁形电缆1q=q-一qby4d1=4.164-—xl.l4=3.889kg/m5.导轨计算5.1轿厢导轨计算轿厢导轨选用T127—2/B5.导轨计算S=28.90cm2I=200.00cm4XXW=31.00cm3XXi=2.68cmxxI=235.00cm4yyW=36.80cm3yyi=2.86cmyy导轨支架间距：L=2000mm安全钳动作工况弯曲应力由导向力引起的Y轴上的弯曲应力。K-g(QX+PXp)F=—1n Q_x nh=899.3N3FlM=———=337235.3N-mmY16Mb=界=92MPayWY由导向力引起的X轴上的弯曲应力g(QY+PY)1n Q P_h1614.12N

3FlM=—y-X16=605294.12N-mmMc=——X-XW=19.5MPa压弯应力Kg(P+Q)F= 1_nKn=40180NF•①c=—K kA=20.6MPa(k=-=74.6,w=1.48)i复合应力a)弯曲应力二c+c二28.7MPa<c =205MPaXYpermb)弯曲和压缩应力b)c=c+Fk=42.6MPa<c =205MPamApermc)压弯和弯曲应力c)压弯和弯曲应力cc(4)挠度=c+0.9c=46.43MPa<cc(4)挠度kmpermFl35=0.7X 48EIY=0.218mm<[5]=5mmxFl35=0.7-FYl—y48EI挠度满足。X挠度满足。=0.455mm<[5]=5mmY正常使用运行工况1)弯曲应力由导向力引起的Y轴上的弯曲应力。

Kg(QX+PX)F=2n Q £_X nh=484.24N3FlM=——x-Y16=181588.2N-mmMb=——YYWY=4.93MPa由导向力引起的X轴上的弯曲应力。Kg(QY+PY)= 2n Q Ph=1079.15N3FlM=——Y-x16=404682.35N-mmMb=—XXWx=13.05MPa2)复合应力Q=◎+Q二17.98MPa<c二165MPamXYperm(3)挠度Fl38 =0.7■S1-X 48EIY=0.118mm<[8]=5mmxFl38=0.7y—y48EI挠度满足x挠度满足=0.312mm<[8]=5mmy正常使用装载工况1)弯曲应力由导向力引起的Y轴上的弯曲应力

口gPX+FXF= ps_1Xnh=664.1N3FlM=——x-Y16=249035.3N-mmMb=——Y-YWY=6.8MPab）由导向力引起的X轴上的弯曲应力。gPY+FY=—n P ^-1hb=0X（2）复合应力b=b+b=6.8MPa<b =165MPamXY perm（3）挠度8=0.7x—x 48EI挠度满足Y挠度满足=0.16mm<[8]=5mmx5．2对重导轨计算对重导轨选用T90/B1.技术参数S=17.20cm2I=102.20cm4XXW=20.90cm3XXi=2.5cmxxI=52.00cm4yyW=11.90cm3yyi=1.76cmyy2.正常使用运行工况（1）弯曲应力a）由导向力引起的Y轴上的弯曲应力KgGX—2nG

nh=113.21N3FlM=——x-Y16=42454.93N-mmMb=——YYWY=3.6MPab）由导向力引起的b）由导向力引起的X轴上的弯曲应力KgGYnGnh=484.43N

3FlM=——Y-X16=181662.8N-mmMb=——XXW=8.7MPa强度满足（2）复合应力强度满足b=b+b=12.3MPa<b =165MPamXY perm挠度=0.7=0.7Fl3x-48EIY=0.124mm<[5]=5mmx5=0.7y—挠度满足y 48EI挠度满足x=0.271mm<[5]=5mmy6.安全部件计算6.安全部件计算符合符合符合GB7588第10.4.3.1条符合缓冲器的计算、选用轿厢缓冲器选用二只油压缓冲器。（1）型号：YH2/420（河北东方机械厂）技术参数：a） 行程：420mmb） 额定速度：2.0〜2.5m/sc） 总容许质量：900〜3750kg（2）校核a） 速度：V=2.5m/sb） 总容许质量：1800kg<P+Q=2800kg<7500kgc） 行程：S=0.0674v2=0.42m对重缓冲器选用二只油压缓冲器（1）型号：YH2/420（河北东方机械厂）技术参数：行程：420mm额定速度：2.0〜2.5m/s总容许质量：900〜3750kg（2）校核a） 速度：V=2.5m/sb） 总容许质量：

符合符合GB7588第10.4.3.1条符合符合GB7588第10.4.3.1条c）行程：S=0.0674v2=0.42m限速器的计算、选用限速器选用双向限速器型号：XS18A（河北东方机械厂）技术参数：额定速度：VW2.5m/s钢丝绳张紧力：$800N钢丝绳直径：①8mm绳轮节圆直径：①300mm校核符合速度：V=2.5m/s符合钢丝绳张紧力限速器动作时，安全钳起作用所需力为N=200N2N=400N<800N符合GB7588第9.9.4条钢丝绳强度计算：符合GB7588符合GB7588第9.9.6.2条n= =35>[n]=8800符合GB7588符合GB7588第9.9.6.4条300=37-5>[30]符合符合符合符合安全钳的计算、选用安全钳选用渐进式安全钳型号：AQ1（河北东方机械厂）技术参数：额定速度：W5m/s总容许质量：1800〜4500kg导轨宽度：10，16mm2.校核：速度：V=2.5m/s总容许质量：1800kg<P+Q=4100kg<4500kg导轨宽度T127—2/B，导轨宽度为16。符合符合GB7588第8.2.1条、第8.2.3条查GB7588表1得：S=3.56m2max7.2最小有效面积S=3.245m2min7.3校核S=3.245m2<S=3.5115m2<S=3.56m2minmaxGB7588第GB7588第8.16.2条GB7588第8.16.2条轿厢通风面积符合GB7588第8.16.2条S=1.95X1.75+0.09Xl.l=3.5115m28.2轿厢上部及下部通风孔有效面积计算均不应小于：AS=1%S=0.035115m2轿厢上部及下部通风孔面积计算：AS二80x(0.026x0.009+"*0.0092)14二0.0238057m2轿门四周间隙通风面积计算AS二(1.1+2.1)x2x0.0042=0.0256m2部分轿门四周间隙通风面积所占百分比AS-AS=0.01131m2<50%-AS二0.0170625m21轿厢通风面积计算2AS+AS=0.0732m2>2-AS=0.0702m212撞击能量计算符合撞击能量计算符合GB7588第7.5.2.1.1.2条符合GB7588第8.7.2.1.1.2条门距：宽x高=1100X2100；型式：中分门；门板重量：m=35kg；1门机重量：m=75kg；2门机转动部分转动惯量：J=0.03kg•m2；开、关门平均速度：V=0.25m/s;强迫关门重锤重量：M=3kg；转动部分平均转速：n=100r/min2能量计算：层门门扇撞击能量计算E=2（丄mV2）+E212=2（丄mV2）+2（丄MV2）212=2.375J<10J轿门门扇撞击能量计算E=2（丄mV2）+E211=2（丄mV2）+J®2212=3.83J<10J式中：E——轿门、层门关闭时总能量，J;片——门机转动部分能量，J；e2――强迫关门装置能量，J。10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算1.轿厢缓冲支反力计算土建图标定值：[NJ=160kNN1=4gn（P+Q）/2=80.36kN<[N1]=160kN2.对重缓冲支反力计算土建图标定值：[N2]=128kNN2=4gnG/2=64.68kN<[N2]=128kN10.2层门侧井道壁受力计算预留门洞上方应为钢筋混凝土墙或设置钢筋混凝土过梁（过梁高上350）,以固定层门装置（用膨胀螺栓），钢筋混凝土墙或过梁厚度不应小于120mm，其耐压强度应不低于24MPa。技术参数：（1）门距：宽X高=1100X2100；（2）型式：中分门；（3） 层门自重：工P=70kg；（4） 层门装置自重：工P=100kg；（5） 膨胀螺栓规格及数量：2一M12；底坑强度满足GB7588第5.3.2.2条底坑强度满足GB7588第5.3.2.3条6）层门装置、层门重心位置离墙距离L=60mm（7）层门装置固定架螺栓离支架上平面距离：l=78mm膨胀螺栓受力计算：允许承受拉力：N1=10101N剪力：N2=7257NM•g•LF二 江一i二640.77N<10101N1 n-1工M-gF二 亠二833N<7257N2n式中：片——每只膨胀螺栓所受拉力，N；膨胀螺栓强度满足F2――每只膨胀螺栓所受剪力，N膨胀螺栓强度满足若预留门洞上方为非混凝土结构，须作特殊处理，其强度应不低于上述要求。机房承重处土建承受力计算土建图标定值：A=126000NB=86000NC=40000ND=30000N计算值：a=50877.67N

b=34287.75Nc=14554.47Nd=9824.01N安全系数：n=A/a=2.5an=B/b=2.5bn=C/c=2.6c土建承重满足土建承重满足d10.4机房吊钩受力计算机房吊钩允许受力标定值：[F]=3000kg实际受力：吊钩受力满足吊钩受力满足11.井道顶层空间和底坑计算11.井道顶层空间和底坑计算顶层高：5500mm底坑深：2200mm轿厢尺寸：1950X1750X2500轿厢、对重缓冲距：350mm缓冲器行程：420mm当对重完全压在它的缓冲器上时：轿厢导轨长度应能提供不小于0.1+0.035V2（m）的进一步制导彳丁程。理论制导行程：[h]=0.1+0.035V2=0.31875m=318.75mm，实际制导彳程：h二顶层高-轿底板至上导靴之间距离-对重缓冲距-缓冲器彳程=5500-3720-350-420符合GB7588第5.7.1.1.a)条=1010mm符合GB7588第5.7.1.1.a)条.*.h=1010mm>[h]=318.75mm符合8.13.2尺寸要求的轿顶最高面积的水平面[不包括5.7.1.1c所述及的部件面积]、与位于轿厢投影部分井道顶最低部件的水平面（包括梁和固定在井道顶下的零部件）之间的自由垂直距离不应小于1.0+0.035V2（m）

理论距离：[h]=1.0+0.035V2=1.21875(m)=1218.75mm实际距离：h二顶层高-轿底板至轿顶上平面之间距离-对重缓冲距-缓冲器行程=5500-2550-350-420=2180mm符合GB7588第5.7.1.1.