塔吊基础加固措施

3#塔吊基础加固措施我项目3#塔吊基础之前已通过专家论证。由于在厂家提供的塔吊基础说明中关于塔吊基础连接只有螺栓连接与锚固两种，没有焊接施工工艺，我项目在塔吊基础连接中采用焊接的同时对十字交叉梁通过采用钢筋混凝土浇筑进行加固，确保塔吊基础的整体连接稳定，其中钢筋砼梁采用C30砼浇筑，具体配筋及截面尺寸详见后附图：由于增设的十字交叉梁仅对塔吊桩承载力存在影响，现仅对3#塔吊桩承载力进行验算。一、3#塔吊桩承载力验算1、3#塔吊桩承载力计算：(3#塔吊桩，桩顶标高-13.75:^桩入土层为第(5)1-1层粘土层,入土深度为25m,桩端落于第⑦-1层砂土层。)厚度及侧阻力标准值表如下：序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称©1-14.74250粘性土©1-27.3350粘性土短3.7600粘性土Q-18.5802000粉土或砂土最大压力验算:R=2.51X(4.74×25×0.8+7.3×35×0.8+3.7×60×.8+7.26×80×1.2)/1.65+1.27X2000.00×0.50∕1.65=2558.74kN最大疲力：R=2.51X(4.74×25×0.8+7.3X35×0.8+3.7×60×.8+7.26X80X1.2)/1.65=1784.6kN2、3#塔吊受力验算(ZJ5710)由于1#3#塔吊均为QTZ80型塔吊，安装高度相同，故计算最大受力即可，计算参数依据《QTZ80(ZJ5710)塔式起重机产品说明书》，计算模型选取塔吊安装高度40.5山自由高度，未采取任何附着装置状态，(3#塔吊安装高度均小于40.5m)。工况一：塔吊处于非工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=449kN塔吊倾覆力距M=1668kN.m,塔身宽度B=1.6m若塔吊标准节与四根桩偏差45o时最大压力：Nmax=1.2X(449+50)∕4+1.4×1668×⑵00×1.414∕2)∕[2×⑵00X1.414/2)2]=976kN<2558.74kN最大拔力：Nmax=1.2X(449+50)∕4-1.4X1668X(2.00X1.414∕2)∕[2X(2.00X1.414∕2)2]=-720.2kN<1784.6kN若塔吊标准节与四根桩平行最大压力：Nmax=1.2X(449+50)∕4+1.4X1668X1∕(2X1)2=734kN<2558.74kN最大拔力：Nmax=1.2X(449+50)∕4-1.4X1668X1∕(2X1)2=-523.6kN<1784.6kN通过计算，非工作状态下塔吊压力及拔力均小于桩基极限抗压力及极限抗拔力，满足要求。工况二：塔身处于工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=509kN,塔吊倾覆力距M=1039kN.m,塔身宽度B=1.6m若塔吊标准节与四根桩偏差45。时最大压力：Nmax=1.2X(509+50)∕4+1.4X1039X(2.00X1.414∕2)∕[2X(2.00X1.414∕2)2]=677kN<2417.01kN最大拔力：Nmax=1.2X(611+50)∕4-1.4X1039X(2.00X1.414∕2)∕[2X(2.00X1.414∕2)2]=-341.6kN<1647.2kN若塔吊标准节与四根桩平行时最大压力Nmax=1.2X(538.8.80+50)∕4+1.4X1039X1∕(2X1)2=533.4kN<2417.01kN最大拔力：Nmax=1.2×(538.8.80+50)∕4-1.4×1039×1∕(2×1)2=-198kN<1647.2kN通过计算，工作状态下塔吊压力及拔力均远小于桩基极限抗压力及极限抗拔力，满足要求。根据现所增设的十字交叉钢筋砼梁的截面及配筋，可求得所增设梁的自重大致为(0.6*0.9*3.73*2-0.6*0.6*0.9)m3*2500kg∕m3*9.8N∕kg=41.25KN,所增设重量所产生的压力及拔力将远小于塔吊基础自身所能承受能力。二、3#塔吊格构柱稳定性验算本工程塔吊基础下的格构柱高度分别有17m及14m两种，格构柱的截面及属性均相同，为了方便计算，取17m为计算模型。1、格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.45X0.45m；主肢选用：16号角钢bXdXr=160X16X16mm；缀板选用(mXm):0.38X0.38主肢的截面力学参数为A0=43.30cm2，Z0=4.47cm，Ix0=1048.36cm4，Iy0=1048.36cm4；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：ιy格构柱的X-X轴截面总惯性矩:经过计算得到：Ix=4X[1048.36+43.30X(45∕2-4.47)2]=60492.25cm4;Iy=4X[1048.36+43.30X(45∕2-4.47)2]=60492.25cm4;2、柱长细比计算格构柱主肢的长细比计算公式：1=H—

山/(M)其中H格构柱的总高度，取17.00m；I——格构柱的截面惯性矩，取，Ix=60492.25cm4,Iy=60492.25cm4;A0 一个主肢的截面面积，取43.30Cm2。经过计算得到工x=90.96,工y=90.960格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式:A=-

ɪl其中b——缀板厚度，取b=0.38m。h——缀板长度，取h=0.20m。al——格构架截面长，取a1=0.45m0经过计算得i1=[(0.382+0.202)∕48+5×0.452∕8]0.5=0.36m0/1=17.00/0.36=47.08。换算长细比计算公式：&=十#经过计算得到工kx=102.42,工ky=102.4203、格构柱稳定性计算格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中N――轴心压力的计算值(kN)；3#塔吊(QTZ80),N=976+41.25∕4=986.3kN;A——格构柱横截面的毛截面面积，取4×43.30cm2;———轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比＜OX=IO2.42,NOy=IO2.42,查《钢结构设计规范》得到沙x=0.54,取y=0.54。经过计算得到：3#塔吊格构柱在X、Y方向上的强度值为：X方向的强度值f=N∕(步*A)=986.3*103∕(0.54*4*4