3万吨天炼油废水处理工艺设计

题目：3万吨/天炼油废水处理工艺设计目录摘要 引言水是生命之源，水对于人类的生产生活是十分重要的，也是限制当今社会经济发展的一个重要因素。目前，水资源匮乏的问题已经被全世界人民所关注。在中国有超过16个省份每个人平均占有的水资源量国际相关组织制定的严重缺水线。虽然地球上有四分之三的表面积都被水体覆盖，但是能够用于人们生产生活的淡水资源却特别有限，而且这其中还包括大量的很难开发与利用的冰川和冻雪，所以人类可以直接利用的淡水资源少之又少，仅占总量的0.25%左右。而且随着工业化发展进程度越来越快，水资源遭受到的浪费的污染愈发严重。因此，珍惜和保护水资源，不浪费水是解决目前这种情况的一种途径，但是更重要的是能够实现废水的回收和再利用，从根本上减少污水的排放量，从而减轻排放的污水对水体的污染，这是目前解决水资源短缺的最有效的途径。本次设计是辽宁省某化工企业炼油厂含油废水处理工艺工程设计，本次毕业设计为辽宁省某化工企业的炼油厂废水处理工程设计，设计规模为30000m3/d。设计的主要任务是根据该企业排放污水的水质和水量，选择一种合适的处理方法，并完成该污水站的初步设计。第一章设计概况第一章设计概况1.1设计任务及依据1.1.1设计任务炼油废水设计水量为30000m3/d。本次毕业设计内容包括过程方案的确定，每个结构的设计计算，设备选择，管道铺设，平面布局和高度计算，填写主要结构的总体规划，部分和细节。1.1.2设计依据（1）《石油炼制工业污染物排放标准》（GB-31570-2015）（2）毕业设计的相关资料（3）水质的一些基本参数（4）其他的一些现行法律法规、相关规范1.2设计要求1.2.1设计原则（1）在构筑物的计算过程中，遇到的设计参数必须根据当地的实际情况来确定，并要充分符合最新的设计规范要求。（2）在进行平面布置时，尽量减少占地面积，同时也要考虑工程造价。（3）在污水厂设计时候，要考虑到远期发展的可能。（4）在适当的位置设置分流超越管线，保证在构筑物发生故障或检修时候，依然可以运行。1.2.2污水处理原则应遵循采用先进的技术处理措施，经济合理，设计合理的处理流程。节约资源，考虑远期发展的可能。1.3设计参数1.3.1污水来源及水量①厂区生产设施排放的污水。②含油废水量：800m3/d。③污水进水水质如表1所示。表1污水处理进水水质单位：mg/L项目pHCODCrBOD硫化物石油类SSNH4-H酚-浓度6.5-8.5120020010300150-30060201.3.2工程设计要求炼油厂含油废水经过工艺处理后，达到石油炼制工业污染物排放标准中的有关规定。本工艺设计出水水质见表2，单位：mg/L表2污水各污染物的处理程度单位：mg/L项目pHCODCrBOD硫化物石油类SSNH4-H酚-浓度6-9≤60≤201.0≤20.0≤70≤8≤污水处理程度表3污水各污染物的处理程度项目pHCODCrBOD硫化物石油类SSNH4-H酚-进水6.5-8.5120020010300150-3006020出水6-960201.0≤20.0≤70≤8≤0.5去除率-95%90%90%93.4%53.4-76.7%86.7%97.5%沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第二章处理工艺方案比较与选择第二章污水工艺方案比较2.1预处理工艺2.1.1格栅在污水中，经常存在一些悬浮物或者漂浮物，对于水质处理十分不利，因此，通常设置格栅进行截留。在考虑到废水中悬浮物的尺寸较小，以及炼油厂含油废水常伴有毒气体逸出，为保障人员安全，采用机械格栅，机械清渣。2.1.2隔油池本设计采用隔油池进行初步处理，进行油水分离，为后续的处理工艺减轻负荷。根据不同类型隔油池的特点，对其进行总结，如表2.1所示。表2.1不同形式隔油池对比隔油油池类型优点缺点适用条件平流式（1）处理效果明显（2）施工方便（3）耐冲击能力强（1）不能均匀布水（2）刮泥设备复杂，不易操作（3）排泥不连续适合各种规模的污水处理厂斜板式（1）隔油效果好（2）占地面积小（1）斜板易堵塞（2）不宜作为初次隔油设施适合中、小型污水处理厂组合式（1）隔油效果好（2）水力负荷大（3）耐冲击能力强（1）池子深浅不同，施工难度大（2）操作难度大处理水质要求较高时采用本设计经过综合比较，最终采用隔油池类型为平流式+斜板式，二者相结合，处理效果更加明显。2.1.3气浮气浮法，在处理含油废水的工程中，根据相关的工程实践表明，气浮处理的效果良好，并且相关经验也比较成熟。因此，本设计也采用气浮，并借鉴以往的工程案例，对含油废水进行处理。2.1.4沉淀池沉淀池，其作用主要是对水中物质进行沉降，以降低负荷和达到水质澄清的目的。不同沉淀池有其各自的特点，针对不同类型的沉淀池，进行总结，对比。如表2.2所示。表2.2 不同形式沉淀池比较沉淀池类型优点缺点适用范围平流式（1）效果明显（2）对冲击负荷和温度变化适应能力强（3）平面布置紧凑（4）排泥设施十分成熟（1）不能布水很均匀（2）采用多斗排泥时，工作量大（2）机械方式排泥，操作复杂大、中、小型污水处理厂竖流式（1）排泥方便，容易管理（2）占地面积小（1）池子一般较深，施工困难（2）容易受到负荷和温度影响（2）池子不宜过大小型污水处理厂辐流式（1）机械排泥、运行可靠、容易进行管理（2）排泥设施十分成熟机械排泥设备复杂，对施工质量要求较高大、中型污水处理厂本设计经过对比，最终选用辐流式沉淀池。2.2生化处理工艺2.2.1水解酸化炼油废水的可生化性较低，因此，本设计采用水解酸化工艺，本设计中设置完全混合式水解酸化池。2.2.2生物法生物法有传统活性污泥法工艺、SBR、A/O法等等，下面对各种方法进行简单的介绍。（1）传统活性污泥法工艺迄今为止，有些地方仍在采用，其工艺流程如图3.1所示。污水在经过格栅灯预处理构筑物进行初步处理后进入曝气池，通过微生物对污水进行降解，进入曝气池的还有从二沉池回流的污泥。经过处理后流出池外进入沉淀池。由于产生的污泥泥量较大，对于氮和磷的去除能力差，并且对于操作技术的要求比较严格，在当前水处理中，很少采用。图3.1传统活性污泥法流程图（2）序批式活性污泥工艺（SBR工艺）SBR工艺，需要曝气，因此属于好样活性污泥处理污水的一种方法。SBR工艺通过控制通入反应池内的空气量来处理不同污染程度的污水，使其达到不同的处理效果，而且对水质和水量的适应性更好，不需要再设置调节池，一般情况下不会出现污泥膨胀的现象。CASS工艺，属于SBR工艺的另外一种形式。CASS工艺的优点：沉淀性能良好，能够去除大量的有机污染物；污泥负荷较低，能有效抑制污泥膨胀；CASS工艺后面不需设置二沉池，从而节省了工程造价。CASS工艺的缺点：在CASS工艺中，对于氮和磷的去除率很难得到提高，因为在CASS池中很难进行完全的消化和反硝化反应，同时磷的去除也会受到硝态氮浓度很大的影响。（3）氧化沟活性污泥工艺循环曝气池是在二十世纪中期，荷兰一所大学的教授在活性污泥法的基础上开发了一种新的污水处理技术。并且在近年来氧化沟的技术发展更为迅速，并且逐渐发展形成了多种类型的氧化沟。下面将根据其内部构造和工艺方面特征的不同，列举一些常用类型的氧化沟：巴斯维尔氧化沟：=1\*GB3①性能特点：该类型的氧化沟处理后的水质较好，对于氮的去除率较高；构筑物的结构比较简单，在平时的运行维护管理方面更加简单方便；而且池体结构形式有很多种，在设计时可以根据地形地势的特点来选择合适的氧化沟形式；但是由于单座氧化沟处理能力有限，当污水流量较大时，需要建设多座氧化沟，这将导致氧化沟占用大量的土地面积，难以操作和管理。=2\*GB3②构造形式：氧化沟可以设置为环形沟渠状、同心圆、折流式等形式，平面通常为圆形或椭圆形，多为钢筋混凝土结构。=3\*GB3③曝气装置：主要作用是进行曝气，污水和污泥充分混合。曝气装置的曝气转盘，水深可达2～3米，当水深超过3米时，可以使用潜水推进器。=4\*GB3④巴斯威尔氧化沟主要用于对于出水水质的要求比较高的小型污水处理厂。交替工作式氧化沟：=1\*GB3①一般设置三个氧化沟的池子来处理污水，他们交替工作，可以选择一个池子作为二沉池，出水不需要在设置二沉池，在三个池子轮流工作的氧化沟中，位于两端的池子可以轮流的当做曝气池和沉淀池使用，能够同时完成BOD去除、消化和反硝化的过程，所以不需要单独再设置反硝化区也能去得较好的效果，对于氮具有较高去除率。该类型氧化沟也有一些缺点，例如设备的闲置率较高，对于运行的自动化程度要求高，运行管理难度大。=2\*GB3②结构形式：有2池和3池交替运行的氧化沟。=3\*GB3③曝气设备通常使用水平轴曝气转盘。=4\*GB3④这种类型的氧化沟适用于污水处理量较大的污水处理厂，特别是能够利用的土地面积比较少的污水处理站。（4）A/O脱氮工艺A/O法脱氮工艺，已有40多年的历史，在处理含氮废水中，广泛使用，有着很好地处理效果。如图3.2所示。缺氧缺氧好氧沉淀池剩余污泥内循环进水进水污泥回流 污泥回流图3.2A/O法脱氮工艺流程图污水经过预处理工艺处理后，有机物负荷和浓度有所降低，首先进入缺氧池，反硝化菌在这里进行反硝化，同时降低了一部分有机物，污水中的氮以氮气形式排放，从而达到脱氮效果，从而降低了有机物浓度，降低了好氧池的负荷。经过缺氧池处理后，进入好氧池，在这里完成硝化过程。在好氧池，有机物浓度进一步降低，好氧池处理后，进入二沉池。同时二沉池污泥进行回流。综上所述，A/O工艺优点是流程简单，构筑物少，无需外加碳源，建设费用少，维护管理方便等优点。本设计采用A/O工艺。2.2.3生物膜法（1）生物滤床法在滤料上形成生物膜，污水通过滤料时候，微生物得到养料进行生长繁殖，从而达到净化污水的目的。这种工艺成为生物滤床（2）生物接触氧化法生物接触氧化池的内部用支架来固定填料，鼓风机通过池体下部的曝气器向污水中充入大量的氧气，同时水流也从池子的下部进入生物接触氧化池，污水向上流动的过程中会经过布满生物膜的填料，并充分接触反应。微生物的呼吸和繁殖会消耗大量的有机物，供细胞的生长和繁殖，从而水中的有机物降低，达到水质净化的作用。生物接触氧化也对污水进行曝气，使得污水和污泥充分混合，微生物能够充分利用水中的有机物，从而达到降解的目的生物接触氧化，借鉴了生物滤池和活性污泥法的处理工艺流程，融合了二者的优点，因此，在目前水处理工艺选择时，受到青睐。生物接触氧化的优点如下所示：（1）微生物种类比较多，污泥具有较长的污泥龄，处理效果好。（2）污水变化对运行影响较小，后期维护管理方便，操作相对比较简单。（3）污泥产量少，而且污泥颗粒较大，沉淀性良好，不需要担心污泥膨胀。（4）处理效率高，可以设置体积较小的曝气池以减少占地面积。生物接触氧化，不需要设置污泥回流等设施，维护管理起来方便；沉淀效果好等优点。但也存在一些缺点，如布水、曝气不均可能造成生物接触氧化池内形成局部死角，影响出水水质等。2.3消毒处理废水经过工艺处理后，水质得到了改善，为了去除水中的微生物，最终达标排放，在排放前，进行消毒处理。本次设计综合对比了相应的成本和工程案例，最终采取了臭氧消毒方法。2.4污泥处理本设计采用重力浓缩的方式对污泥进行浓缩。2.5炼油废水处理工艺的确定根据含油废水的特点和相关标准的出水要求，炼油废水处理工艺如图3.4所示。含油废水含油废水格栅集水池隔油罐油水分离器调节池二级气浮浮油回收水解酸化A/O池二沉池臭氧消毒出水污泥浓缩池污泥脱水外运污泥回流图3.4炼油厂含油废水处理工艺流程图厂区污水，首先通过格栅，进行预处理，然后进行集水池，污水泵进行提升，以便满足后续处理构筑物的高程要求。然后污水进入隔油罐和油水分离器，在这里进行除油。然后进入调节池，在这里进行水质调节，以便提高后续处理效果。污水经过调节池处理后二级气浮池，污水经过二级气浮池处理后，进入水解酸化池，水解酸化池处理后，进入A/O反应池，在这里完成脱氮和有机物去除，AO池处理后，进入二沉池，在二沉池进行沉降，完成泥水分离过程。最终经过消毒处理后，符合相应的标准，进行排放。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第三章构筑物设计计算及设备选型第三章构筑物设计计算及设备选型3.1物理处理工艺设计计算3.1.1格栅渠由于含油废水水量较小，悬浮物少，水中油类物质含量较高，本设计采用细格栅间隙0.01m。设计水量30000m3/d=1250m3/h=0.3473m3/s（1）栅条间隙数n（个）n=Qmaxsinα n——栅条间隙数，个； Qmax α—格栅的安装倾角，本次设计取α= b——栅条间隙，m，本次设计取b=0.01m； h——栅前水深，m，本次设计取本次设计取h=0.4m； ν——过栅流速，m/s，本次设计取ν=0.8m/s。则栅条间隙数为：n= 本设计取栅条宽度：S=10mm=0.01m 则格栅宽度： B=S格栅宽度取整数，则B=1100mm。（2）污水经过格栅的水头损失本设计栅条断面为矩形，则h1=h0k（3-2）h0=ξν2式中： h h g——重力加速度，g=9.8m/s k——系数，格栅受污染物堵塞时水头损失増大的倍数，一般取k=3； ξ——阻力系数β——形状系数，本设计栅条断面为锐边矩形，则β=2.42； 则通过格栅的水头损失：h（3）栅后槽总高度H=h+h1+h式中： H——栅后槽总高度，m； h 则：H=h+（4）进水渠道渐宽部分长度l1设进水渠道宽Bl1（5）栅槽出水渠道渐宽部分长度ll（6）栅后槽总高度H取栅前渠道超高ℎH（7）栅槽总长度LL=l1+l2+1.0+0.5+llHL=（8）每日栅渣量WW=Qmax·W1·86400式中：WK在格栅间隙为W=宜采用用机械清渣。3.1.2集水池本次集水池设计具体规格如表4-1所示。表4-1集水池具体规格表设计参数设计结果结构混凝土数量1座尺寸长×宽×高=2容积V水力停留时间1h集水池内设置3台提升泵，2用1备，型号为ZW80-65-20。3.1.3隔油罐隔油罐,对于油类的去除效果是十分明显的，因此，在处理含有废水时，一般经常会采用。在工程处理中，有成熟的经验。因此本次设计也采用。隔油罐设计选型结果见表4-2。表4-2 隔油罐设计选型结果表项目设计结果隔油罐尺寸：Φ12×15m材料：碳钢，内外防腐数量：2个容积：V总=1600m3，V有效=1500m3旋流除油器型号：XHF-200数量：1座处理能力：200m3/h斜板填料规格：Φ40总面积：100m2安装角度：60°集油罐型号：Φ6×7m材料：碳钢，内外防腐数量：1个容积：V总=176m3污油泵型号：G40-1数量：2台，1备1用3.1.4隔油沉淀池①平流隔油池过水断面面积Ac（m2）：Ac=Qn∙v式中： Ac——隔油池过水断面面积，m2； Q——含油废水流量，m n——平流隔油池格数，本设计取n=4； v——平流隔油池中废水水平流速，mm/s;本设计取v=4mm/s。则：本设计取平流池每格宽度B，B=9m。则：平流隔油池有效池深h2则水平隔油池的设计有效水深为5m，超高采用值0.5m②平流隔油池水面面积：水平隔油池水面面积按油粒上升速度计算，油粒上升速度μ应用修正后的stokes公式计算：u=βgd2(ρ式中： u——静水中相应于直径ｄ油粒的上浮速度，cm/s； g——重力加速度，g=981 d————油粒粒径，在本次计算中指可以上浮的油粒最小粒径，cm； ρ ρ μ——油的绝对粘度，g/cm β——水中悬浮物浓度使油粒上浮速度降低的系数，按下式计算： v——平流隔油池中废水水平流速，mm/s;本设计取v=4mm/s。β=4×其中:SS为废水中悬浮物的浓度，其单位为mg/L。在设计水质条件下悬浮物浓度为300mg/L，带入公式得，β=0.815。 v——平流隔油池中废水水平流速，mm/s;本设计取v=4mm/s。平流隔油池对油粒子去除最小应不小于150μm，否则效果不明显。根据有关资料，可知：在25℃条件下，水的密度为0.998g/cm3、油的密度为0.920g/cm3，相应的油粘度0.0098g/cm3·s。则：u=③平流池表面积A（m2）：A=αQu（3-式中：Q——含油废水流量，mα——考虑池容利用系数及水流奈流状态对池表面的修正值，与v／u的比值有（v为水平流速），根据下表取值：v／u20151063α1.741.641.441.371.28vu=4A=α本次设计最终采用两座平流隔油池，每座分为为4格，每格的尺寸为：30×36×5.0。3.1.5调节池调节池，目的是对水质进行调节，使得水质水量稳定，以便处理。本次对于调节池设计见表4-3。表4-3调节池设计选型结果项目设计结果构筑物结构：半地上钢砼结构尺寸：长×宽×高=30×20×6m容积：V总=3600m3，V有效=3300m3二级提升泵型号：ZW100-100-15数量：2台，1备1用曝气搅拌系统类型：穿孔曝气管De90材料：ABS数量：1套3.1.6二级气浮⑴一级涡凹气浮池在含油废水进入涡凹气浮池之前的管道中加入PAC，然后进入混凝区，投加PAM，流入接触区，在接触区中涡凹气浮机产生的微小气泡与含油废水充分接触，然后进入分离区，浮渣最终经过排泥系统排出，经一级涡凹气浮后的含油废水，进入二级溶气气浮池。一级涡凹气浮池设计选型结果见表4-4。表4-4一级涡凹气浮池设计选型项目设计选型构筑物结构：钢砼结构尺寸：长×宽×高=15×2×5m数量：2座容积：V混凝区=20m3，V接触区=20m3，V分离区=100m3PAC加药系统型号：JY-PAC-1600数量：1套PAM加药系统型号：JY-PAM-1600数量：1套涡凹气浮机型号：CAF-50数量2套链式刮泥机型号：GZ-2.0数量：2台⑵二级溶气气浮池炼油废水经过一级涡凹气浮池处理后，进入二级溶气气浮池。本设计采用两组，并列运行。设计结果如见表4-5所示。表4-5二级溶气气浮池设计选型项目设计选型构筑物结构：钢砼结构尺寸：长×宽×高=15×2×5.3m数量：2座容积：V混凝区=20m3，V接触区=20m3，V分离区=100m3溶气罐尺寸：Φ0.8×3.2m数量：2台材料：碳钢防腐溶气水泵型号：ISW-50-200(I)A数量：4台，2备2用空压机型号：V-0.12/8数量：2台链式刮渣机型号：GZ-2.0数量：2台溶气释放器型号：TV-Ⅱ规格：φ150数量：24套续表3.2二级生化处理工艺3.2.1水解酸化池①水解酸化池容积计算 V（m3）V=Q∙HRT=1250×5=6250m3（3-式中： V—— Q—— HRT②有效水深H（m）本设计取，H=5m③表面积A（m2）A=VH=62505=1250m则，设计两座，本设计中的水解酸化池的尺寸为：40×16×7m3.2.2A/O工艺反应池⑴设计参数:①BOD污泥负荷率:N由于当Ns②污泥容积指数：本设计取，污泥容积指数：SVI=150ml/g③回流污泥浓度：Xr=106SVI∙r式中： X r——修正系数，与污泥在二次沉淀池中的停留时间、池深等有关，一般取值为1.2左右。本设计中，则：X④污泥回流比：本设计取，污泥回流比：R=100%⑤A/O生物反应池内混合液污泥浓度： X=⑥总氮去除率：ηN=TN0−TNe式中： η TN TN则：η⑦A/O生物反应池内回流比：R⑵A/O生物反应池尺寸计算①A/O生物反应池有效容积：V=24QL0NsX式中：V——A/O池生物反应池有效容积，mQ——污水设计流量，m3/h； LL0NX——A/O生物反应池内混合液污泥浓度，mg/l；则：V=②有效水深：本设计取有效水深：H1③A/O生物反应池总面积：A=④停留时间：t=A段、O段比值为1：4，则，A段的停留时间为5.2h，O段的停留时间为20.8h。本设计取A/O工艺反应池超高为0.5m，则反应池高度为5.5m。A/O反应池尺寸：长×宽×高=90×40×5.5⑶计算污泥剩余量①生物污泥生成量W1=aQLr（a——污泥增值系数，kgMLSS/kgBOD5，一般取值为0.5—0.7，本设计中取a=0.5kgMLSS/kgBOD5；Q——污水日处理量，m3/d；L其中：L则：W②活性污泥内呼吸分解量W2=bVXf（3-1式中： b V X其中：X=4000mg f——生物反应池混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在0.7—0.8；本设计取，则：W③不可降解和惰性悬浮物污泥量W3=50%Q∙Sr （式中：50%——不可降解和惰性悬浮固体占总悬浮固体的百分数；Q——污水日处理量，m3/d；Sr 其中：S 则：W④剩余污泥量W=其中每日生成活性污泥量：∆X=⑤剩余污泥体积：本设计取，污含水率为ρ=99.7%。则：Q⑥计算污泥龄θ⑷最大需氧量O2=a'QL式中：a'NON则：O2 =5800kg/d⑸曝气池设计本设计选取网状膜空气扩散装置，其曝气效果明显，对氧气利于率高。根据相关的工程，和厂家提供的数据参数，取扩散装置距离池底15cm处，水深为4.35m，水温为24.0℃。①曝气头出口处的绝对压力Pb=P+9.8×103H式中： P P H——则：P②空气离开曝气池的氧含量百分比Ot=21(1−EA式中：EA则：O③设计温度条件下的平均氧气饱和度Csb(T)=CsT(式中： C CCs(24.1)则：C④根据相关经验数据，在20℃，一个大气压下，转移到曝气池混合液的总氧量SOR=AOR×Cs(20)α(βρC式中： SOR——水温20℃，气压1.103×10 C α——杂质影响修正系数，取值范围α=0.78～0.99，本例选用α=0.90 β——含盐量修正系数，本例取β=0.95 ρ——气压修正系数，工程所在的平均气压为1×ρ= C——曝气池内平均溶解氧浓度，取C=2mg/L T——设计污水温度，本设计考虑最不利水温，夏季T=24.1则：SOR=⑤空气扩散器的供气量G=⑥布气管道的布置本次设计布气管道，每个池子干管支管配气方式，其中干管在池子底部均匀布置，使得布气均匀。每根竖管的配气量为：1887.547根据厂家提供的扩散器参数，有效的服务面积1.0m2，则所需空气扩散器的总数为：12×48竖管空气扩散装置的个数为：57647=12.2个3.2.3二沉池本设计采用辐流式沉淀池，两座⑴设计计算①有效面积：F=Qmax 式中： F——辐流式沉淀池沉淀部分面积，m Q其中Qmax Q——辐流式沉淀池表负荷。本设计取，q=1.2则：F=②沉淀池直径D=4Fπ=4×520.93.14采用悬挂式中心传动刮泥机，采用D=26m。③沉淀池沉淀部分有效水深h2=式中： h t——污水在辐流式沉淀池中的停流时间，h。本设计取t=2h； F——则：h④有效容积V=⑤污泥部分所需容积W=(s+∆X)t1（3-2式中： W S t ∆X则：W=s⑥污泥斗容积本设计中，上端断面半径r1=3m，下端断面半径r2则：hV⑦污泥斗以上圆锥体部分污泥容积本设计取辐流式二沉池底径向坡度为0.05，则：hV⑧污泥总容积V=⑨辐流式沉淀池总高度H=h1+h2式中： h h h h hH=⑩池边高度H3.2.4臭氧消毒系统臭氧消毒系统主要对处理水进行消毒，杀灭病菌，以便达标排放。根据邓凤霞的研究成果，对经A/O反应池处理后的出水进行臭氧氧化的最佳条件为，pH为7.0，臭氧投加量为50mg/L，催化剂投加量为3g/l。⑴设计计算①所需臭氧量D=1.06aQ（3-26）式中： D——所需臭氧量，kgO a——臭氧投加量，kg/m3。本设计取a=0.05kg/ Q——设计污水流量，m3/h。本设计中，Q=200则：D=1.06aQ=1.06×0.05×1250=66.25kg/h根据以往工程经验，臭氧利用率一般为70%—90%，所以确定臭氧样发生器的产率为：66.25÷0.7=96.64kg/h。臭氧发生器型号：XY-4000，5套4用1备。②接触池尺寸水在接触池中的停留时间为15分钟，接触池容积：V=0.25×625=157m3。本次设计取160m③导流池尺寸水在接触池中的停留时间为45分钟，接触池容积：V=0.75×625=469m臭氧消毒池采用接触池和导流池合建的方式，即臭氧消毒池的尺寸为：长×宽×高：20×10×3m，其中超高0.5m3.3污泥处理工艺3.3.1污泥浓缩池根据以往工程经验，和相关的案例，本次设计最终采用重力浓缩池。⑴设计计算①污泥总量Q=②浓缩污泥固体通量M=Q1M1+Q2式中： M——浓缩污泥通量，kg Q M Q2 M2则：M=③浓缩池面积A=QCM（3-式中： A——浓缩池面积，m2； Q——污泥总量，m3/d； C——污泥固体浓度，本设计取18.7则：A=④直径D=4Aπ=4×142.9π取污泥浓缩池直径D=13.5⑤浓缩部分深度h1=TQ24A（式中： h1 T——污泥浓缩时间，本设计取T=20h；则：h由于，污泥浓缩池浓缩部分最低不小于3m，所以本设计取h⑥污泥浓缩池总高度H=h1+h2式中： h2 h3H=⑦浓缩后污泥体积本设计取浓缩后的污泥含水率为96%，则浓缩后的污泥体积：V=3.3.2污泥脱水间本设计采用离心式污泥脱水机。其中设备型号规格为：LW400A型，与其相对应的加药型号为JY-PAM-2000。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文第五章技术经济分析第四章炼油废水处理工程总体设计4.1平面布置在污水处理工程平面布置时候，应该遵循相关的规定，一些原则如下所示：（1）要尽量缩短不同构筑物之间连接的管道；（2）在设计和施工时要注意避开不良地质地面；（3）不同类型的处理构筑物应根据规范保持一定的距离，方便敷设管道或电缆；（4）设计要紧凑，以节省土地面积，并为以后规模的扩大预留土地。（5）在适当的位置设置超越管线和放空管，当一个处理单元发生故障时，使其他构筑物仍能正常运行，并且方便检修；（6）不同类型的管道应该保持适当的距离，为了施工和检修方便可以设置在地上，但应该做好防冻处理，同时电缆应该远离污水管和加药管。4.2高程布置4.2.1布置原则利用重力流，一次提升，降低耗能。水量增加预留水头，符合远期规划。考虑一些特殊情况，如构筑物停运等。设置一些超越管道或者备用构筑物。力求减小整个过程中的水损，降低水泵的扬程，控制费用。污水尽量能够以重力方式排放，不做二次提升设计，降低后期运行成本。4.2.2主要构筑物水头损失主要构筑物的水头损失见表4.1表4.1主要构筑物水头损失表构筑物水头损失m格栅渠0.2集水池0.2隔油罐0.15一级涡凹气浮池0.2二级溶气气浮池0.15水解酸化池0.25A/O工艺反应池0.35辐流式二沉池0.55臭氧消毒系统各处理构筑物高程各处理构筑物高程如表4.2所示。表4.2水面池体高程各点水头损失(m)高程（m）集水池水面高程-1.00池底高程0.50池顶高程-4.00隔油沉淀池水面高程4.20池底高程-2.00池顶高程4.70水解酸化池水面高程4.00池底高程4.70池顶高程-3.00A/O水面高程3.00池底高程-2.00池顶高程3.50二沉池水面高程2.80池底高程3.30池顶高程-2.50消毒渠水面高程2.80池底高程3.30池顶高程-2.50出水-1.00本工程占地面积约20000平方米，厂区平面布置应综合厂区地形、地质条件、道路规划、排入水体等条件进行废水处理厂的平面布置。第五章技术经济分析5.1工程投资估算5.1.1土建造价土建造价如表5.1所示。表5.1土建详细列表编号名称结构尺寸m单位数量单价造价（万元）1.集水池20×10×6mm110502.隔油罐Φ12×15mm240503.隔油沉淀池30×36×5.0m225504.水解酸化池90×40×5.5m225505.A/O反应池90×40×5.5m21003006.浓缩池D=26m21002007.脱水间20×15×5m225508.附属构筑物加药间、办公楼等m5100250小计1000万元5.1.2设备造价见表5.2表5.2设备详细列表编号名称型号单位数量单位（万元）造价（万元）1潜污泵2转刷台3空压机台4刮渣刮泥机台5鼓风机台6刮泥机台7污泥泵台8带式压滤机台9细格栅台11小计559.4万元5.1.3其他费用见表5.3表5.3其他费用表序号项目投资费用（万元）备注1设计及技术费2调试费3培训费4运输及安装费5不可预见费小计5.1.4工程总造价工程总投资：包含土建投资、设备投资、其他费用，其具体计算结果如下所示。污水站吨水投资：总投资和处理水量的比值。其计算结果如下所示：5.2运行费用估算人员编制：50×100元/人·天=50000元/天人工费=50000/30000=1.67元/吨·天能耗（电费）：药剂费：污水站运行成本：1.67+0.43+0.1=2.10元/吨·天5.3主要技术经济指标炼油废水处理吨水投资：炼油废水处理的运行成本：2.10元/吨·天沈阳科技学院学士学位论文设计总结设计总结本次毕业设计的内容为3万吨/d炼油废水处理工艺设计，进水水质情况：pH：6-9、石油类：300-1200mg/L、CODCr：1200mg/L、BOD5：200mg/L、SS：150-300mg/L、NH4-N：60mg/L。经过工艺处理，出水水质为：pH：6-9、石油类≤20.0mg/L、CODCr≤60mg/L、BOD5≤20mg/L、SS≤70mg/L、NH4-N≤8mg/L，达到《石油炼制工业污染物排放标注》（GB-31570-2015）中的水污染物排放要求。沈阳科技学院学士学位论文参考文献参考文献[1]炼油废水的处理和回用进展[J].陈洪斌,庞小东,李建忠,周光霞,夏芳.给水排水.2018(02)[2]韩洪军.污水处理构筑物设计与计算[M].哈尔滨工业大学出版社.2005年3月[3]Biochemicalevaluationofxylanasesfromvariousfilamentousfungiandtheirapplicationforthedeinkingofozonetreatednewspaperpulp[J].PreetiChutani,KrishnaKantSharma.CarbohydratePolymers.2015[4]张中和.给排水设计手册第5册城镇排水[M].北京：中国建筑工业出版社2004年4月[5]崔玉川，刘振江，张绍怡.城市污水厂处理设施设计计算[M].化学工业出版社.2004[6]Enhancedaerobicgranulationandnitrogenremovalbytheadditionofzeolitepowderinasequencingbatchreactor[J]