浏河节制闸复核计算

PAGE成果编号：密级： 成果编号：密级：NHRI太仓市浏河节制闸工程复核计算南京水利科学研究院南京水利科学研究院2010年1月

项目名称：太仓市沿江水闸安全鉴定项目编号：H409074（内部编号）项目来源：太仓市堤闸管理处项目负责人：柯敏勇刘海祥项目参加人：柯敏勇刘海祥叶小强陈亮龙志勇宋静洪晓林王宏董国安宋智通陈金杭金初阳蒋建平报告编写人：宋静陈亮柯敏勇报告评审人：顾培英王五平报告审查人：洪晓林报告审批人：胡少伟

目录TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概况 12基本资料 12.1设计水位和组合 12.2工程地质 12.3地震设防 33水力设计复核 33.1过水能力 43.2消能防冲 54防渗复核 74.1渗径系数法 74.2改进阻力系数法 75结构强度复核 125.1泄水孔工作桥 125.2通航孔工作桥 196闸室和翼墙结构整体稳定计算 226.1节制闸闸室 226.2下游翼墙稳定 357钢闸门复核计算 567.1计算模型 567.2强度评判标准 577.3闸门强度结构计算 587.4结构刚度计算和评判 638结论和建议 65PAGE—PAGE24—1工程概况浏河节制闸是浏河水利枢纽的主要构成部分。是阳澄区最大的通江口门，具有排涝、挡潮、灌溉、水环境调节等综合功能。节制闸共19孔，总净宽75m，闸身长17.0m，采用钢筋混凝土结构。其上、下游设消力池，长度均为15.0m，上、下游消力池参与防渗，消力池外上、下游各设置浆砌块石护坦，干砌块石护坦及防冲槽。设计排涝流量840m3/s，引潮流量750m3/s，边孔闸门门顶高程7.8m，交通桥总宽8.7m，荷载标准汽-15级。闸身上下游两岸各高翼墙，采用半重力式钢筋节制闸工程建成于1959年7月，1975年进行第一次大修，2000年实施了除险加固后，其间曾有现场检测，但一直未开展安全鉴定。根据水利部水建管〔2008〕214号文《水利部关于印发＜水闸安全鉴定管理办法＞的通知》精神，水闸实行定期安全鉴定制度。首次安全鉴定应在竣工验收后5年内进行，以后应每隔10年进行1次全面安全鉴定，运行中遭遇超标准洪水、强烈地震、增水高度超过校核潮位的风暴潮、工程发生重大事故后，应及时进行安全检查，如出现影响安全的异常现象的，应及时进行安全鉴定。太仓市堤闸管理处通过政府采购中心集中采购，委托南京水利科学研究院开展水闸安全鉴定工作。本报告是安全鉴定报告的复核计算报告，在现状调查报告和现场检测报告基础上，开展水闸工程复核计算，主要内容包括水闸过水能力、消能防冲、闸基防渗、结构强度和上、下游翼墙结构整体稳定性分析。2基本资料2.1设计水位和组合依据江苏省水利厅苏水计（1997）210文《关于我省长江远期防洪（潮）设计水位及沿线建筑物标准的通知》、江苏省水利厅苏水计[1998]181号《关于印发＜江海堤防达标建设大中型建筑物除险加固工程可行性研究报告编制要求＞和下达前期工作任务的通知》，江苏省水利厅苏水计[1999]213号《关于浏河闸除险加固工程可行性研究报告的批复》，浏河节制闸工程按II级建筑物设计，确定防洪标准为百年一遇潮水位设计（▽6.60m），二百年一遇潮水位校核（▽6.80m），复核计算采用的设计特征水位及水位组合，见表2-1～2-2，1998年设计采用的原水位组合见表2-3。2.2工程地质浏河节制闸建筑基地以开挖新浏河坡积土为主，在闸部呈东高西低状态，高程为6.0-8.2m，高差达2.20表2-1特征水位表（吴淞水位：m）上游（内河侧）特征水位下游（长江侧）特征水位汛期正常水位（预降）3.10一百年一遇高潮位6.50汛期正常水位3.20二百年一遇高潮位6.77非汛期正常水位3.10五十年一遇低潮位0.39汛期警戒水位3.50一百年一遇低潮位0.18十年一遇最高通航水位4.37十年一遇最高通航水位5.89十年一遇最低通航水位1.66十年一遇最低通航水位0.96表2-22009年水位组合表（吴淞水位：m）工程部位稳定计算水位（正向）稳定计算水位（反向）检修水位设计校核设计校核节制闸H上3.003.503.503.003.00H下0.390.396.506.77表2-31998年工程原设计水位组合（吴淞水位：m）工程部位稳定计算水位（正向）稳定计算水位（反向）检修水位设计校核设计校核节制闸H上3.003.503.002.503.00H下0.390.396.506.77第（11）层：杂填土或素填土：褐黄色或杂色，浅表层0.50m，在厂区、道路等处为杂填土，其下均为开挖新浏河堆积的素填土，土质以粘质粉土为主，结构松散，呈可塑状态，土层厚度为3.50~5.05ｍ，Φ=23°，c=5。第（12）层：素填土：灰色－灰黄色，土质以粉质粘土为主，软塑状，压缩系数ａ＝0.83MPa-1,属中压缩性，该层仅见于下闸首基础底部。Φ=19°，c=15，［P］=95KPa。第（2）层：粉质粘土：褐黄色，可塑状，富含铁锰质锈斑，由于近长江，原来的地形比较复杂，在闸室与下闸首间，该层有一定倾斜现象，层厚为0.80-1.80M，在静探曲线上，Ps不很大，为0.87MPa，土工试验的压缩系数a1-2=0.56MPa-1,属中偏高压缩性。Φ=12°，C=15，［P］=90KPa。第（3）层：淤质粘土：灰色，流塑状，偶夹砂，层厚9.10-13.40M，压缩系数a1-2=0.92MPa-1,属高缩性，静探曲线Ps较小，仅为0.59MPa，在JT2中孔深8.00-10.00M范围内有一段Ps达2.10MPa的异常现象。Φ=13°，c=8.5，［P］=70KPa。第（32）层：灰色重砂壤土~轻砂壤土，偶夹灰褐色粉质粘土薄层，土质结构较均匀，呈稍密—中密状，但层位分布、土层厚度变化较大，局部呈透镜体分布。第（33）层：灰褐色粉质粘土与灰色粉砂、砂壤土互层，单层厚3-5mm，且以粉质粘土为主。土质软弱，呈流塑状。土层分布不连续。第（34）层：灰褐色粉质粘土与灰色粉砂、砂壤土互层，单层厚3-5mm，以粘性土为主，土质软弱，呈流塑状。该层仅在节制闸处分布。第（4）层：灰色粉砂、砂壤土，含云母片，夹有灰褐色粉质粘土蒲层或为互层，单层厚一般砂性土5~10mm，粘性土1~2mm，呈中密状。层面分布高差变化较大，该层未钻穿。综上所述，第（21）和（22）层粘性土，土质较好，两层总厚度4～5m，为施工围堰、东大堤的持力层；船闸底板底面设计高程为-1.60m～-2.60m，坐落在第（31）层，以砂性土为主，具有一定透水性，土质松散，承载力低。在第（31）层，节制闸地基勘探试验数据N＝3～16击（平均8击），c=11kPa，φ=19°，[R]=80kN/m2。2.3地震设防根据《中国地震动参数区划图》（GB183062001），可知浏河处相应的地震基本烈度为7°，所以要进行抗震验算。3水力设计复核第一、在调节水位闸孔部分开启时，开启的闸孔数应视闸孔总数而定，一般不得少于全部闸孔数的二分之一到四分之一。本闸闸孔总数为19孔，每次开启闸孔数不得小于5孔，并要求对称开启。第二、部分闸孔开启时，必须间隔开启，以利水流扩散。第三、下游最低水位时，提升闸门开度不得大于0.5米。在此开度下，待下游水位上升到相应水位(即趋于稳定)，可继续提升至一定高度。第四、全部闸门齐步均匀开启的情况，开度不限，当部分开启时，开度不得超过一米，如需继续增大泄量，必须多开孔，最好做到全部闸孔齐步均匀开启。第五，开启闸门时，应视下游水位上涨情况，分级缓慢地提到应开高度，保证下游一定水位；避免突然上提，使下游出现水位与开度极不相应的情况。为便于观测下游水位，可在下游100米处，安装水尺一组进行观测。在运行制度的基础上通过水力计算，确定过闸水流流态及过闸流量、消力池深度、消力池长度、消力池底板厚度，海漫长度等。表3-11998和2009年的消能水位组合设计标准浏河水位（m）长江水位（m）流量（m3/s）备注19983.502.008402.604.1075020093.500.96840参照七浦闸拟定3.006.507503.1过水能力分别按照表3-1拟定的消能防冲组合开展，根据运行制度，闸门在开启度为0.5m和1.0m时水闸过流形式均为孔流。过水形式为孔流形式时，过闸流量可用式（3-1）计算：（3-1）（3-2）（3-3）（3-4）式中：—孔口高度（m）；—孔流流量系数；—孔流流速系数，可采用0.95~1.0，本工程取0.97；—孔流垂直收缩系数；—计算系数，计算公式适用于范围；—胸墙底圆弧半径（m）；—孔流淹没系数，可查《水闸设计规范》（SL265-2001）表A.0..3-2。闸孔总净宽B0＝75m，钢闸门底圆弧半径＝0m，正向过水浏河侧水位3.50m，长江侧水位0.96m，开启度＝0.5m时，＝1，＝0.56，可得＝208m3/s。同理可得开启度＝1.0m时，＝401m3/s。反向过流时浏河侧水位3.0m，长江侧水位6.5m，开启度＝0.5m时，＝0.96，＝0.57，可得＝249m3/s。同理，可以得到开启度＝1.0m时，＝508m3/s。虽然在两种设计运行制度下的过流能力均没有达到设计要求，但在降低水位差和加大闸门开度情况下可以达到设计要求；如，在闸门开度100%条件下浏河排涝，设浏河侧水位3.50m，长江侧水位3.30m，的过流能力达到了964m3/s，过流能力超过了设计排涝流量840m3/s要求；同样在闸门开度100%条件下，长江侧水位为3.50m，浏河侧水位水闸现有过流能力要和下游消能防冲设施相匹配。经过分析计算表明，在现有消能设施工作条件下，浏河水位取3.50m，长江侧水位按50年一遇低潮位0.39表3-2两种开启度节制闸过闸流量开闸形式过闸流量Q（m3/s）正向反向开度0.5m208249开度14015083.2消能防冲3.2.1消力池深度以设计过闸流量为基础数据，根据水闸设计规范，先计算收缩水深hc，然后计算跃后水深hc//，再计算出池落差ΔZ，确定消力池深度。1、收缩水深hc计算：（3-5）式中：hc—收缩水深（m）；T0—总势能（m）；q—过闸单宽流量（m3/s.m）；α—水流动能系数，可采用1.0~1.05；ψ—流速系数，一般采用0.95；2、跃后水深hc//计算：（3-6）式中：b1－消力池首端宽度，b2－消力池末端宽度，3、出池落差ΔZ计算：（3-7）式中：ΔZ—出池落差（m）hs/—出池河床水深（m）。4、消力池深度d计算（3-8）式中：σ0—水跃淹没系数，可取1.05~1.10，取1.1。3.2.2消力池长度消力池长度可按式（3-9）和式（3-10）计算：（3-9）（3-10）式中：Lsj—消力池长度（m）；Ls—消力池斜坡段投影长度（m）；β—水跃长度校正系数，可取0.7~0.8，取0.75；Lj—水跃长度（m）。3.2.3消力池底板厚度根据抗冲要求，消力池底板厚度可按式（3-11）计算：（3-11）式中：t—消力池底板始端厚度（m）；ΔH′—泄水时上、下游水位差（m）；K1—消力池底板计算系数，可采用0.175~0.20。3.2.4海漫长度及冲刷深度海漫长度计算可按式（3-12）计算：（3-12）式中：Lp—海漫长度（m）；q/—消力池末端单宽流量；Ks—海漫长度计算系数，本河床土为粉质粘土，取Ks=9。海漫末端河床冲刷深度按式（3-13）计算（3-13）式中：d/—海漫末端河床冲刷深度（m）；q//—海漫末端单宽流量（m3/s.m）；hs//—海漫末端河床水深（m）；—河床粉质粘土的不冲流速，粉质粘土取1.0m/s。3.2.5计算结果分析计算结果表明，按照1998年制订的消能防冲标准，消力池深度、长度和厚度，海漫长度和冲刷深度均满足规范和安全运行要求；但参考七浦闸制订的消能防冲不能满足规范和安全运行要求，因此建议管理单位严格按照苏州市水利勘测设计研究院有限公司预定的运行制度执行。针对汛期水闸调度运行可能出现的浏河水位达到警戒水位3.50m，长江侧出现50年一遇低潮位0.39m的特殊工况，建议可采取控制过闸流量350m3/s，可4防渗复核4.1渗径系数法渗径长度可采用渗径系数法即勃莱系数法进行复核，计算公式为：（4-1）（4-2）式中：L—闸基防渗轮廓线总长度（m）；—闸基轮廓线防渗部分水平段（m）；—闸基轮廓线垂直段长度（m）；c—勃莱渗径系数，本工程为深灰色软壤土夹薄砂层，取c=6；ΔH—水闸最大上下游水位差，ΔH=4.27m。要求渗径长度＝6×4.27＝25.62m，水闸设计地下渗透轮廓线计算长度为L=7.0×2×0.5+17+5.5×2×0.5=29.5m，因此渗径长度满足要求。4.2改进阻力系数法抗渗稳定应用改进阻力系数法，计算水平段渗透坡降和出口段出逸坡降。4.2.1计算原理1、地基有效深度计算当时， （4-3）当时， （4-4）式中：—地基有效深度（m）；—地下轮廓的水平投影长度（m）；—地下轮廓的垂直投影长度（m）；2、分段阻力系数计算内外河进出口段利用公式（4-5），垂直段用公式（4-6），水平段用公式（4-7）计算。（4-5）（4-6）式中：—进、出口段的阻力系数；—内部垂直段的阻力系数；—板桩或齿墙的入土深度（m）；—地基透水层深度（m）。（4-7）式中：—水平段的阻力系数；—水平段长度（m）；、—进、出口段板桩或齿墙的入土深度（m）。3、各段水头损失及压力水头各分段水头损失值可按式（4-8）计算：（4-8）进、出口段修正后的水头损失值可按式（4-9）~（4-11）计算（4-9）（4-10）出口段阻力修正系数（4-11）式中：—进、出口段修正后的水头损失值（m）；—进、出口段水头损失值（m）；—阻力修正系数，当计算的时，采用；—底板埋深与板桩入土深度之和（m）；—板桩另一侧地基透水层深度（m）。4、水头坡降水平坡降：（4-12）出逸坡降：（4-13）式中：—各水平段长度；—各水平段阻力系数；—出口段修正水头损失；—消力池段地基深度。4.2.2节制闸渗透计算由现场检测水下探摸可知，消力池的排水孔基本淤堵失效，闸基渗径包括上下游消力池和闸室。（1）闸基地下轮廓线分段图4-1正向闸基渗流区段划分图4-2反向闸基渗流区段划分（2）地基有效深度，所以采用式（4-4）计算地基有效深度（3）阻力系数、水头损失、角点渗透压力和渗透坡降计算正向和反向工况的阻力系数、水头损失、角点渗透压力和渗透坡降计算见表4-1~表4-2。表4-1节制闸正向水位工况各渗流段阻力系数计算参数和阻力系数分段编号分段名称S(m)S1(m)S2(m)T(m)L(m)阻力系数ê1进口段5.50————15.69——0.75232垂直段5.50————15.69——0.3703水平段——0.000.0014.990.900.0604垂直段0.70————15.69——0.0455水平段——0.000.0015.698.400.535T1(m)T2(m)6倾斜段——0.000.0015.6915.192.000.1307水平段——0.000.0015.194.600.3038垂直段0.70————15.19——0.0469水平段——0.000.0014.490.900.06210垂直段7.00————14.49——0.44811出口段7.00————14.49——0.9447表4-2节制闸反向水位工况各渗流段阻力系数计算参数和阻力系数分段编号分段名称S(m)S1(m)S2(m)T(m)L(m)阻力系数ê1进口段7.00————14.49——0.94472垂直段7.00————14.49——0.79183水平段——0.000.0014.490.900.0624垂直段0.70————15.19——0.0465水平段——0.000.0015.198.400.553T1(m)T2(m)6倾斜段——0.000.0015.1915.692.000.1307水平段——0.000.0015.694.600.2938垂直段0.70————15.69——0.0459水平段——0.000.0014.990.900.06010垂直段5.50————15.69——0.40411出口段5.50————15.69——0.7523（4）水头损失，角点渗透压力和渗透坡降修正进出口段的水头损失，分别计算在设计和校核水位的渗区水头损失，计算结果见表4-3和表4-4。节制闸地基类别为灰色轻粉质夹砂壤土，水平段允许坡降为0.15~0.25，出口段允许坡降为0.40~0.50，所以水平段和出口段渗透坡降均满足规范要求。表4-3节制闸正向水头损失、角点渗透压力和渗透坡降分段编号分段名称正向设计工况正向校核工况水头损失Hi(m)修正后H`i渗压水头渗透坡降水头损失Hi(m)修正后H`i渗压水头渗透坡降1进口段0.5260.5262.6100.0960.6260.6263.1100.1142垂直段0.2580.2582.0840.0470.3080.3082.4840.0563水平段0.0420.0422.0840.0470.0500.0502.4840.0564垂直段0.0310.0312.0420.0450.0370.0372.4340.0535水平段0.3740.3742.0110.0450.4460.4462.3960.0536倾斜段0.0910.0911.6370.0450.1080.1081.9510.0547水平段0.2120.2121.5470.0460.2520.2521.8430.0558垂直段0.0320.0321.3350.0460.0380.0381.5910.0559水平段0.0430.0401.3030.0440.0520.0481.5520.05310垂直段0.3410.3411.2630.0490.4060.4061.5050.05811出口段0.6600.6601.2630.0940.7870.7871.5050.112表4-4节制闸反向水头损失、角点渗透压力和渗透坡降分段编号分段名称反向设计工况反向校核工况水头损失Hi(m)修正后H`i渗压水头渗透坡降水头损失Hi(m)修正后H`i渗压水头渗透坡降1进口段0.7400.7403.0000.1060.8070.8073.2700.1152垂直段0.4210.4212.2600.0600.4590.4592.4630.0663水平段0.0490.0491.8380.0540.0530.0532.0040.0594垂直段0.0360.0361.7900.0520.0390.0391.9510.0565水平段0.4330.4331.7530.0520.4720.4721.9110.0566倾斜段0.1020.1021.3200.0510.1110.1111.4390.0557水平段0.2300.2301.2180.0500.2500.2501.3280.0548垂直段0.0350.0350.9890.0500.0380.0381.0780.0549水平段0.0470.0430.9540.0480.0510.0471.0390.05210垂直段0.3170.3170.9110.0580.3450.3450.9920.06311出口段0.5900.5900.5940.1070.6430.6430.6470.1175结构强度复核5.1泄水孔工作桥5.1.1计算内容和评判标准1、正截面受弯承载能力在持久状况，以工作桥跨中为受弯承载能力控制截面，受压区混凝土高度：（5-1）式中：－混凝土轴心抗压设计强度，取11.9MPa；－截面宽度；－钢筋抗拉设计强度，取310MPa；－钢筋截面面积。受压区高度尚应满足如下要求：（5-2）（5-3）式中：－相对界限受压区计算高度；－截面有效高度；－钢筋合力点至受压边缘得距离结构弯矩抗力：（5-4）2、斜截面承载能力加固前的钢筋混凝土梁能够满足斜截面承载能力，以启闭机梁处支座为斜截面承载能力的控制截面，大梁在支座配有箍筋和弯起钢筋，其抗剪承载能力为：（5-5）（5-6）（5-7）（5-8）式中：－箍筋抗拉强度设计值，取210MPa；－箍筋截面面积；－箍筋间距，200mm；－弯曲筋的截面面积；－弯起筋与纵轴的夹角，取45°。图5-1泄水孔工作桥结构图1、梁1强度验算①板荷载q1=(3.0+0.12×25)×0.5=3kN/m②自重g1=0.4×0.25×25=2.5kN/m③墙体荷载g2=0.2×4×18=14.4kN/m④横梁荷载g3=0.15×0.4×3×25/3.78=1.14kN/m⑤屋盖荷载g4=0.2×3.5×25/2=8.75kN/m因此，总均布荷载q=3kN/m，g=29.79kN/m,梁1计算长度，，，，，则梁1中部弯矩最大值为：端部剪力最大值为：正截面受弯承载力验算：＝0.225＝0.258=896mm2实际配筋有，，（设钢筋锈蚀率10％）满足抗弯强度要求。实际配筋有箍筋及弯起钢筋2、梁2强度验算梁2承担的荷载有：①板荷载q1=(3.0+0.12×25)×1.4+0.06×0.86×25/2=9.05kN/m②自重g1=0.6×0.30×25=4.5kN/m③闸门启门力加自重，梁2计算长度，集中荷载作用点分别距梁两端1.2m，取，，，，则梁2最大弯矩设计值为：=69.58kN.m端部剪力最大值为：=59.34kN正截面受弯承载力验算：＝0.181＝0.191=795.52mm2实际配筋有，，（考虑钢筋锈蚀率10％）满足抗弯强度要求。实际配筋有箍筋及弯起钢筋3、梁3强度验算梁3承担的荷载有：①板荷载：q1=(3.0+0.12×25)×1.4+0.06×0.8×25/2=9.00kN/m②自重：g1=0.6×0.30×25=4.5kN/m③闸门启门力加自重，梁3计算长度，集中荷载作用点分别距梁两端1.2m，取，，，，则梁3最大弯矩设计值为＝82.64kN.m端部剪力最大值为：＝74.37kN正截面受弯承载力验算：=0.239＝0.227＝945mm2实际配筋有，，（考虑钢筋锈蚀率10％）满足抗弯强度要求。实际配筋有箍筋及弯起钢筋4、梁4强度验算梁4所受的荷载①板荷载q1=(3.0+0.12×25)×0.5=3kN/m②自重g1=0.4×0.25×25=2.5kN/m③墙体荷载g2=0.2×4×18=14.4kN/m④横梁荷载：g3=0.15×0.4×3×25/3.96=1.14kN/m⑤屋盖荷载：g4=0.2×3.5×25/2=8.75kN/m因此，总均布荷载q=3kN/m，g=29.79kN/m,梁4计算长度，，，，，则梁4中部弯矩最大值为：端部剪力最大值为：正截面受弯承载力验算：＝0.259实际配筋有，（考虑钢筋锈蚀率10％），满足抗弯强度要求。实际配筋有箍筋及弯起钢筋工作桥强度复核表明，工作桥梁满足抗弯、抗剪强度要求。5.1.2挠度复核由于梁1和梁3，梁2和梁4的结构完全一样，由于启闭机非对称布置，梁1和梁2承担的承载力较大，挠度验算仅计算梁1和梁2。1、梁1挠度验算荷载效应长期组合工作桥按出现裂缝的矩形截面构件考虑，长期抗弯刚度可由短期抗弯刚度计算：水工混凝土结构设计规范挠度允许值为计算跨度的1/400，即9.2252、梁2挠度验算荷载效应长期组合：工作桥按出现裂缝矩形截面构件考虑，长期抗弯刚度可由短期抗弯刚度计算：水工混凝土结构设计规范挠度允许值为计算跨度的1/400，即9.5.2通航孔工作桥5.2.1通航孔工作桥承载力验算通航孔工作桥为∏型梁，可以简化成两个倒L型梁简化计算。由于梁1和梁2的结构型式完全一致，由于启闭机非对称布置，闸门开启时，梁1和梁2所受启闭力分别为，，故先验算梁2。图5-2通航孔工作桥结构图1、梁2强度验算梁2承担荷载①板荷载q1=(3.0+0.10×25)×0.5=2.75kN/m②自重g1=0.53×25=13.25kN/m③墙体荷载g2=0.2×5.5×9=9.9kN/m④横梁荷载g3=1.6×0.5×3×25/7.59=0.97kN/m⑤屋盖荷载g4=0.1×3.5×25/2=3.375kN/m因此，总均布荷载q=2.75kN/m，g=26.87kN/m,梁1计算长度，，，，，启门力加自重则梁2的最大弯矩值为端部剪力最大值为：正截面受弯承载力验算：＝0.124实际配筋有，，（考虑钢筋锈蚀率10％）满足抗弯强度要求。实际配筋有箍筋及弯起钢筋结果表明工作桥梁1和梁2均满足抗弯、抗剪强度要求。5.2.2通航孔工作桥挠度验算荷载效应长期组合=长期抗弯刚度可由短期抗弯刚度计算：根据《水工混凝土结构设计规范》SL191-2008规定，挠度允许值为计算跨度的1/400，即18.11mm6闸室和翼墙结构整体稳定计算6.1节制闸闸室6.1.1计算参数根据规范要求，闸室稳定计算取整个闸室为单元，土基上的闸室稳定计算内容包括在各种工况下，闸室平均基底应力、基底应力不均匀系数、闸基抗滑稳定安全系数。1、平均基底应力规范规定，在各种计算情况下，闸室平均基底应力不大于地基允许承载能力，最大基底应力不大于地基允许承载能力的1.2倍，节制底板底面设计高程为-1.60m～-2.60m，坐落在第（31）层，以砂性土为主，具有一定透水性，土质松散，承载力低，N＝3～16击（平均8击），c=11kPa，φ=19°，[R]=80kN/m2。2、基底应力最大值和最小值之比闸室基底应力可按式（6-1）计算，允许比值评判标准见表6-1：（6-1）式中：—闸室基底应力的最大值或最小值（kPa）；—作用在闸室上的全部竖向荷载（包括基础底面扬压力，kN）；—作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩（kN·m）；—闸室基底面面积（m2）；—闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩(m3)。本工程地基为中等坚实，基本组合工况的允许比值为2.00，特殊组合工况的允许比值为2.50。表6-1土基上闸室基底应力最大值与最小值之比允许值地基土质荷载组合基本组合特殊组合松软1.502.00中等坚实2.002.50坚实2.503.00注：1）对于特别重要的大型水闸，其闸室基底应力最大值与最小值之比的允许值可按表列数值适当减小；2）对于地震区的水闸，闸室基底应力最大值与最小值之比的允许值可按表列数值适当增大；3）对于地基特别坚实或可压缩土层甚薄的水闸，可不受本表的规定限制，但要求闸室基底不出现拉应力。3、抗滑稳定安全系数土基上闸基底面抗滑稳定安全系数可按式（6-2）计算，允许值见表6-2：表6-2土基上沿闸室基底面抗滑稳定安全系数的允许值荷载组合水闸级别1234、5基本组合1.351.301.251.20特殊组合Ⅰ1.201.151.101.05Ⅱ1.101.051.051.00注：1．特殊组合Ⅰ运用于施工情况、检修情况及校核洪水位情况；2．特殊组合Ⅱ适用于地震情况。（6-2）式中：－沿闸基底面的抗滑稳定安全系数；—作用在闸室上的水平向荷载（kN）；—闸基础底面与土质地基的摩擦角（°），根据勘测数据取23°；—闸基础底面与土质地基的粘结力（kPa），取7.2kPa；浏河节制闸为II级建筑物，基本组合工况的允许值为1.30，特殊组合工况的允许比值为1.15，地震工况为1.05。6.1.2荷载计算工程位于7度地震区，需要抗震设防，闸室所受的主要荷载：自重、水重、水平水压力、扬压力（浮托压力和渗透压力）、波浪压力、地震惯性力。1、结构构件或填土重量（6-3）式中：—计算结构构件或填土重量（kN）；—结构构件或填土重度（kN/m3）；—计算结构构件或填土体积（m3）。2、静水压力（6-4）式中：—单位长度计算截面以上静水压力（kN/m）；—计算截面的作用水头（m）；闸基侧面的静水压力等于浮托力和渗透压力之和。3、扬压力闸基底面扬压力等于浮托力和渗透压力之和，其中渗透压力参见4.2.2计算结果，浮托力见图6-1~图6-4。4、浪压力采用蒲田公式计算浪压力，多年平均最大风速取34m/s，波列累计频率为2％。浪压力计算结果见表6-3。表6-3浪压力计算表计算风速（m/s)平均波高(m)平均波长(m)浪压力(KN/m)正向设计水位34.0000.94713.41038.246正向校核水位34.0000.94513.54038.520反向设计水位34.0001.00814.15542.855反向校核水位34.0001.00814.16342.8695、地震惯性力计算作用于建筑物的地震惯性力有水平向地震惯性力和竖向地震惯性力。按《水工建筑物抗震设计规范》SL203-97计算。水平地震惯性力（6-5）式中：－水平向地震系数。本建筑物的设计烈度为7度，故取为0.1；－综合影响系数，取=0.25；－地震加速度分布系数，按《水工建筑物抗震设计规范》SL203-97，表8.1.3水闸动态分布系数；－集中在质点处的建筑物重量。地震力的方向，假定作用于建筑物最危险的方向。水平向惯性力指向下游对闸室整体最不利。据《水工建筑物抗震设计规范》4.1.1，一般情况下，水工建筑物只需考虑水平向地震作用。地震动水压力（6-6）式中：－水的容重，；－水深。6、计算荷载计算荷载和力矩，其中力矩以上游侧齿墙角点0为矩。图6-1正向设计水位工况的静水压力和浮托力计算图图6-2正向校核水位工况的静水压力和浮托力计算图图6-3反向设计水位的静水压力和浮托力计算图图6-4反向校核水位工况的静水压力和浮托力计算图6.1.3泄水孔闸室稳定计算设计和校核水位组合及地震工况下基底应力、基底不均匀系数和抗滑稳定计算和评估结果见表6-4~表6-13，汇总评估结果见表6-14。结果表明，水闸基底不均匀系数和抗滑稳定安全系数均满足规范和安全运行需要，基底应力也基本满足要求。表6-4正向设计水位组合下荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←↘↙闸室结构自重15870.00131783.00上游水压力P11827.604.207675.93浪压力P2386.404.331672.92下游水压力P3174.203.16551.05浮托力Gu16100.228.5051851.92渗透压力Gu22758.897.5020691.72水重力W13959.476.2424707.12W2419.7714.866237.86小计20249.258859.122214.00174.20172076.8473094.68合计11390.132039.8098982.15表6-5正向设计水位组合下闸室结构和基础评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力72.83≤80满足最大地基应力77.71≤96满足最小地基应力67.94无拉应力满足σmax/σmin1.14≤1.50满足抗滑稳定Kc2.15≥1.30满足表6-6正向校核水位组合作用闸室荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←↘↙闸室结构自重15870.00131783.00上游水压力P12256.304.209476.46浪压力P2387.324.331676.90下游水压力P3174.203.16551.05浮托力Gu15962.288.5050679.39渗透压力Gu22375.727.5017817.87水重力W14399.416.2427452.36W2419.7714.866237.86小计20689.208337.992643.62174.20176626.5869048.30合计12351.192469.42107578.28表6-7正向校核水位组合作用下闸室结构和基础评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力78.79≤80满足最大地基应力84.82≤96满足最小地基应力73.12无拉应力满足σmax/σmin1.16≤2.00满足抗滑稳定Kc1.89≥1.15满足表6-8反向设计水位组合作用下闸室荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←↘↙闸室结构自00上游水压力P12535.755.2013185.9波浪压力P2374.446.192317.7836下游水压力P3912.873.73377.62浮托力Gu19196.328.578168.72渗透压力Gu23264.697.524485.20水重力W12264.972.14756.44W23959.4710.7642603.94小计22094.4512461.01912.872910.19106031.54194647.08合计9633.43-1997.32-88615.54表6-9反向设计水位组合作用下闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力61.59≤80满足最大地基应力76.79≤96满足最小地基应力46.40无拉应力满足σmax/σmin1.65≤1.50满足抗滑稳定Kc1.95≥1.30满足表6-10反向校核组合作用下闸室荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←↘↙闸室结构自00上游水压力P12721.65.2914397.31波浪压力P2374.446.192317.78下游水压力P3721.283.532548.52浮托力Gu16897.248.5058626.54渗透压力Gu23264.697.5024485.20水重力W12346.512.104927.68W23519.5310.7637870.17小计24556.0410161.93721.283096.0585660.26208211.96合计11574.12-2374.77-105635.69表6-11反向校核组合作用下闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力74.0≤80满足最大地基应力90.38≤96满足最小地基应力57.63无拉应力满足σmax/σmin1.57≤2.00满足抗滑稳定Kc1.87≥1.15满足表6-12地震工况下荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←↘↙闸室结构自00地震动水压力P029.624.20124.42上游水压力P11827.604.207675.93浪压力P2386.404.331672.92下游水压力P3174.203.16551.05底板地震惯性力P41195.51.95381.23闸墩地震惯性力P42280.57.502103.75公路桥地震惯性力P4352.4512.00629.40工作桥地震惯性力P448.99612.96116.59便桥地震惯性力P452.6011.0028.60启闭机地震惯性力P461.9913.0025.94启闭机房地震惯性力P472.1015.6032.76钢闸门及附件地震惯性力P481.565.107.97浮托力Gu16100.228.5051851.92渗透压力Gu22758.897.5020691.72水重力W13959.476.2424707.12W2419.7714.866237.86小计20249.258859.122789.33174.20175527.4873094.68合计11390.132615.13102432.80表6-13地震工况下闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力72.82≤80满足最大地基应力85.50≤96满足最小地基应力60.15无拉应力满足σmax/σmin1.42≤2.00满足抗滑稳定Kc1.68≥1.05满足表6-14节制闸泄水孔闸室结构和地基评估结果汇总表评估项目计算值允许值设计工况组合校核工况组合地震工况组合设计校核地震正向反向正向反向平均基底应力72.8361.5978.7974.0072.82≤80≤80≤80最大地基应力77.7176.7984.8290.3885.50≤96≤96≤96最小地基应力67.9446.473.1257.6360.15无拉应力无拉应力无拉应力σmax/σmin1.141.651.161.571.42≤1.50≤2.00≤2.00抗滑稳定Kc2.151.951.891.871.68≥1.15≥1.30≥1.056.1.4通航孔闸室稳定计算闸室稳定计算结果见表6-15~表6-25。通航孔闸室在设计和校核水位组合及地震工况下的基底平均应力、整体抗滑稳定安全系数和基底应力不均匀系数均满足规范和安全运行需要。表6-15正向设计组合作用通航孔闸室结构荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←闸室结构自重20760172633上游水压力P12264.644.209511.48浪压力P2478.804.332072.96下游水压力P4215.853.16682.82浮托力Gu17558.978.5064251.29渗透压力Gu23418.637.5025639.74水重力W14784.366.2429854.44W2507.2214.867537.42小计26051.5910977.602743.44215.85221609.3090573.85合计15073.992527.58131035.46表6-16正向设计水位组合作用通航孔闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力77.78≤80满足最大地基应力83.07≤96满足最小地基应力72.49无拉应力满足σmax/σmin1.15≤1.50满足抗滑稳定Kc2.26≥1.30满足表6-17正向校核水位组合作用通航孔闸室结构荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)力矩(kN·m)↓↑→←闸室结构自重20760172633上游水压力P12795.854.2011742.57浪压力P2479.944.332077.90下游水压力P3215.853.16682.82浮托力Gu17388.048.5062798.37渗透压力Gu22943.827.5022078.67水重力W15315.966.2433171.60W2507.2214.867537.42小计26583.1910331.863275.79215.85227162.4985559.85合计26251.323059.94141602.63表6-18正向校核水位组合作用通航孔闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力83.86≤80略大于规范允许值，但在允许范围内最大地基应力90.17≤96满足最小地基应力77.54无拉应力满足σmax/σmin1.16≤2.00满足抗滑稳定Kc1.98≥1.15满足6-19反向设计水位组合作用通航孔闸室结构荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←闸室结构自重20760172633.00上游水压力P13142.135.2016339.05波浪压力P2463.986.192872.03下游水压力P31131.163.704185.31浮托力Gu111395.448.5096861.24渗透压力Gu24045.387.5030340.36水重力W12736.842.105747.37W24784.3610.7651479.76小计28281.2115440.821131.173606.10131386.91249071.23合计12840.39-2474.94-117684.32表6-20反向设计水位组合作用通航孔闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力66.25≤80满足最大地基应力81.81≤96满足最小地基应力50.70无拉应力满足σmax/σmin1.61≤1.50满足抗滑稳定Kc2.05≥1.30满足6-21反向校核组合作用通航孔闸室结构荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←闸室结构自重20760172633.00上游水压力P13372.45.2917840.15波浪压力P2463.986.192872.03下游水压力P3893.763.533157.95浮托力Gu18546.588.572645.93渗透压力Gu24045.387.530340.36水重力W12835.372.15954.28W24252.7610.7645759.79小计27848.1412591.96893.763836.41106144.24264331.27合计15256.18-2942.65-138915.03表6-22反向校核水位组合作用通航孔闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力78.72≤80满足最大地基应力95.54≤96满足最小地基应力61.90无拉应力满足σmax/σmin1.54≤2.00满足抗滑稳定Kc1.96≥1.15满足表6-23地震工况下通航孔闸室结构荷载和力矩计算表荷载名称垂直力(kN)水平力(kN)力臂(m)力矩(kN·m)↓↑→←↘↙闸室结构自重20760172633地震动水压力P036.714.20154.17上游水压力P12264.644.209511.48浪压力P2478.804.332072.96下游水压力P3215.853.16682.82公路桥地震惯性力P4132.512390.00工作桥地震惯性力P4216.0519.6314.58人行便桥地震惯性力P433.21135.20启闭机地震惯性力P440.9512.712.07闸门地震惯性力P451.565.17.97闸墩地震惯性力P46374.177.52806.31通航孔排架地震惯性力P473.961663.36启闭机房地震惯性力P483.24121.469.47底板地震惯性力P49242.251.95472.39浮托力Gu17558.978.5064251.29渗透压力Gu23418.637.5025639.74水重力W14784.366.2429854.44W2507.2314.867537.42合计26051.5910977.613458.04215.85225934.8290573.85总计15073.983242.19135360.97表6-24地震工况下闸室结构和地基评估结果表评估项目计算值允许值结论平均基底应力77.78≤80满足最大地基应力90.95≤96满足最小地基应力64.61无拉应力满足σmax/σmin1.41≤2.00满足抗滑稳定Kc1.76≥1.05满足表6-25节制闸通航孔闸室结构和地基评估结果汇总表评估项目计算值允许值设计工况组合校核工况组合地震工况组合设计校核地震正向反向正向反向平均基底应力77.7866.2583.8678.7277.78≤80≤80≤80最大地基应力83.0781.8190.1795.5490.95≤96≤96≤96最小地基应力72.4950.7077.5461.9064.61无拉应力无拉应力无拉应力σmax/σmin1.151.611.161.541.41≤1.50≤2.00≤2.00抗滑稳定Kc2.262.051.981.961.76≥1.15≥1.30≥1.056.2下游翼墙稳定6.2.1计算内容和评判标准根据《水闸设计规范》SL265-2001规定，计算单元取翼墙或岸墙的单位长度，即1m墙体。计算内容包括在各种工况下，墙底平均基底应力、基底应力不均匀系数、墙基底面抗滑稳定安全系数。翼墙或挡土墙的基底高程为0.15m~-2.25m，坐落在第（31）层，以砂性土为主，具有一定透水性，土质松散，承载力低。在第（31）层，节制闸地基勘探试验数据N＝3～16击（平均8击），c=11kPa，φ=38°，[R]=80kN/m2。以下游导航墙为计算对象，计算工况分别为设计低水位0.39m、设计水位3.5m、设计高水位6.50m，其中墙后回填强度指标：墙后回填中深灰色壤土夹砂，水上水下内摩擦角（考虑水泥土搅拌桩加固土的内摩擦角增加），c=19kPa；水上填土湿重度，水下填土浮重度；水下填土饱和重度，抗滑稳定系数；6.2.2作用在导航墙上的荷载计算1、土压力计算（1）土压力系数计算采用郞肯土压力公式计算土压力（6-5）（2）土压力计算（6-6）（6-7）（6-8）2、静水压力的计算墙前后静水压力相等，在稳定和强度验算中可不计算些力。3、扬压力计算扬压力包括浮托力和渗透压力。4、墙身自重、后趾板以上土重、前趾板以上水重计算。5、地震惯性力作用于建筑物的地震惯性力有水平向地震惯性力和竖向地震惯性力。按《水工建筑物抗震设计规范》SL203-97计算。水平地震惯性力（6-9）式中：－水平向地震系数。本建筑物的设计烈度为7度，故取为0.1；－综合影响系数，取=0.25；－地震加速度分布系数，按《水工建筑物抗震设计规范》SL203-97，表8.1.3水闸动态分布系数；－集中在质点处的建筑物重量；地震动土压力（6-10）（6-11）6、抗倾稳定验算为土基，可不做抗倾稳定验算。7、偏心距计算及地基应力验算（1）偏心距计算（6-12）（2）地基应力计算（6-13）6.2.3稳定验算分别验算下游南侧和北侧翼墙在设计低水位▽0.39m（50年一遇低潮位）、设计水位▽3.50m和校核水位▽6.50m（100年一遇高潮位）下的基底平均应力、基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数等。计算结果表明，下游南侧翼墙在设计低水位工况下，平均基底应力，最大地基应力在一般情况下和地震情况下都不满足要求，未出现拉应力，基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数均满足要求；在设计水位工况下，平均基底应力，最大基底应力均满足要求，未出现拉应力，基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数均满足要求；在设计高水位工况下，最大地基应力不满足要求，平均基底应力满足要求，未出现拉应力，在一般情况下，基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数均满足要求，在地震情况下，基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数均不满足要求。下游北侧翼墙在设计低水位工况下，平均基底应力，最大地基应力在一般情况下和地震情况下都不满足要求，未出现拉应力，基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数均满足要求；在设计水位工况下，平均基底应力，最大基底应力均满足要求，未出现拉应力，基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数均满足要求；在设计高水位工况下，最大地基应力不满足要求，平均基底应力满足要求，在地震情况下，出现了拉应力，在一般情况下，基底应力不均匀系数和整体抗滑稳定安全系数均满足要求，在地震情况下，图6-5下游南侧翼墙设计低水位荷载计算图表6-21下游南侧翼墙设计低水位▽0.39m一般情况下结构荷载和力矩计算表荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m)力矩（kN.m)E122.955.13-110.02E227.991.80-50.25E37.731.20-9.25G112.000.253.00G26.000.674.00G324.001.1728.00G46.501.6010.40G52.502.005.00G60.752.101.58G726.001.7044.20G86.002.3013.80G912.002.5030.00G1084.001.85155.40G11157.923.13494.82G1299.842.60259.58G131.444.606.62G144.804.9523.76G1525.922.5064.80G164.322.7011.66G1760.484.15250.99G184.862.6512.88G1912.422.8034.78G2083.524.15346.61G213.423.4211.70G2226.004.38113.88G2334.004.52153.57G249.405.1047.94G252.457.5018.38G269.800.504.90G272.450.671.63W-182.952.60-475.66小计543.0858.682139.06-645.18合计543.0858.681494.58表6-22下游南侧翼墙设计低水位▽0.39m地震情况下结构荷载和力矩计算表荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m）力矩（kN.m)E13.954.26-16.81E213.444.90-65.79E330.344.46-135.32E433.481.80-60.10E517.181.20-20.56F111.095.10-56.58F25.553.40-18.86G112.000.253.00G26.000.674.00G324.001.1728.00G46.501.6010.40G52.502.005.00G60.752.101.58G726.001.7044.20G86.002.3013.80G912.002.5030.00G1084.001.85155.40G11157.923.13494.82G1299.842.60259.58G131.444.606.62G144.804.9523.76G1525.922.5064.80G164.322.7011.66G1760.484.15250.99G184.862.6512.88G1912.422.8034.78G2083.524.15346.61G213.423.4211.70G2226.004.38113.88G2334.004.52153.57G249.405.1047.94G255.680.754.26G269.800.504.90G272.450.671.63W-182.952.60-475.66合计543.08115.032139.76-849.67总计543.08115.031290.08表6-23下游南侧翼墙设计低水位▽0.39m结构和地基评估结果表计算值允许值结论评估项目一般情况地震情况一般情况地震情况一般情况地震情况平均基底应力104.44104.44≤80≤80不满足不满足最大地基应力122.76131.49≤96≤96不满足不满足最小地基应力86.1277.39无拉应力无拉应力满足满足σmax/σmin1.431.70≤1.50≤2.00满足满足抗滑稳定Kc5.252.68≥1.30≥1.05满足满足图6-6下游南侧翼墙设计水位荷载计算图表6-24下游南侧翼墙设计水位▽3.50m荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m)力矩（kN.m)E12.434.59-11.15E253.873.35-180.46E321.712.23-48.48G112.000.253.00G26.000.674.00G324.001.1728.00G46.501.6010.40G52.502.005.00G60.752.101.58G726.001.7044.20G86.002.3013.80G912.002.5030.00G1084.001.85155.40G11157.923.13494.82G1299.842.60259.58G131.444.606.62G144.804.9523.76G1525.922.5064.80G164.322.7011.66G1760.484.15250.99G184.862.6512.88G1912.422.8034.78G2083.524.15346.61G213.423.4211.70G2226.004.38113.88G2334.004.52153.57G249.405.1047.94G255.680.754.26G269.800.504.90G272.450.671.63W-321.052.60-834.72合计404.9878.012139.76-1074.82总计404.9878.011064.94表6-25下游南侧翼墙设计水位▽3.50m荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m)力矩（kN.m)E12.224.59-10.19E20.616.75-4.12E31.436.37-9.10E43.403.10-10.54E598.432.07-203.42F111.095.10-56.58F25.553.40-18.86G112.000.253.00G26.000.674.00G324.001.1728.00G46.501.6010.40G52.502.005.00G60.752.101.58G726.001.7044.20G86.002.3013.80G912.002.5030.00G1084.001.85155.40G11157.923.13494.82G1299.842.60259.58G131.444.606.62G144.804.9523.76G1525.922.5064.80G164.322.7011.66G1760.484.15250.99G184.862.6512.88G1912.422.8034.78G2083.524.15346.61G213.423.4211.70G2226.004.38113.88G2334.004.52153.57G249.405.1047.94G255.680.754.26G269.800.504.90G272.450.671.63W-321.052.60-834.72合计404.98122.732139.76-1147.54总计404.98122.73992.22表6-26下游南侧翼墙设计水位▽3.50计算值允许值结论评估项目一般情况地震情况一般情况地震情况一般情况地震情况平均基底应力77.8877.88≤80≤80满足满足最大地基应力80.5491.35≤96≤96满足满足最小地基应力75.2264.41无拉应力无拉应力满足满足σmax/σmin1.071.42≤1.50≤2.00满足满足抗滑稳定Kc3.071.95≥1.30≥1.05满足满足图6-7下游南侧翼墙设计高水位荷载计算图表6-27下游南侧翼墙设计高水位▽6.50m一般情况下结构荷载和力矩计算表荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m)力矩（kN.m)E140.344.10-606.50G112.000.253G26.000.674G324.001.1728G46.501.6010.4G52.502.005G60.752.101.575G726.001.7044.2G86.002.3013.8G912.002.5030G1084.001.85155.4G11157.923.13494.81G1299.842.60259.58G131.444.606.624G144.804.9523.76G1528.802.5072.00G164.802.7012.96G1767.204.15278.88G184.862.6512.879G1913.802.8038.64G2092.804.15385.12G2160.403.42206.568G2212.804.3856.064G23107.800.6064.68G2462.703.55222.59W1-397.482.60-1033.46W2-39.001.73-67.60小计393.5040.342221.45-1266.48合计393.5040.34954.97表6-28下游南侧翼墙设计高水位▽6.50m地震情况下结构荷载和力矩计算表荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m)力矩（kN.m)E12.194.10-8.98E214.893.10-46.16E384.382.07-174.40F110.975.10-55.97F25.493.40-18.66PB360.272.73984.75P′B227.112.23-507.21G112.000.253.00G26.000.674.00G324.001.1728.00G46.501.6010.40G52.502.005.00G60.752.101.58G726.001.7044.20G86.002.3013.80G912.002.5030.00G1084.001.85155.40G11157.923.13494.82G1299.842.60259.58G131.444.606.62G144.804.9523.76G1528.802.5072.00G164.802.7012.96G1767.204.15278.88G184.862.6512.88G1913.802.8038.64G2092.804.15385.12G2160.403.42206.57G2212.804.3856.06G2397.710.7573.28G249.800.504.90G252.451.17w1-397.492.60-1033.47w2-39.001.73-67.60合计402.68705.313206.20-1912.44总计402.68705.311293.76表6-29下游南侧翼墙设计高水位▽6.5计算值允许值结论评估项目一般情况地震情况一般情况地震情况一般情况地震情况平均基底应力77.4477.44≤80≤80满足满足最大地基应力97.85132.20≤96≤96不满足不满足最小地基应力57.0322.67无拉应力无拉应力满足满足σmax/σmin1.725.83≤1.50≤2.00满足不满足抗滑稳定Kc5.900.43≥1.30≥1.05满足不满足图6-8下游北侧翼墙设计低水位荷载计算图表6-30下游北侧翼墙设计低水位▽0.39m一般情况下结构荷载和力矩计算表荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m)力矩（kN.m)E119.134.13-78.93E221.491.30-27.83E33.350.86-2.90G13.003.039.10G26.003.4520.70G38.400.605.07G464.751.85119.79G56.500.905.85G626.501.0026.50G759.501.1065.45G82.501.303.25G90.751.401.05G1089.282.10187.49G1111.521.8020.74G125.761.609.22G134.322.008.64G1456.342.45138.03G1524.842.2656.06G164.322.9512.74G1760.483.09186.88G1817.103.6061.56G1910.263.2333.11G207.350.100.74W-93.911.85-173.74合计375.5643.97971.97-283.40总计375.5643.97688.57表6-31下游北侧翼墙设计低水位▽0.39m地震情况下结构荷载和力矩计算表荷载分类竖向力（kN）水平力（kN)力臂（m)力矩（kN.m)E10.285.82-1.60E20.923.87-3.56E312.243.44-42.13E427.901.30-36.13E551.850.86-44.77F17.114.60-32.71F23.5