炼铁工艺炉壳体结构技术规范

炼铁工艺炉壳体结构技术规范

1总贝?1

1.0.1为在炼铁工艺炉壳体结构设计与施工中，做到技术先进、经济合理、安全适用和确保质

量，制定本规范。

1.0.2本规范适用于新建、改扩建的有效容积为1200m，〜5000m：'级的高炉、热风炉（内燃式、

顶燃式、外燃式）、重力除尘器、粗煤气管道（上升管、下降管、五通球或三通管）壳体的结构

设计、施工与质量检验。

1.0.3壳体结构的设计、施工与质量检验除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规

定。

1.0.4熔融还原炉壳体的结构设计，可参照本规范的规定执行。

I

2术语

2.0.1壳体结构shellstructure

中面为曲面且厚度t远小于最小曲率半径总X面尺寸的片状结构，可分为薄壳和中厚壳。炼

铁工业炉壳体结构的厚度与中面最小曲率半径之比一般小于1/50,属薄壳结构。

2.0.2永久荷载deadload

在壳体结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计的荷载。

2.0.3可变荷载liveload

在壳体结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与平均值相比不可忽略的荷载。

2.0.4荷载效应loadeffect

由荷载引起壳体结构的反应，例如内力、变形等。

2.0.5荷载组合loadcombination

按许用应力计算时，为保证壳体结构的可靠性而对同时出现的各种荷载标准值的规定。

2.0.6应力强度stressintensity

壳体计算点上三个主应力中最大与最小值之差，亦称组合应力当量强度。

2.1.7许用应力allowablestress

应力强度许用极限。在工程结构设计中允许材料承受的最大应力值。

2.0.8弹性分析elasticanalysis

按弹性失效准则对结构进行内力及位移分析。

2.0.9弹塑性分析elastic-plasticanalysis

考虑材料塑性特征计算给定载荷下结构状态的方法.

2.0.10屈曲buckling

结构、构件或板件达到受力临界状态时在其刚度较弱方向产生另一种较大变形的状态。

2.0.11焊接welding

通过电弧或气体火焰等加热并有时加压，用填充或不用填充材料使被连接焊件达到原子或分

子结合状态的的连接方式。

2.0.12焊接工艺weldingprocess

与制作焊件有关的加工方法和实施要求，包括焊接准备、材料选用、焊接方法选定、焊接参

数、操作要求等。

2.0.13焊接工艺评定weldingprocessevaluation

为验证所拟定的焊接工艺的正确性而进行的试验过程及结果评价。

2.0.14蝶形封头dishedhead

2

由中心具较大半径的球冠与周边较小半径的环壳以及一圆筒体直径段组成。

2.0.15预拼装pre-assembly

为检验壳体是否满足安装质量要求而进行的拼装。

2.0.16壳体组装shellassembly

在安装工地起重机械工作范围内的平台上，将分块壳体组装成整圈，并焊接完成的一种工序。

2.0.17壳体安装shellinstallation

利用起重机械将壳体安装到指定位置的统称。

2.0.18间隙gap

壳体组对时，两钢板间的距离。

2.0.19一代炉役工作年限请李胜补充英文

壳体结构设计规定的结构或构件按预定目的使用的年限。

3

3基本规定

3.0.1设计壳体结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案、焊缝质量等级和

构造措施，满足工艺、制作、安装和生产过程中的应力强度和刚度要求。

3.0.2壳体结构的设计与施工，应使高炉一代炉役的工作年限不低于15年；热风炉等的工作年

限应满足高炉二代炉役的要求。

3.0.3壳体结构设计应根据炼铁工艺特点与炉容级别，综合考虑荷载性质、材料供应、开孔形

状、制作、安装、施工条件等因素，选择合理的结构形式、节点构造及连接方式。

3.0.4壳体结构设计时，以最大剪应力理论作为强度准则。荷载的作用效应采用标准组合，设

计应力强度采用许用应力。

3.0.5壳体结构应进行弹性计算分析，壳体结构的转折处及孔边等局部区域尚应进行弹塑性计

算分析；使用时需要控制变形的壳体结构，应计算变形。

3.0.6壳体结构的焊接应符合《钢结构焊接规范》GB50661或《压力容器焊接规程》NB/T47015

以及本规范第10章的相关要求。

3.0.7壳体结构的对接、T形对接与角接组合焊缝应焊透，其焊缝质量等级应符合下列要求：

1高炉、热风炉、五通球壳体结构的对接焊缝应为一级；

2下降管壳体结构的横向对接焊缝为一级，纵向对接焊缝为二级；

3其它壳体结构的对接焊缝为二级；

4要求焊透的T形对接与角接组合焊缝为二级。

3.0.8除锈等级与涂装要求：

1钢板表面的除锈等级应符合现行国家标准《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视

评定第1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》

GB/T8923.1的规定。高炉、热风炉、重力除尘器、粗煤气管道壳体结构内表面除锈等级为Sa2,

外表面为Sa2g;高炉和热风炉底板为Sal。现场焊缝、涂层损伤处以及现场制作的零星小构件

除锈等级为St3；

2高炉、热风炉、粗煤气管道壳体内表面不涂底漆，待安装完毕后根据工艺要求喷涂专用防

腐和耐热涂料。重力除尘器壳体内表面涂一道防锈底漆；

3高炉、热风炉、重力除尘器、粗煤气管道壳体结构外表面的底漆和面漆应选用耐400℃高

温的涂料底漆宜刷涂或喷涂1〜3道，面漆刷涂或喷涂1〜2道。高炉和热风炉的底板不涂油漆;

4推荐的壳体外表面耐热涂料涂层配套可按附录H选用。

3.0.9壳体结构的制作、检验、运输、安装、焊接、焊缝质量检验、涂装、整体气密性试验、

4

竣工验收等施工要求应符合本规范第10章的有关规定。

5

4荷载

4.1荷载分类和荷载效应组合

4.1.1设计壳体结构时.，风荷载、雪荷载、平台积灰荷载XX台活荷载的标准值，应符合现行国

家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定。

4.1.2壳体结构上的荷载可分为永久荷载和可变荷载。

4.1.3设计壳体结构和连接时，应根据生产使用过程中可能同时作用的荷载按下式进行荷载效

应组合计算，并按最不利者验算其强度。

S=S掰+S0lK+SOM(4.1.3)

i-2

式中：S---荷载效应组合值；

以一一按永久荷载标准值G计算的荷载效应值；

&K一一按可变荷载标准值内计算的荷载效应值，其中Sk为诸可变荷载效应中起控制

作用者；

一—可变荷载a的组合值系数，对高炉和热风炉的壳体结构取1.0；其它壳体结构，

无风时取1.0,有风时取0.9；对于坐料工况炉料荷载参与的荷载组合，其荷载

效应组合值系数可取0.6；

n——参与组合的活荷载数。

4.2壳体荷载

4.2.1高炉壳体荷载应按表4.2.1的规定确定。

表4.2.1高炉壳体荷载

序号类别荷载

1永久荷载壳体自重、设备聿

炉顶料重、炉料重、铁水压力、气体压力、耐火砌材膨胀作用、煤气上升管膨

2可变荷载

胀反力、壳体内外温差10C时的作用

注：自重和设备重是指材料自身重量产生的荷载(重力).

4.2.2热风炉壳体荷载应按表4.2.2的规定确定。

表4.2.2热风炉壳体荷载

序号类别荷载

1永久荷我壳体自重、喷涂料重、拱顶内衬重、管道及内衬重、平台及支架自重

6

内衬膨胀压力、气体压力、风荷载、管道作用力、平台荷载、壳体内外温差10*C

2可变荷载

时的作用

4.2.3重力除尘器壳体荷载应按表4.2.4的规定确定。

表4.2.4除尘器壳体荷载

序号类别荷载

1永久荷载壳体自重、平台重

2可变荷载灰荷载、雪荷载、煤气压力、下降管推力、风荷载

4.2.4粗煤气管道壳体荷载应按表4.2.3的规定确定。

表4.2.3粗煤气管道壳体荷载

序号类别荷载

1永久荷我壳体自重、耐热涂料或砌筑耐热砖重、平台及设备重

平台荷载、灰荷载、雪荷载、煤气压力、壳体温度100C的作用、风荷载、不

2可变荷载

均匀沉降作用

7

5材料

5.1钢材

5.1.1钢材选用，应根据壳体结构的重要性、结构形式、荷载情况、应力特征、设计温度、腐

蚀介质特性和钢板厚度等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号。

5.1.2高炉（不含炉底板）、热风炉和五通球壳体结构的钢材应具有0℃冲击韧性合格保证。其

它壳体结构的钢材宜具有常温冲击韧性合格保证。高炉壳体结构的钢材碳当量（CEV）宜不大于

0.42%或焊接冷裂纹敏感性指数（凡）宜不大于0.26%,其熔炼分析值可按附录B中公式B.1.2-1、

B.1.2-2计算。

5.1.3高炉壳体结构的钢材宜采用Q355C钢、Q390c钢、Q390D钢和附录B中的壳体结构专用钢

材。对有效容积1200n?〜2000n?级高炉的壳体结构，可采用Q355c钢、Q390c钢、Q390D钢。高

炉底板可用Q355B钢。

5.1.4热风炉炉身和炉底壳体结构的钢材宜采用Q355C钢、Q390C钢，壳体高温部位及拱顶部位

宜采用Q345R钢及附录B中的壳体结构专用钢材。

5.1.5重力除尘器壳体结构的钢材宜采用Q355B钢。

5.1.6粗煤气管道壳体结构的钢材宜采用Q355B钢。

5.1.7五通球壳体结构的钢材宜采用Q345R钢、Q355C钢。对有效容积3000m：'〜5000m；'级高炉的

五通球壳体结构，宜采用Q345R钢。

5.1.8选用钢材中，Q355B钢、Q355c钢、Q390c钢、Q390D钢、Q345R钢，其质量应符合现行

国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T159K《锅炉和压力容器用钢板》GB713的有关规定。当采

用其它钢材时，尚应符合本规范的相应规定和要求。

5.1.9钢材（不含炉底板）的交货状态，除Q355B钢为热轧状态交货外，其它钢材均应以正火

后交货。用于高炉（不含炉底板）、热风炉、煤气上升管和下降管、五通球或三通管壳体结构的

钢板应逐张进行超声波检测，其中高炉和热风炉壳体的钢板质量等级不应低于II级。其检测方法

和评定标准应符合现行行业标准《承压设备无损检测第3部分：超声检测》NB/T47013.3的有

关规定。

5.1.10当钢板厚度不小于40mm时，沿厚度方向有明确受力且预期应力较高的部位，可选用Z

向性能钢，材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T5313的有关规定。

5.2连接材料

8

5.2.1手工焊接采用的焊条，应符合现行国家标准《非合金钢及细晶粒钢焊条》GB/T5117的有

关规定。选用的焊条型号应与壳体金属力学性能相适应。

5.2.2壳体焊缝的焊条电弧焊、埋弧焊、电渣焊、二氧化碳气体保护焊等的焊丝和焊剂以及保

护气体，应符合以下规定：

1焊条电弧焊所用的焊条应符合现行国家标准《非合金钢及细晶粒钢焊条》GB/T5117的规

定；

2自动焊或半自动焊用焊丝应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T14957、《气体保护电

弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T8110.《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》GB/T10045的规定；

3埋弧焊用焊丝和焊剂应符合现行国家标准《埋弧焊用非合金钢及细晶粒实心焊丝、药芯

焊丝和焊丝-焊剂组合分类要求》GB/T5293,《埋弧焊和电渣焊用焊剂》GB/T36037的规定；

4电渣焊用焊丝和焊剂应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T14957,《埋弧焊和电渣

焊用焊剂》GB/T36037的规定；

5气体保护焊使用的氧应符合现行国家标准《氢》GB/T4842的规定，其纯度不应低于99.95%；

6气体保护焊使用的二氧化碳气体应符合现行国家标准《工业液体二氧化碳》GB/T6052中

焊接用二氧化碳的规定，其二氧化碳含量不得低于99.5%0

5.2.3自动或半自动焊接用的焊丝和焊剂应与被焊钢材相适应，并应符合现行有关标准的规定。

当两种不同牌号的钢材相焊接时，宜采用与强度较低的一种钢材相适应的焊条或焊丝与焊剂。

5.2.4壳体结构开孔处与管道或设备相焊接时，应选用与壳体金属成分和性能相同或相近的低

氢型焊条。

5.2.5用于外燃式热风炉拱顶环梁连接的紧固件应符合下列要求：

1普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782

的规定；

2高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228.《钢结构用

高强度大六角螺母》GB/T1229.《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230.《钢结构用高强度大六角头螺

栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632.

《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件》GB/T3633的规定。高强度螺栓的预拉力和摩擦

面的抗滑移系数应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的规定。

5.2.6热风炉炉缸与钢筋混凝土基础连接的锚栓可采用现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700

中规定的Q235B钢、Q235c钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中规定的Q355B钢、Q355c级

钢制成。

5.2.7炉壳常用焊接材料可按表5.2.7选用。

表5.2.7炉壳常用焊接材料推荐表

实心焊丝药芯焊丝电渣焊ESW

焊条电弧焊SMAW埋弧焊SAW

钢材牌号气体保护焊GMAW气体保护焊FCAWGB/T36037

GB/T5U7GB/T5293

GB/T8110GB/T10045GB/T14957

9

Q355BE5015

ER50-6T490T5-1C1A-N2US49A0UFB-SU34S49A0UMS-SUM3

Q355CE5016

Q345RE5016ER50-6T492T5-1C1A-N2US49A2UFB-SU34S49A0UMS-SUM3

Q390CE5015

ER50-6T492T5-1C1A-N2US49A2UFB-SU34S49A2UMS-SUM31

Q390DE5016

BB41-BF

ALK420

E4315

WSM41CER50-6T430T5-1C1A-N2US43A0UFB-SU26S43A0UMS-SUM3

E4316

SM400C

Q245LK

BB503

ALK490

WSM50CE5015

ER50-6T492T5-1C1A-N2US49A2UFB-SU34S49A0UMS-SUM3

SM490CE5016

Q345LK

Q390LK

5.3设计指标

5.3.1钢板的许用应力［b］,取钢材抗拉强度的1/2.7和屈服强度的1/1.5中的较小值。

Q355钢、Q390钢和Q345R钢的许用应力值应根据钢板厚度和设计温度按表5.3.1采用，附

录B中钢板的许用应力值按表B.2.2选用。选用符合本规范第5.1.7条要求的其它牌号钢板时，

其设计指标应取相应质量等级钢板的许用应力［C］。

表5.3.1钢板许用应力值（N/rnm，）

钢板常温强度下列温度（°C）的许用应力［b］

钢板牌号交货状态厚度（mm）也R<z20100150200250

W16355174174160153145

>16〜40345174174160153145

Q355B热轧>40〜63470335174174160153145

Q355C正火>63〜80325174174160153145

>80-100315174174160153145

>100-150450295167167154147140

W16390181181167159151

>16〜40380181181167159151

Q390C>40〜63490360181181167159151

正火

Q390D>63〜80340181181167159151

>80〜100340181181167159151

>100-150470320174174160153145

W16510345189189189183167

Q345R正火>16〜36500325185185183170157

>36〜60490315181181173160147

注：低合金高强度钢材在温度下的许用应力按照下列公式（欧洲钢结构协会规定）计算所得:

T

九=1.0+------------

10

式中：［cr］一一钢材在温度作用下许用应力；

a一一钢材在不大于10(TC时的许用应力；

G--钢材在温度作用下许用应力的折减系数：

T——钢材计算温度-

5.3.2焊接连接的熔敷金属许用应力值，应取钢板的许用应力值。

5.3.3采用Q235钢或Q355钢制成的锚栓，其许用应力［区"］取屈服强度扁的1/2。许用应力值

按表5.3.3选用。

5.3.4钢材的物理性能指标应按表5.3.4采用。不同温度下钢材的弹性模量可按表5.3.5采用。

表5.3.3锚栓的许用应力值(N/mnO

钢材牌号抗拉卜］

Q235110

Q355160

表5.3.4钢;|才的物理性能指标

弹性模量E剪变模量G线膨胀系数a质量密度P

(N/mm2)(N/mrn2)(以每C计)(kg//)

206X10379X10312X10-67850

5.3.5不同温度下钢材的弹性模量可按表5.3.5采用。

表5.3.5钢材的弹性模量

在下列温度CC)下的弹性模量£(N/mm2)

201(X)150200250

2O1X1O3197X103194x103191X103188X1O3

注：中间温度的弹性模量可用线性内插入法计算。

11

6高炉

6.1一般规定

6.1.1壳体结构设计分段时，应满足炼铁工艺设备布置的要求，每段壳体的分块宜大块化，以

减少焊缝数量和尺寸。壳体焊缝宜设置在壳体开孔较少或开孔间距较大的位置。

6.1.2壳体结构构造应便于制作、运输、安装、检验、维护并使壳体受力明确，减少应力集中，

避免材料三向受拉。

6.1.3壳体的开孔宜为圆形、椭圆形或长圆形，当工艺设备需要开矩形孔或方形孔时，直角处

应圆滑过渡。开孔时，应采用自动切割或机械切割，成型后的尺寸应符合设计文件要求，孔壁表

面应平整光滑，不得有刻槽或毛刺。开孔应在制作时完成，避免现场开孔。

6.1.4钢板拼接时，纵横两方向的对接坡口焊缝，宜采用T形交叉，不宜采用十字形交叉，T

形交叉点的间距不应小于200mm及3倍板厚的较大值。

6.1.5当壳体上作用有较大的集中荷载时，应在集中荷载作用处设置加劲肋。

6.2设计

6.2.1高炉壳体应采用自立式结构，炉底板支承于基墩上，其四周应设置炉体框架。

6.2.2高炉壳体（图6.2.2）的外型尺寸应根据炼铁工艺和炉容设计的要求确定。

图6.2.2壳体分段示意

1---煤气封罩段：2炉喉段；3----炉身段：4炉腰段:

5——炉腹段；6——风口段：7——炉缸段

12

6.2.3高炉壳体各段的厚度可按下列公式计算：

1煤气封罩段厚度：

t=8.00D-10(6.2.3—1)

2炉喉段厚度：

t=3.5D+9(6.2.3—2)

3炉身段厚度：

t=4.20D-6(6.2.3—3)

4炉腰段厚度：

t=4.60D-13(6.2.3—4)

5炉腹段厚度：

t=4.70D-10(6.2.3—5)

6风口段厚度：

t=7.40D-30(6.2.3—6)

7炉缸段厚度：

t=4.00D-6(6.2.3—7)

式中：t——壳体钢板厚度(mm)；

D----壳体的内直径(m),当为圆锥壳时，采用大端直径。

8炉身段按公式6.2.3-3计算时，可分为上中下三段，D取本分段大端内直径。

9铁口框周围局部板厚可采用风口段壁厚。

10煤气封罩段和炉喉段之间宜采用圆弧过渡段，其厚度可取两者的平均值。

6.2.4高炉壳体结构采用有限元分析时，应采用大型有限元程序，按壳体的开孔位置和尺寸建

立实体模型，并根据生产过程中在壳体上可能同时作用的荷载，对壳体结构进行弹性计算分析。

其连续部位的应力强度应不大于许用应力[b]；转折处的应力强度应不大于孔边缘的

应力强度应不大于2.5[cr]■,

6.2.5高炉壳体结构的有限元分析包括整体应力分析和局部应力分析。在进行整体应力分析时,

对炉身、炉腰、炉腹、风口段壳体的截面参数宜考虑开孔率的影响予以折减。对壳体几何形状产

生突变或结构不连续的部位，应进行局部应力分析。

6.2.6采用有限元对高炉壳体结构进行弹塑性分析时，钢材的应力-应变曲线应符合实际材料的

应力应变关系，且可采用具有一定强化刚度的二折线模型，第二折线的刚度值可取为初始刚度值

的2%〜3%。复杂应力状态下的失效准则应采用vonMises屈服条件。

6.2.7高炉壳体结构的有限元分析宜采用板壳单元。在进行单元划分时，板壳单元的最大边长

不宜大于其壁厚的5倍。壳体转折处单元的最大边长不宜大于板厚，风口带及开孔多且截面削弱

大的区域以及冷却壁开孔密集区域，单元的最大边长不宜大于板厚的1/3。

6.2.8在进行壳体结构的有限元分析时，当承受多种荷载工况组合而不能准确判断其控制工况

13

时，应分别按可能存在的不利荷载工况进行组合计算，从中找出最不利内力控制值。

6.2.9壳体钢板内外表面的环向热应力，可按下式验算：

aENT（6.2.9）

，+2（l-v）

式中：E-——钢材弹性模量；

AT——内外温差；

V-----泊桑系数；

a一一线膨胀系数。

6.2.10对壳体结构开孔周边塑性的发展及应力重分布，当采用塑性理论进行分析时，其塑性区

域的扩展不应大于孔边间距的1/3。

6.3构造

6.3.1各段壳体的连接应减少转折点，平缓变化，壳体连接处水平夹角宜符合表6.3.1的要求。

表6.3.1壳体连接处水平夹角

序号名称夹角（斗）

1煤气封罩段45°~60°

2炉身段750~83°

3炉腹段75°~85°

4炉缸段85°〜90°

6.3.2壳体对接焊缝拼接处，内侧应对齐，当钢板厚度不同时，厚度相差6mm以上，外侧板应

做成坡度为1：3〜1：4的斜角。

6.3.3壳体开孔截面面积，对炉身段、炉腰段、炉腹段不宜超过壳体全截面面积的55%,孔之间

边缘的净距不宜小于100mm；风口段开孔截面面积不得超过80%,且两相邻法兰风口外圆间距

（图6.3.3）不应小于200mm。

1--风口法兰：2--------炉壳

6.3.4壳体开孔时除应符合本规范第6.1.3条的规定外，凡孔边缘距现场横向焊缝小于或等于

50mm及纵向焊缝200mm以内的孔宜在工厂定位，现场切割。

6.3.5壳体现场横向焊缝在离端部100mm范围内不应开坡口，应待施焊前在现场进行开坡口。

6.3.6炉底板厚度宜按表6.3.6采用。环板与炉缸段壳体连接（图6.3.6）宜采用焊透的T形接

头对接与角接组合焊缝。环板厚度可为炉底板厚度的2倍，宽度可取800nlm,在厚度方向应做成

1：3~1：4的斜角。炉底板应平整，防止焊接变形，底板与水冷梁上翼缘采用圆型塞焊孔连接，

14

塞焊孔直径为底板厚度的3倍，填焊高度为板厚的1/2,且不应小于16mm。

300500

图6.3.6环板与炉缸段段的连接

1一环板：2一炉底板：3一炉缸段

表6.3.6炉底板厚度

序号炉容级别(―)厚度(mm)

1100016

2200020

3300022

4400025

5500028

6.3.7除环板和炉底板外，壳体宜采用同一种牌号的钢材，不宜采用两种及两种以上牌号的钢

材。当采用不同类别钢材相焊时，应按本规范第10章的相关规定进行焊接工艺评定。

15

7热风炉

7.1设计

7.1.1热风炉工艺主要有三种结构型式：内燃式热风炉、顶燃式热风炉和外燃式热风炉。

7.1.2热风炉的壳体分段应根据加热工艺的需要确定。炉缸段壳体应采用锚栓与基础或螺栓与

钢支架平台相连。

7.1.3热风炉高温区段的壳体，其内表面应采取防止晶界应力腐蚀的措施。当采用顶燃式热风

炉或送风温度要求长期在1250℃以上时，也可采用Q345C+904L超级奥氏体不锈钢复合板。

7.1.4内燃式热风炉壳体（图7.1.4）各段的厚度可按下列公式计算：

图7.1.4内燃式热风炉壳体

1一一炉顶段；2--炉顶直线段；3——斜线段：4--上过渡段;

5—一炉身段；6一一下过渡段：7—一炉缸段

1炉顶段厚度：

t=3.001)-8(7.1.4—1)

2炉顶直线段厚度：

t=3.80D-10(7.1.4—2)

3斜线段厚度：

t=5.00D-22(7.1.4—3)

4上过渡段厚度：

t=5.85D-30(7.1.4—4)

5炉身段厚度：

t-2.35D-3(7.1.4—5)

6下过渡段厚度：

16

t=6.20D-34(7.1.4—6)

7炉缸段厚度：

t=4.30D-12(7.1.4—7)

7.1.5顶燃式热风炉壳体（图7.1.5）各段的厚度可按下列公式计算：

图7.1.5顶燃式热风炉壳体

1-----炉顶段：2-------直线段：3-----斜线段：4------锥体段；5-----炉身上段:

6——过渡段；7——炉身中段；8——炉身下段；9——炉缸段

1炉顶段厚度：

t=4.90D-8(7.1.5—1)

2炉顶直线段厚度：

t=4.90D-8(7.1.5—2)

3斜线段厚度：

t=8.50D-27(7.1.5—3)

4锥体段厚度：

t=2.20D+2(7.1.5—4)

5炉身上段厚度：

t=4.10D-17(7.1.5—5)

6过渡段厚度：

t=4.20D-17(7.1.5—6)

7炉身中段厚度：

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t=2.50D(7.1.5—7)

8炉身下段厚度：

t=3.27D-7(7.1.5—8)

9炉缸段厚度：

t=4.00D-6(7.1.5—9)

7.1.6外燃式热风炉蓄热室和燃烧室壳体(图7.1.6)各段的厚度可按下列公式计算：

图7.1.6外燃式热风炉蓄热室和燃烧室壳体

1—蓄热室炉顶段：2—蓄热室锥体段；3—蓄热室弧形段：4—蓄热室过渡段：5—蓄热室炉身段：

6——蓄热室炉缸段：7——燃烧室炉顶段；8—燃烧室过渡段；9一—燃烧室炉身上段；10燃烧室炉身下段:

11—一燃烧室炉缸段；12——环梁段；13-一连络管；

1蓄热室炉顶段厚度：

t=l.00D+14(7.1.6—1)

2蓄热室锥体段厚度：

t=2.001)+14(7.1.6—2)

3蓄热室弧形段厚度：

t=l.35D+21(7.1.6—3)

4蓄热室过渡段厚度：

t-3.90D-2(7.1.6—4)

5蓄热室炉身段厚度：

t=3.00D-7(7.1.6—5)

6蓄热室炉缸段厚度：

t=3.70D-2(7.1.6—6)

7燃烧室炉顶段厚度：

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t=l.00D+14(7.1.6—7)

8燃烧室过渡段厚度:

t=1.80D+16(7.1.6—8)

9燃烧室炉身上段厚度:

t=3.40D-2(7.1.6—9)

10燃烧室炉身下段厚度:

廿2.00D+7(7.1.6—10)

11燃烧室炉缸段厚度:

t=4.101)+5(7.1.6—11)

7.1.7外燃式热风炉混风室壳体（图7.1.7）各段的厚度可按下列公式确定:

图7.1.7外燃式热风炉混风室壳体

1——炉顶段;2——炉身上段；3—过渡段；4一一炉身下段；5——炉缸段

1炉顶段厚度：

t=8.00D(7.1.7—1)

2炉身上段厚度：

t=3.80D(7.1.7—2)

3炉身上段与热风管道连接处厚度：

t=6.70D(7.1.7—3)

4过渡段取炉身上、下段厚度的平均值；

5炉身下段厚度：

t=4.50D(7.1.7—4)

6炉身下段与热风管道连接处厚度：

t=8.601）(7.1.7—5)

7炉缸段厚度：

t=6.70D(7.1.7—6)

7.1.8拱顶环梁型外燃式热风炉燃烧室和蓄热室拱顶壳体之间设置的环梁应按下列公式验算强

度:

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