钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程 DG-TJ08-16-2011

前言

暋

在建设施工中为浇筑混凝土常用脚手架钢管扣件组成模

,,、

板支撑系统年本市制订了钢管扣件水平模板的支撑系统

。2004《

安全技术规程用于指导施工本次修订

》DG/TJ08-016-2004,。

是在此基础上总结了多年的工程实践力求准确简洁实用调

,,、、,

整了章节和内容并将名称修改为钢管扣件式模板垂直支撑系

,《

统安全技术规程经反复修改征求意见后最终完成修订

》。,。

本规程修订的主要技术内容设计计算中规定了模板自重

:1灡

的标准值支架的风荷载体型系数立杆计算长度附加系数新增

、、,

了连墙件的设计计算规定了支架高度不大于和大于

。2灡5m5m

的构造要求补充了一般要求的内容增加了检验和验收的量

,。3灡

化值新增了安全管理内容增加了支撑系统构造图例

。4灡。5灡,

可供设计施工搭设和验收时参照

、。

本规程在执行过程中请各单位随时将意见和建议反馈给上

,

海市建工设计研究院有限公司地址上海市武夷路号邮

(:150,

编以供今后修订时参考

:200050),。

主编单位上海市建工设计研究院有限公司

:

参编单位上海建浩工程顾问有限公司

:

上海市建设机械检测中心

上海市建设工程安全质量监督总站

上海市第二建筑有限公司

上海市第七建筑有限公司

上海市建设安全协会

目次

暋

总则………

1暋暋(1)

术语符号…………………

2暋、(2)

术语…………………

暋2灡1暋暋(2)

符号…………………

暋2灡2暋暋(3)

设计计算……………………

3暋(6)

一般规定………………

暋3灡1暋(6)

荷载…………………

暋3灡2暋暋(7)

支撑系统整体稳定计算……………

暋3灡3暋(10)

立杆稳定计算………

暋3灡4暋(10)

连接件承载力计算…………………

暋3灡5暋(14)

支撑系统地基承载力与沉降计算…

暋3灡6暋(15)

立杆竖向变形计算…………………

暋3灡7暋(15)

构造要求…………………

4暋(17)

一般要求……………

暋4灡1暋(17)

支撑高度不大于的构造要求……

暋4灡2暋5m(18)

支撑高度大于的构造要求………

暋4灡3暋5m(19)

施工……………………

5暋暋(21)

施工准备……………

暋5灡1暋(21)

搭设………………

暋5灡2暋暋(21)

使用………………

暋5灡3暋暋(22)

拆除………………

暋5灡4暋暋(23)

检验和验收………………

6暋(25)

构配件检查与验收…………………

暋6灡1暋(25)

模板支架的验收……

暋6灡2暋(26)

安全管理…………………

7暋(28)

附录支撑系统构造图例…………………

A暋(29)

本规程用词说明………………

(37)

引用标准名录…………………

(38)

条文说明………

(39)

1总则

暋暋

1灡0灡1为规范建设工程施工用钢管扣件式模板垂直支撑系统的

暋

设计施工管理确保混凝土施工安全和工程质量制定本规程

、,,。

1灡0灡2本规程适用于市政建筑施工中的钢筋混凝土梁板高

暋、、、

架道路桥梁等构件搭设高度不大于的钢管扣件式模板垂

、,30m

直支撑系统

。

1灡0灡3本规程不包括模板本身的结构构造及相关规定

暋。

1灡0灡4钢管扣件式模板垂直支撑系统的设计施工搭设使用

暋、、、

拆除检验和验收等除应符合本规程外尚应符合国家行业和本

、,、

市现行有关标准的规定

。

1

2术语、符号

暋

2灡1术语

暋暋

2灡1灡1模板垂直支撑系统

暋Formworkverticalsupportsystem

用于竖向支承浇筑混凝土模板而组成的钢管扣件受力支架

、

系统简称模板支撑系统

(:)。

2灡1灡2支架

暋Support

支撑模板的立杆横杆连接杆件斜撑剪刀撑和连接零配

、、、、

件等

。

2灡1灡3钢管

暋Steeltube

用于搭设模板垂直支撑系统的通用钢管其标准规格为

,

毤48mm暳3灡5mm。

2灡1灡4扣件

暋Fastener

用于搭设模板垂直支撑系统采用螺栓紧固的扣接连接件

。

2灡1灡5立杆

暋Upright

支架中用于承受垂直荷载的竖向杆件

。

2灡1灡6水平杆

暋Horizontalbar

支架中的水平连接杆件

。

2灡1灡7扫地杆

暋Bottomhorizontalbar

支架中接近楼地面连接立杆根部的水平杆件

、。

2灡1灡8封顶杆

暋Cappingbar

支架中接近模板面连接立杆顶部的水平杆件

、。

2灡1灡9剪刀撑

暋Bridging

在支架中纵横向或特殊部位成对设置的交叉斜杆在垂直

、,

2

平面内设置的剪刀撑称为垂直剪刀撑在水平平面内设置的剪刀

,

撑称为水平剪刀撑

。

2灡1灡10水平加强层

暋Horizontalreinforcedlayer

在同一平面内具有纵横向水平杆和水平剪刀撑组成的水平

杆件结构

。

2灡1灡11支架高度

暋Heightofthesupport

支架立杆底面至支架立杆上部顶面的垂直距离

。

2灡1灡12底支座

暋Basesupport

位于立杆底部承托支架可在一定范围内调节支架高度并

,,,

能和钢管支撑立杆连接成整体的部件

。

2灡1灡13连墙件

暋Wallconnectingbar

连接支架与建筑物的构件

。

2灡1灡14顶托

暋Cappingsupport

位于立杆顶部可在一定范围内调节支架高度并能和钢管支

,

撑立杆连接成整体的部件也称型顶托

,U。

2灡1灡15步距步

暋()Steppitch

上下相邻水平杆轴线的距离

。

2灡1灡16跨距跨

暋()Span

沿水平杆方向相邻立杆轴线间的距离

,。

2灡1灡17抛撑

暋Skewedbracing

与支架外侧面斜交的杆件

。

2灡2符号

暋暋

2灡2灡1荷载和荷载效应

暋Loadandloadeffect

S结构作用效应组合的设计值

———;

M在设计荷载作用下支架的倾覆力矩

o———;

3

M计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩

W———;

M计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩

WK———;

N计算立杆段的轴向力设计值

———;

N上部模板支撑结构传至基础顶面的竖向力设计值

g———

N模板及支架自重新浇混凝土自重与钢筋自重标准值

暺GK———、

产生的轴向力总和

;

N施工人员及施工设备荷载标准值振捣混凝土时产生

暺QK———、

的荷载标准值产生的轴向力总和

;

W风荷载的标准值

k———;

W基本风压值

0———;

R支架立杆或其他受力杆件通过扣件连接所传递的最

S———

大轴向力的设计值

;

P立杆基础底面的平均压力

———;

n一根立杆实际高度H范围内接头的数量

———;

立杆竖向变形的总量

曶———;

立杆弹性压缩变形

曶1———;

立杆接头处的非弹性变形

曶2———;

立杆由于温度作用而产生的线弹性变形

曶3———;

毮每个立杆接头处的非弹性变形值

———。

2灡2灡2材料性能与抗力

暋Materialperformanceandresistance

R结构抗力的设计值

———;

M在设计荷载作用下支架的抗倾覆力矩

r———;

钢材的抗压强度设计值

f———;

R扣件抗滑承载力的设计值

c———;

f地基承载力特征值

g———;

立杆允许的变形量

[曶]———;

4

E弹性模量

———;

毺风压高度变化系数

z———;

支架及模板系统风荷载体型系数

毺s———。

2灡2灡3几何参数

暋Geometricparameter

A立杆截面面积

———;

A立杆基础底面积

g———;

H0支架计算高度

———;

h步距

———;

a支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点

———

的长度

;

i立杆截面回转半径

———;

W立杆截面抗弯模量

———;

H立杆实际高度

———。

2灡2灡4计算系数

暋Calculationcoefficient

毭结构的重要性系数

o———;

毜轴心受压杆件的稳定系数

———;

毸长细比

———;

毩立杆钢材的线膨胀系数

———。

5

3设计计算

暋

3灡1一般规定

暋

3灡1灡1模板支撑系统的设计应包括以下内容

暋:

1工程概况工程名称结构类型施工面积平面形状等

暋:、、、;

说明模板支撑系统的应用部位及所支撑的梁板结构断面尺寸标

、

高层高等以及支架的地基及承载结构的情况

、。

2设计方案总体文字说明支架结构图平立剖及计算

暋:;(、、)

简图荷载计算验算的计算书

;;。

3支撑系统各部位的构造设计和措施并绘制包括垂直剪

暋,

刀撑水平剪刀撑或水平加强层和立杆顶端底部节点连墙件等

、、、

重要构造详图

。

4结构施工流程对上部混凝土浇捣的要求架体搭设使

暋,,、

用和拆除方法等

。

5支撑系统搭设的质量要求安全技术措施等

暋、。

3灡1灡2模板支撑系统所用的钢管应符合现行国家标准直缝电

暋《

焊钢管和低压流体输送用焊接钢管

》(GB/T13793)《》(GB/T

中规定的普通钢管的要求并应符合现行国家标准

3092)Q235,

碳素结构钢中级钢的规定扣件应采用铸

《》(GB/T700)Q235A;

钢制作其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件

,《》(GB

的规定

15831)。

3灡1灡3模板支撑系统应以概率理论为基础的极限状态设计方法

暋

进行设计计算按下式计算

,:

毭SR

o曑(3灡1灡3)

6

式中毭结构的重要性系数对作为临时结构的支撑系统应

暋o———,

为

0灡9;

S结构作用效应组合的设计值当计算支撑的强度

———,、

稳定性时应采用荷载效应基本组合的设计值

;

R结构抗力的设计值

———。

3灡1灡4模板支撑系统应按工程特点荷载大小施工工艺和材料

暋、、

设备进行设计计算计算应包含以下内容

,:

1支架的整体稳定性计算和抗倾覆计算

暋;

2立杆的稳定计算

暋;

3连接件的承载力计算

暋;

4支撑系统地基或承载结构的承载力和沉降计算

暋;

5立杆竖向变形计算

暋。

3灡2荷载

暋暋

3灡2灡1模板支撑系统的荷载分为永久荷载和可变荷载

暋。

1永久荷载模板与支架自重需浇筑钢筋混凝土自重以及

暋:、

埋入钢筋混凝土内的各类附加重量等

。

2可变荷载施工人员及所用设备重量振捣混凝土时产生

暋:,

的荷载以及风荷载

。

3灡2灡2永久荷载可变荷载的标准值

暋、

1模板及支架自重的标准值应按模板和支架设计图纸确

暋

定肋型或无梁楼板的模板自重标准值可按表采用

;,3灡2灡2-1。

7

表3灡2灡2-1楼板模板自重的标准值(kN/m2)

暋

模板构件的名称木模板定型组合钢模板

无梁楼板的模板

0灡300灡50

楼板模板包括有梁的模板

()0灡500灡75

楼板模板及其支架楼层高度为以下

(4m)0灡751灡10

2钢筋混凝土构件自重的标准值普通混凝土应取

暋暋暋:25kN/

3其它混凝土可根据实际的重度确定钢筋应根据设计图纸确

m,;

定房屋建筑楼板应取3梁应取3型钢与混

,1灡1kN/m、1灡5kN/m;

凝土组合结构自重标准值应根据设计图纸确定

。

3施工人员及设备荷载标准值应取均布荷载房屋建筑工

暋:,

程取2高架桥梁工程取2有大型浇筑设备

1灡0kN/m,1灡5kN/m;

的按实际情况计算

,。

4振捣混凝土时产生的垂直荷载标准值取2

暋:2灡0kN/m。

5风荷载标准值应按下列公式计算

暋

W毺毺W

k=z·s·0(3灡2灡2)

式中W风荷载的标准值2

暋k———(kN/m);

毺风压高度变化系数按现行标准建筑结构荷载规

z———,《

范规定采用

》(GB50009);

毺支架及模板系数风荷载体型系数应按表

s———,3灡2灡2-

规定采用

2;

W基本风压值2按现行国家标准建筑结构

0———(kN/m),《

荷载规范的规定采用取重现期n

》(GB50009),=

对应的风压值

10。

8

表3灡2灡2-2支架的风荷载体系系数毺s

暋

背靠建筑物的状况全封闭墙敞开框架和开洞墙

、

全封闭半封闭毜毜

、1灡001灡30

支架状况

敞开

毺stw

注毺值可将支架视为桁架按现行国家标准建筑结构荷载规范

暋暋:1灡stw,《》GB50009

的规定计算

;

An

毜为挡风系数毜其中An为挡风面积Aw为迎风面积当外围

2灡0:0=1灡2Aw,;;

挂有密目式安全立网时取毜

,0=0灡8。

3灡2灡3模板支撑系统的计算应符合表的规定

暋3灡2灡3。

表3灡2灡3荷载效应组合

暋

计算项目荷载效应组合

暋暋暋

永久荷载可变荷载

支架整体稳定+0灡9

永久荷载振捣混凝土时产生的垂直荷载风荷载

++

支架抗倾覆模板及支架自重风荷载

+

立杆稳定永久荷载可变荷载

+0灡9

立杆扣件连接永久荷载振捣混凝土时产生的垂直荷载风荷载

++

支撑系统地基承载力和

永久荷载振捣混凝土时产生的垂直荷载风荷载

沉降立杆的竖向变形++

连墙件承载力风荷载

+3灡0kN

斜杆承载力风荷载

3灡2灡4计算支架整体稳定性和抗倾覆时永久荷载的分项系数

暋,

应取可变荷载的分项系数应取其他情况时应取

1灡2;1灡4,1灡0。

9

3灡3支撑系统整体稳定计算

暋

3灡3灡1当支架高度大于等于且高宽比大于等于时支撑

暋5m,2,

系统的设计应进行支架整体稳定计算和抗倾覆计算

。

3灡3灡2支架整体稳定计算应使用结构分析方法计算在荷载效

暋,

应组合和边界条件下最不利的支架轴向力进行稳定验算当满

,。

足本规程节且设有水平加强层时按条规定验算当

4灡1,3灡4灡1;

支架在周围及中部设置连墙件与建筑结构柱墙梁和板等进行

,、、

刚性连接时可不进行抗倾覆计算

,。

3灡3灡3支架抗倾覆计算应按下式进行

暋:

MM

r曒o(3灡3灡3)

式中M在设计荷载作用下支架的抗倾覆力矩

暋r———(kN·m);

M在设计荷载作用下支架的倾覆力矩

o———(kN·m)。

3灡4立杆稳定计算

暋

3灡4灡1立杆的稳定计算按下式进行

暋:

不考虑风荷载时

,

N

f

毜A曑(3灡4灡1-1)

考虑风荷载时

,

NM

wf

毜A+W曑(3灡4灡1-2)

式中N计算立杆段的轴向力设计值应按本规程式

暋———,

计算

(3灡4灡2);

毜轴心受压构件的稳定系数应根据长细比入按表

———,

取值

3灡4灡1;

10

l

毸长细比毸0

———,=i

l计算长度应按本规程条的规定计算

0———,3灡4灡3;

i立杆截面回转半径

———;

A立杆的截面面积

———;

M计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩

w———,

MM

w=0灡9暳1灡4wk;

M计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩应按本

wk———,

规程式计算

(3灡2灡2);

f钢材的抗压强度设计值应取f2

———,=205N/mm;

W立杆截面抗弯模量3

———(cm)。

表3灡4灡1轴心受压构件的稳定系数毜(Q235钢)

暋

毸

0123456789

01灡0000灡9970灡9950灡9920灡9890灡9870灡9840灡9810灡9790灡976

100灡9740灡9710灡9680灡9660灡9630灡9600灡9580灡9550灡9520灡949

200灡9470灡9440灡9410灡9380灡9360灡9330灡9300灡9270灡9240灡921

300灡9180灡9150灡9120灡9090灡9060灡9030灡8990灡8960灡8930灡889

400灡8860灡8820灡8790灡8750灡8720灡8680灡8640灡8610灡8580灡855

500灡8520灡8490灡8460灡8430灡8390灡8360灡8320灡8290灡8250灡822

600灡8180灡8140灡8100灡8060灡8020灡7970灡7930灡7890灡7840灡779

700灡7750灡7700灡7650灡7600灡7550灡7500灡7440灡7390灡7330灡728

800灡7220灡7160灡7100灡7040灡6980灡6920灡6860灡6800灡6730灡667

900灡6610灡6540灡6480灡6410灡6340灡6260灡6180灡6110灡6030灡595

11

续表3灡4灡1

毸

0123456789

1000灡5880灡5800灡5730灡5660灡5580灡5510灡5440灡5370灡5300灡523

1100灡5160灡5090灡5020灡4960灡4890灡4830灡4760灡4700灡4640灡458

1200灡4520灡4460灡4400灡4340灡4280灡4230灡4170灡4120灡4060灡401

1300灡3960灡3910灡3860灡3810灡3760灡3710灡3670灡3620灡3570灡353

1400灡3490灡3440灡3400灡3360灡3320灡3280灡3240灡3200灡3160灡312

1500灡3080灡3050灡3010灡2980灡2940灡2910灡2870灡2840灡2810灡277

1600灡2740灡2710灡2680灡2650灡2620灡2590灡2560灡2530灡2510灡248

1700灡2450灡2430灡2400灡2370灡2350灡2320灡2300灡2270灡2250灡223

1800灡2200灡2180灡2160灡2140灡2110灡2090灡2070灡2050灡2030灡201

1900灡1990灡1970灡1950灡1930灡1910灡1890灡1880灡1860灡1840灡182

注当毸时毜7320

暋暋:>250,=毸2。

3灡4灡2立杆的轴向力设计值N应按下列公式计算

暋,

不组合风荷载时

,

NNN

=1灡2暺GK+1灡4暺QK(3灡4灡2-1)

组合风荷载时

,

NNN

=1灡2暺GK+0灡9暳1灡4暺QK(3灡4灡2-2)

式中N模板及支架自重新浇混凝土自重与钢筋自重

暋暺GK———、

标准值产生的轴向力总和

;

N施工人员及施工设备荷载标准值振捣混凝土

暺QK———、

时产生的荷载标准值轴向力总和

。

3灡4灡3立杆的计算长度l应按下式计算

暋0:

12

lkkha

0=1·2(+2)(3灡4灡3)

式中k计算长度附加系数应按表采用

暋1———,3灡4灡3-1;

k考虑支架整体稳定因素的单根立杆计算长度附加

2———

系数应按表采用

,3灡4灡3-2。

表3灡4灡3-1单根立杆计算长度附加系数k1

暋

步距hhhhh

(m)曑0灡90灡9<曑1灡21灡2<曑1灡51灡5<曑1灡8

k

11灡2431灡1851灡1671灡163

表3灡4灡3-2立杆计算长度附加系数k2

暋

H

0(m)

468101214161820253035*

ha

+2

1灡351灡01灡0141灡0261灡0391灡0421灡0541灡0611灡0811灡0921灡1131灡1371灡155

1灡441灡01灡0121灡0221灡0311灡0391灡0471灡0561灡0641灡0721灡0921灡1111灡129

1灡531灡01灡0071灡0151灡0241灡0311灡0391灡0471灡0551灡0621灡0791灡0971灡114

1灡621灡01灡0071灡0141灡0211灡0291灡0361灡0431灡0511灡0561灡0741灡0901灡106

1灡801灡01灡0071灡0141灡0201灡0261灡0331灡0401灡0461灡0521灡0671灡0811灡096

*1灡921灡01灡0071灡0121灡0181灡0241灡0301灡0351灡0421灡0481灡0621灡0761灡090

注该项数值仅为计算l时采用

暋暋:1灡*0;

h步距取h

2灡———,曑1800mm;

a支架立杆伸出封顶杆水平杆中心线至模板支撑点的长度当立杆

3灡———()。

设顶托时a按实际高度取值当立杆不设顶托时或顶托高度取a

,;曑200mm,

=200mm;

H支架计算高度即立杆支座面至顶部承力支撑点之间的竖向距离

4灡0———,。

13

3灡5连接件承载力计算

暋

3灡5灡1支撑系统的钢管杆件采用扣件连接时其扣件的抗滑承

暋,

载力应按下列公式计算

:

RR

s曑c