中小型水库大坝安全评

中小型水库大坝安全评学生：康凯指导老师：黄耀英三峡大学水利与环境学院摘要：大坝安全涉及技术和经济的广泛领城，大坝安全评判技术对国民经济建设和人民生命财产安全具有十分重大的意义。搞好了大坝安全监侧，就奠定了大坝安全评判的要紧基础。本文对大坝的日常巡视、大坝变形监测、大坝渗流监侧和大坝安全评判的现状及进展要求进行了简要的论述。Abstract：Thedamsafetyinvolvingtechnologyandeconomicextensivebroughtcity,damsafetyevaluationtechniqueforthedevelopmentofnationaleconomyandthepeople'slifeandpropertysafetyofvitalimportance.Gooddamsafetymonitor,itsetthedamsafetyevaluationofmainbasis.Thisarticleforthedamdailypatrol,damdeformationmonitoring,damseepagetomonitoranddamsafetyevaluationofthestatusquoanddevelopingrequirementshasalsobrieflydiscussed.关键词：大坝安全评判渗流监测Keyword：Damsafetyevaluationseepagemonitoring第一章绪论1.1水库大坝安全状况新中国成立以来，全国已建成各类水库共85160座，其中水利系统治理的有8.3万余座，其数健居世界首位。土石坝占96%（土坝包括均质坝和心墙坝，约占90%；砌石、堆石坝约占6%），混泥土坝占4%。其中大型水库460座，中型水库2827座，小型水库81873座，这些水库在防洪、灌溉、供水、发电等方面发挥了庞大的效益，为促进我国国民经济进展，提高人民生活水平，保证社会稳固，改善生态环境作出了庞大奉献。在这各类水库大坝中，65%以上的大坝运行年龄现已超过20年，21%以上的大坝运行年龄现已超过30年。依照2000年底统计，在水利系统治理的83725座大坝中，共有三类坝（病险水库大坝）30381座，约占已建大坝总数的36%。其中大型水库大坝143座，约占大型水库大坝的42%；中型1092座，约占中型水库大坝的41%；小型29146座，约占小型水库大坝的36%。各病险水库大坝要紧表现为：水库大坝防洪能力低；水库抗震标准不够；坝体滑坡或坝体、坝基渗漏；水库泄洪能力不足，溢洪道、泄洪涵闸冲刷严峻，闸门与启闭机不配套、设备陈旧、老化锈蚀；白蚁危害严峻；水库治理设施简单陈旧，缺少甚至全然没有观测设备等。长期以来，这些病险水库不但难以充分发挥防洪、灌溉供水和发电等效益，工程本身也已成为安全度汛的薄弱环节和心腹之患，直截了当威逼着人民群众生命和财产的安全。基于我国水库病险大坝数量之多，病险情形表现之复杂，垮坝灾难缺失之惨重等特点，国务院公布了《水库大坝安全治理条例》，水利部出台了相关的安全鉴定方法和安全评判导则，各地也实行了符合当地实际情形的安全鉴定实施细则。明确了水库大坝安全鉴定程序和组织形式，逐步完善了我国大坝安全治理和安全鉴定制度，推动了安全鉴定工作的开展，为加强大坝安全治理，保证大坝安全运行起到了重要作用，也为除险加固前期工作打下了基础。鉴于我国中小型水库大坝中的土石坝的安全现状及其在大坝总数量中所占的比例，本文选取中小型水库大坝中的土石坝为评判主体，着重从大坝的巡视检查，变形和渗流等方面进行评判，进而提出安全监测和除险加固的一些方法。1.2大坝安全评判及其现状大坝安全评判，事实上质确实是依照差不多把握的在设计、施工、运行的全过程所积存起来的历史资料，运用各种理论的、体会的、试验的和统计的方法，综合的评定大坝的实际工况，是否满足现行规程、规范、标准和设计文件的要求。目前，难于全部用量化的指标来表示大坝的实际工况的情形下，只能依靠专家，用他们的体会与差不多局部量化的指标相结合的方法。采纳专家论证或认可的方式来定性的判定大坝的实际工况，并与现行规程、规范、标准和设计文件的要求进行比较，从而对大坝的安全度作出综合评判。这种综合评判的某些方面还带有一定的模糊性。由于所依据的差不多量化的若干指标本身存在的误差，某些体会本身不可幸免的带有一定的局限性等等。目前进行的大坝安全评判，只能是一种对大坝安全的评估。对一座大坝的安全进行评估时，假如大坝的实际工况和各种功能达到了现行规程、规范、标准和设计的要求，不存在阻碍大坝正常使用的缺陷;各项监测数据及其变化规律处于正常状态，则能够认为该坝是正常的。假如发觉大坝的实际工况和功能不能完全满足现行规程、规范、标准和设计的要求;或者某些监测项目的监测资料及其变化规律存在专门。可能阻碍大坝的正常使用，则能够认为该坝是有病的，并应限期采取有效的补强加固措施。假如大坝显现危及安全的严峻缺陷；或环境中某些危及安全的因素正在加剧；或要紧监测项目的监测资料及其变化规律显现较大专门，按现行规程、规范、标准和设计要求运行将显现重大险情，则认为该坝是危险的，应赶忙采取紧急抢救措施除险加固。目前这种“正常”、“病”和“险”的评判标准还不十分健全，明确的识别指标，专门是量化的指标还有待进一步完善。1.3大坝安全鉴定工作程序按照水利部《水库大坝安全鉴定方法》的规定，关于坝高15m以上或库容100万m3以上的水库大坝均应进行大坝安全鉴定；关于新建水库应在初次蓄水运行后2～5年内进行首次安全鉴定，之后一样每隔6～10年进行一次安全鉴定，运行中若遇专门情形（如特大洪水、强烈地震、工程发生重大事故或阻碍安全的专门现象等）应进行专门的安全鉴定。关于中小型水库大坝安全鉴定的要紧工作程序如下：1）主管部门和治理单位成立（或分别成立）水库大坝安全鉴定领导小组。领导小组应包括主管部门和治理单位的技术负责人。2）由主管部门下达水库大坝安全鉴定任务，明确大坝安全鉴定工作经费来源，治理单位编制大坝安全鉴定工作打算。3）由治理单位为大坝安全鉴定预备有关资料。包括勘测设计资料，工程施工资料，竣工验收资料，续建、加固的设计、施工、竣工资料，历年运行治理资料，大坝安全监测资料整编成果和分析报告等。还应为洪水复核预备有关水文、气象资料。4）由治理单位托付具有资质的勘察、科研单位承担大坝坝体及坝基的物理力学指标检测试验；托付具有资质的设计单位承担洪水复核、抗震稳固复核、结构稳固复核以及大坝安全论证等安全鉴定的前期工作，并提出完成时刻和具体要求。5）由同意托付的勘察、科研单位现场取样（取样要有一定代表性），进行现场检测和室内试验，编写检测试验报告。6）由同意托付的设计单位会同治理单位一起进行专项检查，包括地质、施工、大坝裂缝、金属结构、混凝土质量等，并收集水文、气象、流域、检测试验等有关工程资料，对大坝安全进行分项分析评判，编写分项分析评判报告（如洪水复核报告、大坝稳固分析报告等）。7）由治理单位（亦可托付设计单位）对历年运行治理资料和安全监测资料进行整理分析，并编写大坝运行治理情形报告。8）由主管部门主持并组织有关专家和技术人员进行大坝现场安全检查，并编写现场安全检查报告。9）由同意托付的设计单位在各专题检测试验报告、分项分析评判报告、运行治理情形报告、现场安全检查报告的基础上，综合分析并编写大坝安全论证总报告。10）由主管单位邀请专家成立大坝安全鉴定专家组，召开大坝安全鉴定会议，审查各专题报告和安全论证总报告。讨论并提出安全鉴定报告书。11）由治理单位编写大坝安全鉴定总结，并将鉴定材料上报和存档。1.4坝安全性评判的要紧基础资料水库大坝安全评判应在现场安全检查、工程基础资料整理分析的基础上，对工程的实际状况进行复核和分析评判。一样中小型水库工程的基础资料积存较差。专门是小型工程设计施工、运行、观测等资料难于猎取的实际情形。因此须具备以下要紧资料：(1)枢纽工程施工和运行中曾显现间题的处理简况。大坝在施工期假如工程的建筑质量存在薄弱环节，在各种运用条件下经长期运行，是会显现专门表现的。对曾显现问题缘故分析，猎取历次工程整治、扩建情形，包括施工记录、竣工验收及运行情形等分析资料。(2)枢纽工程现场安全检查报告。经工程现场踏勘并对大坝、溢洪道、放水设施现场检查，观看工程的实际状况。重点检查阻碍安全的隐藏部位，如大坝坝下涵洞漏水等。猎取对工程存在要紧隐患或对重大疑虑隐患进行分析论证资料。(3)大坝原型观测资料整理分析。原型观测资料能揭示大坝的安全状态，并能直观地反映大坝的工作状态。中小型水库大坝要紧进行变形和渗流观测。对沉陷位移、测压管水位、渗流量等观测资料的整理分析成果。猎取洪水复核所需实测暴雨、洪水等水文资料；大坝稳固复核所需坝体材料的土工试验报告；坝址工程地质、水文地质等资料。第二章巡视检查2.1巡视检查的分类及相关规定混凝土重力坝日常巡视检查应依照大坝的实际情形制定日常巡视检查的程序。巡视人员应按巡视检查程序对大坝作例行检查，以便及时发觉专门迹象。日常巡视检查的次数每月不宜少于一次，汛期应增加巡视检查次数，水库水位达到设计水位前后，每天至少应巡视检查一次。年度巡视检查:在每年汛前、汛后及高水位、低气温时，应按规定的检查项目，对大坝进行较为全面的检查（在汛前可结合防汛检查进行）。年度巡视检查每年应进行2~3次。在坝区（或其邻近）发生有感地震或大坝遭受大洪水以及发生其他专门情形时应赶忙进行巡视检查。2.2检查项目和内容对混凝土重力坝的巡视检查，一样包括如下内容。（1）坝体有无裂缝、塌坑、滑坡及隆起现象，有无害虫及害兽活动迹象。（2）迎水坡的干砌石块护坡有无松动、翻起、架空和垫料流失现象；浆砌石护坡有无裂缝、下沉和垫料掏空现象。（3）背水坡及坝下游老河槽、台地有无散浸和集中渗漏。（4）坝顶防浪墙有无裂缝。（5）坝顶岸坡有无绕渗。（6）坝下埋管外周或与相邻建筑物的连接部位是否渗流。（7）坝趾有无流土管涌现象。（8）减压工程和排水导渗设施有无堵塞、破坏和失效。2.3检查方法和要求水库治理单位必须指定专人负责对水库大坝，引、泄水建筑物，溢洪道，放水设备等建筑物表面进行检查观测。2.3.1检查方法巡视检查方法除依靠目视、耳听、手摸、鼻嗅、脚踩等直观方法外，可辅以简单工具（如锤、钎、钢卷尺、放大镜等）对工程表面和专门现象进行检查。专门需要时对混凝土重力坝可采纳开挖探坑（或槽）、探井、钻孔取样或向孔内注水试验、投放化学试剂、潜水员探摸或水下电视等方法，对土石坝内部、水下部位或坝基进行检查。2.3.2检查的差不多要求日常巡视检查人员必须是进行监测和爱护的治理人员，且人员相对稳固，并做好检查记录。动力和照明用电，安排好临时交通工具及预备好所需工具、设备、车船以及测、记、图、成像等。日常巡视检查中发觉专门现象时.应赶忙采取应急措施，并上报主管部门。年度巡视检查和专门巡视检查终止后，应提出简要报告，对发觉的问题及时采取应急措施。并进行综合分析比较，写出详细报告，并赶忙报告主管部门。各种巡视检查均应有记录，并应整理归档，在水库安全鉴定时，提供给水库安全评判单位。第三章结构安全评判3.1混凝土重力坝结构病害特点混凝土重力坝运行一定时刻后容易显现以下一些结构病害现象：（1）地基未作认真处理，或者地基恶化，导致大坝沿建基面抗滑稳固不能满足要求。（2）坝基防渗帷幕不满足要求，渗漏严峻，排水不畅，坝基扬压力超过设计采纳值，降低坝体抗滑稳固安全性。（3）坝体表面、廊道、泄水管道以及闸墩等部位显现危害裂缝。（4）坝体混凝土显现严峻碳化现象。（5）坝体混凝土强度严峻降低。（6）砌石坝砌砂浆或细石混凝土不密实，石料风化严峻。坝体整体性能降低。（7）坝体混凝土显现贯穿性裂缝，导致混凝土钙化物析出，坝体渗漏。3.2混凝土重力坝安全评判内容混凝土重力坝结构安全评判内容要紧为抗滑稳固和结构强度评判。抗滑稳固复核包括沿建基面的抗滑稳固和沿坝基脆弱夹层抗滑稳固性。强度复核要紧包括应力复核与局部配筋运算。此外，还需对近坝库岸的稳固性进行复核与评判。3.3评判方法混凝土重力坝结构安全的评判方法要紧有现场检查法、监测资料分析法。当有监测资料时，应优先采纳监测资料分析法并结合现场检查与运算分析综合评判大坝的结构安全性；当缺乏监测资料时，可采纳运算分析结合现场检查评判大坝的结构安全性。由于安全评判是对大坝现状安全的评判，因此必须重视和紧密结合大坝的工程现状与运行表现，幸免评判工作变成纯设计复核或单纯的运算，应重视对观测资料的分析，运算分析还应结合大坝的运行表现进行。（1）现场检查法：通过现场检查和观看大坝的变形、沉降、位移、渗漏等情形，判定其结构安全性现场检查法是最直观有效的方法，许多水库大坝差不多上通过现场检查发觉事故隐患的。对缺乏资料的工程，该方法可能是最有效的方法。但仅有现场安全检查是不够的，往往不能揭发问题产生的真正缘故。有些水库大坝仅凭现场检查发觉问题，就进行加固处理，但常常不能完全根治病害，甚至多次除险加固后仍为病险库，白费了大量的财力、物力。因此，现场检查发觉问题后，一样仍需进行必要的运算分析论证，查明产生险情的根源，以便采取针对性的除险加固措施。（2）监测资料分析法：通过对有关大坝监测资料整理分析，了解大坝的位移、变形、应力等观测值的变化、有无专门以及随作用荷载、时刻、空间等阻碍因素而变化的规律，并建立监测量与作用荷载、时刻、空间等因素之间的统计分析，通过监测量的实测值或数学模型推算值与有关范畴或设计、试验规定的容许值（如容许应力、安全系数、容许挠度、容许裂缝宽度、容许位移等）的比较，判定大坝综合安全性。监测资料分析是对大坝安全状况进行科学、客观、正确评判的最可靠手段。限于观测人员的素养及观测仪器本身的可靠性、长期稳固性等因素，可能有不是观测资料本身是不可靠的。只有可靠的资料才能得出正确的结论，因此监测资料分析的第一步是对原始观测资料进行考证、甄别，去伪存真。但实际工作中，常常忽视这项工作，从而导致不正确甚至相反的结论。资料甄别应从观测仪器设备的原始埋设安装考证资料查起，直到仪器设备目前的工作状态考证，如测压管是否淤堵、灵敏度如何、仪器零点是否飘移、基点是否变化、温度补偿是否考虑等，必要时可能需要辅助现场测试效验。观测手段、观测方法、原始资料的运算整理方法也需要了解和分析评判。检测资料的分析方法，一样包括比较法、作图法、特点值统计法及数学模型法，具体可按《混凝土大坝安全监测技术规范》进行。由于不同监测测量之间成功存在内在联系或互为因果关系，因此在各监测量观测资料分析工作基础上，还应对监测成果进行综合分析，并互相验证，评判大坝的结构安全。（3）运算分析法：依照《混凝土大坝安全监测技术规范》（SL319—2005），通过运算分析评判大坝结构安全。现场检查与观测结果为现实情形的反映，往往与设计和校核工况运用条件下的大坝性态还有一定差别，因此在大坝结果安全评判中，运算分析一样差不多上必不可少的，不仅能对现场检查和资料分析中发觉专门情形（如变形、裂缝）进行验证和缘故分析，还能够推算和评判大坝在设计和校核工况的安全性。3.4评判标准判定一座大坝结构上是否安全，应该第一观测大坝是否存在直观上的险情，然后再结合观测值是否超过或小于范畴、设计、试验等规定的操纵指标来综合评判大坝的结构安全性。三方面并不是孤立的，相互之间存在内在联系，例如现场检查发觉问题部位的邻近假如有观测设施，一样会在观测资料中得到有效反映，也可能是运算分析中应力、变形、稳固等不利的部位。关于混凝土重力坝，其结构安全评判标准如下：（1）在现场检查或观测中，如发觉下列情形，可认为大坝结构不安全或存在安全隐患，应进一步监测及必要的运算分析。①坝体表面或孔、泄水管道等削弱部位以及闸墩等部位显现对结构安全有危害的裂缝。②坝体混凝土显现严峻碳化现象。③在坝体表面或坝体内显现混凝土受压破裂现象。④坝体沿坝基面发生明显的位移或坝身明显倾斜。⑤坝基下游显现隆起现象或两岸坝肩山体显现明显位移现象。⑥坝基发生明显的变形或位移。⑦坝基断层两侧显现明显相对位移。⑧坝基或两岸显现大量渗水或涌水现象。⑨当溢流坝泄流时，发生坝体共振。⑩廊道内明显漏水。仅依照上述直观表象可能还难以对大坝结构安全作出全面准确的判定，但这些现象多为大坝结构安全事故的先兆，应据此开展针对性的运算分析论证工作，查明缘故，采取计策。（2）当利用观测资料对大坝结构安全作出全面准确的判定，但这些现象多为大坝结构不安全或存在隐患。①位移、变形、应力、裂缝开合度等实测值超过有关规范或设计试验规定的容许值假如观测值仍在连续向不利的方向进展，超过容许值的范畴不断扩大，据此就可认为大坝结构不安全。②位移、变形、应力、裂缝开合度等在设计或校核条件下的数学模型推算值超过有关规范设计试验规定的容许值。假如十几运行中曾经达到的最高库水位与设计洪水位或校核洪水位相差较大，需要对模型推算值（专门是利用统计模型）的合理性进行分析评判。假如推确实是合理可信的，能够认为大坝结构不安全。③位移、变形、应力、裂缝开合度等观测值作用与荷载、时刻、空间等因素的关系突然变化，与以往同样的情形对比有较大幅度的增长。假如监测量与效应量之间的既有关系突然改变并呈趋势性增长的变化，应加强监测并分析缘故，假如不是观测仪器本身或认为因素的缘故，能够认为大坝结构不安全。（3）当采纳分析运算法进行大坝结构安全评判时，重力坝的强度与稳固符合操纵标准应满足《混凝土大坝安全监测技术规范》（SL319—2005）的要求，均可认为大坝结构不安全或存在安全隐患。①沿建基面稳固复核当采纳抗剪强度公式时，抗滑稳固安全系数应不小于表5.3规定的数值。当采纳抗剪强度公式时，不分工程级别，抗滑稳固安全系数在差不多荷载组合时应不小于3.0;专门组合是应不小于2.5.荷载组合坝的级别123差不多组合1.101.051.05专门组合非地震情形1.051.001.00表5.3坝基岩体内存在脆弱结构面、缓倾角裂隙时，应复核沿这些脆弱结构面和缓倾角裂隙的抗滑稳固安全性，即进行坝基深层抗滑稳固复核。坝基深层抗滑稳固应按抗剪强度公式运算其抗滑稳固安全系数K，在差不多荷载组合时K不小于3.0；专门组合时K不小于2.5.当K值不能达到上述要求时，可按抗剪强度公式运算坝基深层抗滑稳固安全系数K，其安全系数指标不得小于表5.3的规定，并应有一定的安全富裕，关于单滑面情形，尤须慎重。②混凝土重力坝坝基面在各种荷载组合情形下所承担的最大垂直正应力应小于坝基容许正应力（运算时分别计入扬压力和不计入扬压力）；最小正应力应大于0（运算时应计入扬压力）③混凝土重力坝坝体应力应满足以下要求上游面的最小主应力σ（不计入扬压力）应满足σ=0.025γH，γ为库水容重，H为坝面运算点的静水头。坝体最大主压应力应不大于混凝土的容许压应力值。坝体内一样不容许显现主拉应力。宽缝重力坝离上游面较远的局部区域，可容许显现不超过混凝土容许显现主拉应力；在配置了钢筋的溢流堰顶部廊道及其他孔洞周边可容许显现拉应力，但需进行配筋验算。（4）按有限元运算所得的结果，应没有专门不利的应力分布状态，局部应力数据可不受前述应力操纵指标的局限。（5）闸墩强度复核在核算纵向强度时，应尽量使墩内不产生拉应力，如显现拉应力，应按小偏心受压混凝土构件进行配筋验算；在核算横向强度时，应将闸墩视为固端的整体构件，依照拉应力的大小，按照小偏心受压的混凝土构件或按偏心受拉的钢筋混凝土构件进行配筋验算。（6）配筋验算应符合《水工混凝土结构设计规范》要求。3.5溢洪道结构安全评判和泄洪消能安全评判3.5.1溢洪道和消能工病害特点溢洪道结构形式较多.滋洪道常见的病害问题要紧有：（1）应洪道没有完建，地点工程中，有的只开挖了一段进水渠，泄槽及出口消能段跟本就没有施工，出口泄流没有通道。（2）溢洪道操纵段结构单薄，稳固、应力不满足要求。（3）泄槽没有衬砌，或衬砌不满足要求，冲刷严峻，有的已形成庞大冲坑。（4）泄槽边墙高度不够，断而偏小，不满足抗滑、抗倾要求。（5）混凝土、砌石结构质量差，老化脱落，结构断裂强度低，不满足结构及抗冲耐磨要求。（6）溢洪道与上坝连接面垂直，不满足变形及防渗要求。（7）没有消能防冲设施。3.5.2评判内容溢洪道结构安全评判内容要紧为操纵段和有关边墙、挡土墙、导墙等结构沿基底面的抗滑稳固和结构强度评判以及泄流能力、泄洪消能安全评判。3.5.3滋洪道结构安全评判方法和标准溢洪道操纵段沿建基底面的抗滑稳固一样采纳抗剪断强度公式运算，溢洪道边墙沿建基面的抗滑稳固一样采纳抗剪断强度公式进行复核，也可按抗剪强度公式复核。抗剪断强度公式和抗剪强度公式及荷载组合与重力坝沿建基面抗滑稳固类似。当库水位或下游水位骤降时，可依照具体情形考虑是否需要核算进水渠导墙或消力池边墙的稳固。操纵段基底面上的垂直正应力，应满足下列要求：（1）在各种荷载组合情形下(地震情形除外)，堰(闸)基底面上的最大垂直正应力应小于基岩的承诺压应力(运算时分别计人扬压力和不计人扬压力)；最小垂直正应力应大于d(大于扬压力〕。（2）运算双向受力情形时，基底面上可容许显现不大于0.1MPa的垂直拉应力。溢流堰体上游面的铅垂方向最小正压应力(计人扬压力)应大于零。不满足要求时，应配置钢筋。边墙基底面上的垂直正应力,应满足下列要求：（1）边墙基底最大垂直正应力不应大于地基容许压应力(运算时分别计人扬压力和计、扬压力)二关于重要部位的边墙.计及扬压力时。在差不多组合情形下，基底不应显现拉应力;在持殊组合情形下，可承诺显现不大于0.2MPa的拉应力。（2）对次要部位的边墙，计及扬压力时.在差不多组合情形下，基底面上合力的偏心距不应大于基底宽的1/4;在专门组合情形下，偏心距不应大于基底宽的1/3。运算墙基应力时，开裂部位的扬压力按受拉面一侧承担全静水压强运算。对溢洪道出口应按其消能方式进行消能工复核和评判。挑流消能应对各级流量进行挑流水舌抛距、最大冲坑深度等水力运算。水舌抛距、水舌入水宽度和最大冲坑深度应以不阻碍鼻坎基础、两岸岸坡的稳固及保证相邻建筑物的安全为原则。冲刷坑上游坡度，依照地质条件确定，不应过陡，宜在1:3一1:6之间。同时.还应评判小流量时的贴壁流和跌流的冲刷及其防护措施。底流消能消力池一样采纳等宽的矩形断面，应保证消力池内形成低埋住度稳固水跃，并应幸免产生两侧回流。底流消能应对各级流量进行水力运算，确定池底高程、池长及尾坎布置等。消力池两侧边墙高度，可依照跃后水深加适当超高确定。对消力池护坦应进行抗浮稳固复核。抗浮稳固安全系数应大于1.0~1.2。3.6评判结论结构评判应作出如下明确结论：（1）大坝抗滑稳固是否满足规范要求。（2）大坝是否产生危及安全的变形(含裂缝或接缝)。（3）混凝土坝及其他泄水、输水建筑物的强度是否满足规范要求。（4）近坝库岸是否稳固。当上述问题不能满足要求时，还应分析其缘故和可能产生的危害。3.7结构安全评判注意的问题结构安全评判时应注意以下问题:（1）应对水库枢纽工程阻碍工程安全的所有建筑物的结构安全性进行评判，不要有遗漏。（2）评判乎段和方法尽量多样化。各建筑物的结构安全评判时应针对建筑物的现状。依照现场检查情形、有关检测结果、安全监测资料以及结构稳固和强度分析运算结果对各建筑物的安全状况进行综合评判，切忌仅依照按一定模式和设定参数的结构运算结果对结构安全性作出结论。（3）结构分析运算时，应尽量在原设计采纳的参数和运算模式的基础上.综合工程运行情形和结构材料性能衰变特点.按现行规范规定的方法和标准进行分析运算与评判。第四章渗流安全评判5.1概述大坝的渗流安全问题。在大坝的整体安全中占有重要地位。据国内外大坝失事缘故的调查统计，因渗流问题而失事的比例仅次于洪水漫顶，高达30%～40%。对土石坝而言，渗透水流除浸湿土体降低其强度指标外，当渗透力大到一定程度时将导致坝坡滑动、防渗体被击穿、坝基管涌、流土等重大渗流事故，直截了当阻碍大坝的运行安全。5.1.1渗流安全评判需要的差不多资料（1）有关渗压力、渗流量和水质的监测资料(包含观测设施的平、剖面布置和各种缘故量的全部观侧数据)，渗流专门情形的检查报告或记录。重大渗流事故及其处理情形。（2）坝址区的工程地质和水文地质勘察报告和试验资料。对非岩石坝基，应提供各土层的颐粒组成、渗透系数、物理指标、接触关系及其承诺渗透比降。对岩石坝基，应提供基岩裂隙、断层和夹层的产状及发育情形，以及其中松软充填物的渗透性、可溶性及其承诺渗透比降等。（3）工程设计文件。对土石坝，应提供防渗和排水设计及有关说明。坝体纵剖面图(含坝体及坝基的材料种类分区及其渗透特性)。防渗体和排水体的型式。细部结构及其与相邻材料的接触过渡关系，设计估量的渗流压力分布，渗流量和各材料的承诺渗透比降，浸润线位置等。。（4）施工及验收报告。应提供基础与岸坡的处理及事实上际完成情形和质量，防渗工程与排水设施的实际完成情形和质量。以及施工中发觉的重大渗流隐患及其处理措施。5.2混凝土坝的渗流安全评判5.2.1混凝土坝的渗流病害特点混凝土坝包括混凝土材料和砌石材料建筑的水工大坝。混凝土坝与土石坝相比其强度和刚度大大提高，大坝断面尺寸大大减小，握凝土坝有重力坝、宽缝重力坝、挑坝及连拱坝等多种坝型，不管是哪种坝型.其安全要紧由坝基、坝肩稳固性及坝体应力操纵，其中其坝体及坝基的渗透压力的大小是其稳固和应力要紧阻碍因素。因此，坝体和坝基的渗流安全至关重要。据统计，从194年起，混凝土坝失事的缘故有70%与坝基有关，只有30%与坝体有关。依照国际大坝委员会所公布的资料。对82座混凝土坝的失事进行了分类统计得出:由于地基渗透、排水系统失灵和与扬压力有关的共51例，占62.2%；由于大坝产生裂缝，沿地基滑动和山水流冲刷引起塌方、滑坡的共31例，占37.8%。我国电力部治理的96座大、中型水电站混凝土大坝的重大缺陷和隐患统计显示:有32座坝(占32)的坝基扬压力或坝休浸润线偏高，坝基和坝体渗漏量偏大。有的坝体大量析出钙质。有70座坝(占72.9%)存在坝体裂缝.坝体裂缝破坏大坝的整体性和耐久性。有的裂缝贯穿上、下游渗漏严峻，有的裂缝规模大且所在部位重要，己阻碍到大坝的强度和稳固。混凝土坝坝体一样可不能发生渗流变形问题，但施工和运行过程中容易产生裂缝。井引起坝体渗漏问题。坝体渗漏，可能使坝休的渗透压力增大，并引起坝体结构受力不满足要求。更重要的是渗漏水会使混凝土中的氢氧化钙溶出带走，在混凝土外部形成白色碳酸钙结晶。如此就破坏了水泥与其他水化产物稳固存在的平稳条件。从而引起水化产物的分解。导致混凝土性能的下降。另一方面，渗漏会引起并加速其他病害的发生与进展。当环境水对混凝土有浸蚀作用时，由于渗漏会促使环境水浸蚀向混凝土内部进展。从而增加破坏的深度与广度，在冰冷地区，由于渗漏，会使混凝土的含水量增大。促进混凝土的冻融破坏，对水工钢筋混凝土结构。渗漏还会加速钢筋锈蚀等。依照混凝土坝的特点及我国混凝土坝的情形。将混凝土坝的渗流病害分成以下几类:（1）坝基及坝肩渗漏。由于基岩裂隙发育或存在顺河向断层穿过坝基，裂隙和断层未进行防渗处理或防渗处理不完善，致使下游坝脚或下游两坝肩岸坡不同高程显现渗漏点。或导致坝基扬压力较高。（2）坝体渗漏。由于大坝施工质量差，棍凝上显现蜂窝或冷缝，砌筑砂浆成为渗水通道，碾压混凝土透水或层面缝渗水，或者坝体显现温度裂缝；或坝基及坝肩变形过大引起坝体开裂，导致使下游坝坡显现渗翻，如砌石的砌缝渗漏和裂缝渗漏混凝土的裂缝渗漏、碾压混凝土的层面缝渗漏等。坝休渗漏会导致坝体扬压力升高。（3）岩溶渗漏。由于水库周边及库底岩溶未进行防渗处理或处理不完善，致使大显现岩溶渗漏，导致大坝坝基扬压力较高，或水库存水困难。（4）浸蚀性危害。坝基存在可溶成分，地下水浸蚀性使坝基透水性增大。并形成渗漏；或者浸蚀性地下水对混凝土造成浸蚀性破坏。5.2.2混凝土坝的渗流评判内容与土石坝相比，混凝土坝的坝体及坝基(一样为岩石)均属强度较高的材料。除脆弱带外，一样可不能发生渗透变形破坏.其渗流要紧是坝基扬压力及坝体渗压力对大坝的受力和稳固存在不利阻碍。因此，其渗流安全评判的内容与土石坝也存在一定的差异。对已建混凝土坝的渗流安全评判，归纳起来也可分为坝基渗流安全评判和坝体渗流安全评判两个方面，其要紧评判内容如下：（1）检查混凝土坝的坝基及两岸坝肩防渗处理措施是否完善。是否满足现行有关规范要求。（2）复核坝基接触面断层破裂带、脆弱夹层和裂隙充填物的抗渗稳固性。（3）复核棍凝土坝现状条件下坝体防渗、坝基防渗及排水设施的渗流安全性，并推测在以后高水位运行时的渗流安全性。（4）检查混凝土坝地下水浸蚀性及坝基可溶成分，评判渗流浸蚀性对坝体及坝基安全的阻碍。检杳混凝土坝坝基及其库区是否存在岩溶渗漏。评判岩溶渗漏对大坝安全的阻碍。5.2.3混凝土坝的渗流评判方法混凝土坝的渗流安全评判方法与土石坝类似，要紧评判方法有现场检查、监测资料分析、运算分析(模型试验)、体会类比及专题研究沦证等。1.现场检查法现场检查法包括现场观看及现场钻孔检查、检测等。对砌石坝和混凝土坝的坝体渗漏及溶滤破坏等应采纳钻孔压水及取芯试验，通过检测的渗透参数和强度评判坝体的防渗性能及其渗流安全，对坝基渗漏及溶毖破坏等应采纳钻孔压水试验，通过检测的渗透参数、评判坝基的防渗性能及其渗流安全。对工程现场进行检查，当发生以下现象时可认为大坝的渗流状态不安全或存在严峻渗流隐患。（1）通过坝基、坝体及两坝端岸坡的渗流量在相同条件下不断增大；渗漏水显现浑浊或可疑物质；出水位置升高或移动等。（2）坝体与两坝肩岸坡，输水管(洞)壁等接合部严峻漏水，显现浑浊。（3）渗流压力和渗流量同时增大，或突然改变其与库水位的既往关系，在相同条件下有较大增长。2.监测资料分析方法混凝土坝渗流安全评判应首选监测资料分析方法，并将其分析结果与各种设计或试验给定的承诺值(如各种承诺比降，扬压力，安全系数等)相比较，判定大坝渗流的安全性。（1）渗流压力分析评判。依照观测资料，复核混凝土坝有关部位实际(包含推算至未来高水位情形)的渗透比降或扬压力，与其承诺值或设计值相比较。并结合工程的其休特点和运行工况等作全面沦证。若渗流压力和渗流量在相同缘故量作用下保持稳固或随时问变小时，可判定渗流状态安全。（2）渗流量的分析评判。渗流量分析应着重研究其当前观测值与历史显现值的相对变化，渗瀚水的水质和携出物含量及其与库水相比的变化情形，结合渗流压力分析，综合评判大坝的渗流安全。若在相同库水位下渗流量和渗流压力同时增大，携出物增多，则表示渗流状况向不利安全的方向进展。3.运算分析法一样祝凝土坝的渗透比降比土石坝大得多，渗流特点与土石坝存在较大的差别，渗流场较为复杂。一样需要采纳数值分析方法。专门是坝体及坝基设有排水孔幕的混凝土坝，渗流具有较强三维特点，其渗流运算分析需要采纳三维渗流数值分析方法，运算分析具有较大难度。运算分析方法确实是采纳模拟各种材料介质的渗透特性和各种人渗、排水边界条件，计算坝休、坝基及两岸坝肩各种水位条件的渗流场，井且可依照现状水位实测渗流场，推测以后高水位的大坝渗流场，通过运算的渗流场中渗透比降或渗流压力与承诺渗透比降及渗反压力的比较来评判大坝渗流安全。运算分析法也可采纳现状水位实测渗流压力反演分析坝体防渗性能及渗翻缘故，从而评判大坝渗流安全性。5.2.4混凝土坝的渗流评判标准5.2.4.1坝体防渗标准常规混凝上重力坝和拱坝为连续浇筑的大体积混凝土，防渗能力一样不存在问题，其防渗未做专门要求。砌石坝和碾压混凝土坝因坝体材料的防渗存在不足，一样要求在上游设计防渗板、防渗心墙或防渗层等。我国《碾压混凝土坝设计规范》(SL314-2004)对碾压混凝土坝坝体防渗面板提出如下操纵标准:采纳常态混凝土作为上游坝面防渗层时，其抗渗标号的最小承诺值为:（1）水头H<30m时，S4。（2）水头H>30～60m时，S6。（3）水头H=60～120m时，S8。（4）水头HJ>120m时,应满足设计要求。防渗层最小有效厚度。一样为坝面水头的1/30～1/15,但不宜小与1.0m。5.2.4.2坝基防渗标准《混凝土重力坝设计规范》(SL319-2005)对坝基防渗提出如下操纵标准:（1）防渗帷幕的标准和相对隔水层的透水率应满足下列要求:1)坝高在100m以上，透水率q为1～3Lu。2)坝高在50～100m之间，透水率q为3～5Lu。3)坝高在50m以下，透水率q为5Lu。（2）防渗帷幕的设计深度。应遵守下列规定:1)封闭式帷幕:当坝基下存在可靠的相对隔水层，同时埋深较浅时，防渗帷幕应伸人到该岩层内3～5m。2)悬挂式帷幕:通常在0.3～0.7倍水头范畴内选择。（3）两岸坝头部位，防渗帷幕伸人山体内的长度宜延伸到相对隔水层处或正常蓄水位与地下水位相交处，并应与河床部位的帷幕保持连续性。5.2.4.3坝基排水《混凝土重力坝设计规范》(SL319-2005)对坝基排水提出如下要求;（1）主排水孔深为帷幕探的0.4～0.6倍；高坝、中坝的坝基主排水孔深应不小于10m；当坝葵内存在裂隙承压水层、深层透水区时，除加强防渗措施外，主排水孔宜深人此部位。（2）辅助排水孔深可取6～2m。5.2.4.4扬压力混凝土的坝体和坝基均存在扬压力，重力坝与拱坝的扬压力存在一定的差异。《混凝土重力坝设计规范》(SL319-2005)对坝基及坝体扬压力运算提出如下标准:（1）岩基上各类重力坝底面扬压力分布图形按下列三种情形分别确定:1)当坝基设有防渗帷幕和排水孔,坝底面上游(坝踵)处的扬压力作用水头为H1，排水孔中心线处为H2+a(H1-H2),下游(坝趾)处为H2，其间各段依次以直线连接。2)当坝基设有防渗帷幕和上游主排水孔，并设有下游副排水孔及抽排系统时，坝底面上游处的扬压力作用水头为H1，主、副排水孔中心线处分别为a1H1,a2H2，下游处为H2，其间各段依次以直线连接。3)当坝基未设防渗帷幕和上游排水孔时，坝底面上游处的扬压力作用水头为H..下游处为H2，其间以直线连接。4)渗透压力折减系数a、扬压力折减系数a,及残余扬压力折减系数a2可按下表采纳。第五章现场安全评判5.1现场安全检查的组织工程现状要紧由现场安全检查报告、当前的大坝质评判及安全监测结举表达，依照《水库大坝安全鉴定方法》和《水库大坝安全评判导则》(SL258一2000)的要求，鉴定组织单位应组织现场安全检查。在我国的大多数病险水库中，专门是中、小型水库，安全监测设施损毁严峻，或全然就未实施安全监测项口，安全监侧成果的搜集与整理难度较大，因此，在安全鉴定的起始时期，现场安全检查显得尤为重要.对下一步的地质勘探、现场检测、分项评判、大坝安全分类有着重要的指导意义。5.2现场安全检查项目不同的工程或建筑物，现场安全检查的要紧内容，也有所不同，要紧应包括以下内容。5.2.1水库防洪调度重点检查水库调度规程及执行情形、调度人员岗位职责、操作程序等。5.2.2坝基（1）两岸坝肩区:绕渗、溶蚀、位移、滑坡。（2）下游坝脚:渗流、渗流水水质、坝脚冲刷、淘刷。（3）坝体与岸坡交接处:坝体与两岸接合部位移、脱离，渗流。（4）其他专门情形。5.2.3大现坝体通过现场查助和座谈了解水库大坝施工及运行情形，认真检查存在的要紧问颐。混凝土坝（1）坝顶:坝而及防浪墙裂缝、错动；坝体变形、相邻两坝段之间不平均变形；仲缩缝开介情形、止水破坏或失效。（2）上游面:裂缝、剥蚀、膨胀、伸缩缝开合。（3）下游面:松软、脱落、剥蚀、裂缝、渗漏、杂草生长、滕胀、溶蚀、钙质离析,冻融破坏。（4）廊道:裂缝、漏水，伸缩缝开合情形。（5）排水系统:排水是否畅通、淤塞、排水量变化。（6）其他专门情形。5.2.4溢(泄)洪设施（1）溢流堰、闸室、闸墩、泄洪洞；混凝土裂缝、变形、剥蚀。（2）公路桥、启闭机排架；混凝土剥蚀、露筋、裂缝。（3）消能设施:护坦、挑流鼻坎是否破坏、下游淘刷情形。（4）闸门:锈蚀、变形、裂缝、焊缝开裂、油漆剥落、锈蚀、钢丝绳锈蚀、磨损、断裂、止水损坏、老化、漏水、闸门振动、空蚀。（5）操纵设备:变形、裂纹、螺(铆)钉松动、焊缝开裂、锈蚀、润滑、磨损、电、汕、水系统故障、操作运行情形。（6）其他专门现象。5.2.5大坝安全监测（1）大坝安全监测规程、安全监测人员配备。（2）监测项目、精度、资料整编情形。5.2.6防之代公路（1）路面。（2）路基。（3）公路两侧边坡。（4）排水沟。5.2.7水库（1）水库:渗漏、地下水位波动值、冒泡现象、库水流失、新的泉水。（2）近坝库区:邻近地区渗水坑、地槽、四周山地植物生长情形、公路及建筑物的沉陷、与大坝在同一地质构造上其他建筑物的反应；原地面剥蚀、淤积。（3）塌方滑坡:库区滑坡规模、方位及对水库的阻碍和进展情形。（4）其他专门情形。在进行现场安全检查时，可采纳填写表格的方式进行。5.3安全检查中应注意的问题水库大坝现场安全检查一样由水库大坝主管单位组织，安全评判单位、水库治理等单位参加，对情形比较复杂的水库大坝可依照情形邀请相关专业的专家指导。现场安全检查一样应安排在安全鉴定工作初期进行，以便更好地指导下步安全评判工作。现场安全检查应注意以下问题:（1）现场安全检查报告应对地质勘探、混凝土及金属结构检测提出意见，对各分项评判工作重点提出建议。（2）水库大坝现场安全检查应全面。应包括各要紧永久建筑物，以及防汛公路、安全检测设施、水库防汛调度等。水库大坝现场安全检查应重点突出，应针对相关建筑物存在的病险、缺陷等问题进行重点检查。第六章应力运算6．材料力学法应力运算6.1工程概况QW水库位于辽宁省辽阳境内太子河干流上，坝址以上流域面积6175km2，年径流量24.5亿m3，是一座以防洪为主，兼顾灌溉、工业用水，并结合供水进行发电等综合利用的大（Ⅱ）型水利枢纽。最大库容7.91亿m3。水库按100年一遇洪水设计，1000年一遇洪水校核，相应水位为101.80m及102.00m。上游观音阁水库建成后，QW水库设计标准由100年一遇提高到300年一遇，相应水位为100.80m；校核标准由1000年一遇提高到10000年一遇洪水，最高水位仍保持102.00m。水库下游45km为辽阳市、50km为长大铁路和沈大高速公路，共计爱护人口140万人，耕地164万亩。水库建成后，辽阳市防洪标准由20年一遇提高到100年（现接近200年一遇）。农田防洪标准由5年一遇提高到20年（现增加到50年一遇）；有效灌溉面积122万亩；工业供水1.12亿m3，年发电量8000万kW·h。QW水库工程1970年11月开工，1972年11月差不多建成并投入运行，1974年10月30日移交水库治理处。大坝为混凝土重力坝，由挡水坝段、溢流坝段、电站坝段三部分组成，大坝全长532m，共31个坝段，其中：1~3#（右侧）和22~31#（左侧）坝段为挡水坝段，长217.3m；4~18#为溢流坝段，长274.2m；19~21#为电站坝段，长40.5m。坝顶高程103.50m，最大坝高50.3m。溢流坝段位于主河床，堰顶高程84.80m，设14个溢流表孔，由14扇12m×12m弧形钢闸门操纵。堰面顶部采纳克-奥非真空曲线，70.93m高程与1:0.9直线段连接，67.74m高程与反弧段连接，反弧半径18.1m，挑坎高程66.00m，挑射角40°；在闸墩中间隔布置6个泄流底孔，孔口尺寸为3.5m×8.0m，采纳平板钢闸门操纵。电站装机5台，总装机容量4.444×104kW。6.2运算理论材料力学法是应用最广，最简便，也是重力坝设计规范中规定采纳的运算方法。材料力学法不考虑地基的阻碍，假定水平截面上的正应力σy按直线分布，使运算结果在地基邻近约1/3坝高范畴内，与实际情形不符。但那个方法有长期的实践体会。多年的工程实践证明，关于中等高度的坝，应用这一方法，并按规定的指标进行设计，是能够保证工程安全的，关于较高的坝，专门是在地基条件比较复杂的情形下，还应该同时采纳其他方法进行应力分析。6.2.1差不多假定材料力学方法差不多假定是：（1）坝体混凝土为均质、连续、各向同性的弹性材料。（2）视坝段为固接于地基上的悬臂梁，不考虑地基变形对坝体应力的阻碍，并认为各坝段独立工作，横缝不传力。（3）假定坝体水平截面上的正应力σy按直线分布，不考虑廊道等对坝体应力的阻碍。6.2.2运算条件(a)运算坝段：依照大华侨水电站的工程布置，选择最高非溢流坝段剖面进行分析，非溢流段坝高最高为50.30m，地板高程53.20m，坝顶高程103.50m。其剖面图如下图所示。本次采纳运算工况如下：(b)运算参数：①自重：混凝土容重按24KN/m3运算。②水重及静水压力：清水重度按γw＝10.0kN/m3考虑。③扬压力：坝体内上、下游设有防渗帷幕及主排水幕，中部设有副排水幕。扬压力折减系数：QUOTEQUOTEα=0.3。④材料强度承诺值结合工程实际情形及规范《混凝土重力坝设计规范》（DL5108-1999），取基岩承诺抗压强度为60MPa，大坝碾压混凝土的轴心抗压强度为19.6Mpa，坝体填筑材料的轴心抗拉强度为2.3MPa。⑤水位：校核洪水位：102.60m，相应下游水位0m；设计洪水位：101.95m，相应下游水位0m；正常蓄水位：96.60m，相应下游水位0m。⑨运算工况：本次采纳运算工况如下表2-1：表2-1运算工况表工况荷载差不多组合1（持久工况）自重+水重+正常蓄水位水压力+相应的扬压力差不多组合2（持久工况）自重+水重+设计洪水位水压力+相应的扬压力专门组合（偶然工况）自重+水重+校核洪水位水压力+相应的扬压力6.3运算方法与运算内容6.3.1重力坝荷载运算(1)运算方法作用荷载要紧考虑坝体自重、静水压力、扬压力、浪压力、泥沙压力。（a）坝体自重坝体自重的运算公式：式中：—坝体体积，m3；由于取1m坝长，能够用断面面积代替；—混凝土容重，为24KN/m3。（b）静水压力静水压力是作用在上下游坝面的要紧荷载，运算经常分解为水平压力和垂直水压力两种。水平水压力运算公式为：式中：—运算点处的作用水头，m；—水的重度，取10kN/m3；垂直水压力按水重运算。（c）扬压力坝基面扬压力折减系数：QUOTEα=0.3QUOTE。(2)运算成果具体荷载运算见下表2-2、2-3、2-4。垂直力向下为正，水平力向右为正，弯矩以使上游产生压应力为正。表6-2重力坝荷载运算表（工况1）运算高程55.5m；上游水位96.6m；下游无水荷载运算式垂直力（KN/m）(向下为正)水平力（KN/m）(向右为正)对截面形心力臂（m）力矩（逆时针为正）自重W124×1/2×1.38×13.8228.52819.29268-1.15×2/34233.712775W224×6×50.37243.219.29268-1.15-6/2109681.4598W324×1/2×47.23×33.06118737.6523619.29268-1.15-6-31.451/331086.0151∑W26209.38036145001.1877垂直水压力G110×11.5×1.15/266.12519.29268-1.15/31250.380548G210×29.6×1.15340.419.29268-1.15/26371.498272∑G406.5257621.87882水平水压力P110×41.1×41.1/28446.0541.1/3-115710.885∑P8446.05-115710.885扬压力U1123.3×7.13636-879.91318819.29268-7.13636/2-13836.19492U21/2×287.7×7.13636-1026.56538619.29268-7.13636/3-17363.21744U31/2×123.3×31.451-1938.9541531.451×2/3-19.29268-3247.07603∑U-3845.432724-34446.48839∑22770.472648446.05=0.65×（26615.91+3845.43）/8446.05=1.7524∑M=36912.18(不计扬压力)∑W=26615.91(不计扬压力)=0.65×（26615.91+8518.05/3+3845.43）/（8446.05+8518.05）=0.9813∑M=2465.693(计扬压力)∑W=22770.47264(计扬压力)表6-2重力坝荷载运算表（工况2）运算高程55.5m；上游水位101.95m；下游无水荷载运算式垂直力（KN/m）(向下为正)水平力（KN/m）(向右为正)对截面形心力臂（m）力矩（逆时针为正）自重W124×1/2×1.38×13.8228.52819.29268-1.15×2/34233.712775W224×6×50.37243.219.29268-1.15-6/2109681.4598W324×1/2×47.23×33.06118737.6523619.29268-1.15-6-31.451/331086.0151∑W26209.38036145001.1877垂直水压力G110×11.5×1.15/266.12519.29268-1.15/31250.380548G210×34.95×1.15401.92519.29268-1.15/27523.103534∑G468.058773.484082水平水压力P110×46.45×46.45/210788.0146.45/3-167034.3935∑P10788.01-167034.3935扬压力U1139.35×7.13636-994.45176619.29268-7.13636/2-15637.25679U21/2×325.15×7.13636-1160.19372719.29268-7.13636/3-19623.39294U31/2×139.35×31.451-2191.34842531.451×2/3-19.29268-3669.748944∑U-4345.993918-38930.39868∑22331.4364410788.01∑M=-13259.7(不计扬压力)∑W=26677.43(不计扬压力)=0.65×（26677.43+4345.994）/10788.01=1.3455∑M=-52190.1(计扬压力)∑W=22331.43644(计扬压力)表6-2重力坝荷载运算表（工况2）运算高程55.5m；上游水位102.6m；下游无水荷载运算式垂直力（KN/m）(向下为正)水平力（KN/m）(向右为正)对截面形心力臂（m）力矩（逆时针为正）自重W124×1/2×1.38×13.8228.52819.29268-1.15×2/34233.712775W224×6×50.37243.219.29268-1.15-6/2109681.4598W324×1/2×47.23×33.06118737.6523619.29268-1.15-6-31.451/331086.0151∑W26209.38036145001.1877垂直水压力G110×11.5×1.15/266.12519.29268-1.15/31250.380548G210×35.6×1.15409.419.29268-1.15/27663.018192∑G475.5258913.39874水平水压力P110×47.1×47.1/211092.0547.1/3-174145.185∑P11092.05-174145.185扬压力U1141.3×7.13636-1008.36766819.29268-7.13636/2-15856.0774U21/2×329.7×7.13636-1176.42894619.29268-7.13636/3-19897.99371U31/2×141.3×31.451-2222.0131531.451×2/3-19.29268-3721.101728∑U-4406.809764-39475.17283∑22278.095611092.05∑M=-20230.6(不计扬压力)∑W=26684.91(不计扬压力)=0.65×（26684.91+4406.81）/11092.05=1.3055∑M=-59705.8(计扬压力)∑W=22278.0956(计扬压力)6.3.2重力坝抗滑稳固运算6稳固运算公式刚体极限平稳法其中：地震总惯性力按下式运算。式中参数含义同前，为地震惯性力系数，由于QW水库大坝高48m，=1.3，该坝地震烈度为7度。则αh=0.1g=0.1×10=1.0m/s2，ξ为运算系数，用拟静力法运算时取0.25。=1.0*0.25*1.3*26209.38=8518.05KN/m本工程稳固复核运算时，摩擦系数。稳固分析运算工况（采纳抗剪强度公式）（