主厂房满堂脚手架专项综合项目施工专项方案

一、编制依据：1、现场施工条件和要求2、结构施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织资源二、工程概况：本工程在兰考县城以西1公里。310国道北侧。总建筑面积约8000m2平米，总用地面积4000m2，其中一层层高为7m,局部层层高8m,采取扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求：本工程内支撑采取扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚2.8mm钢管,加密立杆间距,模板为18mm多层板,使其达成承载力要求,锅炉房顶板砼板厚200mm厚。（一）、结构和设置要求：1、扣件式钢管脚手架关键由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，多种杆件采取Ф48mm、壁厚2.8mm钢管，立杆采取6m,4m2.5m,横杆长度采取1.5m、6m。2、扣件：扣件式钢管脚手架关键由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管连接，对接扣件用于两根钢管对接连接，承载力直接传输到基础底板上。3、扣件和钢管接触面要确保严密，确保扣件和钢管连接紧固。4、扣件和钢管质量要合格，满足施工要求，对发觉脆裂、变形、滑丝后严禁使用。（二）、施工工艺依据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9～1.2m，步距1.5～１.8m,框梁下立杆纵距为0.45～0.5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并和水平杆连接牢靠。施工步骤:①树立杆→②摆放扫地杆,并和立杆连接→③纵横向水平横杆,并和对应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑（三）、脚手架拆除1、拆除前应报审同意，进行必需安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区严禁非拆卸人员进入，并设专员看管。2、拆除次序应从上而下，一步一清，不许可上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。3、拆下来架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。（四）、脚手架安全防范方法：。1、作业中，严禁随意拆除脚手架构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必需经主管人员同意，采取对应填补方法，并在作业完成后立即给予恢复。2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和她人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。3、每班工人上架工作时，应现行检验有没有影响安全作业问题，在排除和能处理后方可开始作业。在作业中发觉有不安全情况和迹象时，应立即停止作业进行检验，直到安全后方可正常作业。四、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性梁板)（一）顶板高支撑计算书1.各项参数（1）.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.00；采取钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方法:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方法:方木支撑；（2）.荷载参数模板和木板自重(kN/m2):0.350；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；（3）.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方间隔距离(mm):300.000；木方截面宽度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；图2楼板支撑架荷载计算单元2.模板支撑方木计算:方木根据简支梁计算，方木截面力学参数为本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6=54.00cm3；I=4.000×9.000×9.000×9.000/12=243.00cm4；方木楞计算简图（1）.荷载计算：①钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m；②模板自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；③活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.900×0.300=0.810kN；（2）.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下:均布荷载q=1.2×(1.500+0.105)=1.926kN/m；集中荷载p=1.4×0.810=1.134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0.900/4+1.926×0.9002/8=0.450kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+1.926×0.900/2=1.434kN；截面应力σ=M/w=0.450×106/54.000×103=8.336N/mm2；方木计算强度为8.336小13.0N/mm2,满足要求!（3）.抗剪计算：最大剪力计算公式以下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必需满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.900×1.926/2+1.134/2=1.434kN；截面抗剪强度计算值T=3×1433.700/(2×40.000×90.000)=0.597N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木抗剪强度为0.597小于1.300，满足要求!（4）.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0.810kN；最大变形V=5×1.605×900.0004/(384×9500.000×2430000.00)+810.000×900.0003/(48×9500.000×2430000.00)=1.127mm；方木最大挠度1.127小于900.000/250,满足要求!3.木方支撑钢管计算:支撑钢管根据集中荷载作用下三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传输力，P=1.926×0.900+1.134=2.867kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.688kN.m；最大变形Vmax=1.593mm；最大支座力Qmax=9.367kN；截面应力σ=0.688×106/5080.000=135.502N/mm2；支撑钢管计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管最大挠度小于900.000/150和10mm,满足要求!4.扣件抗滑移计算:根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值R=9.367kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力设计计算满足要求!5.模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。（1）.静荷载标准值包含以下内容：①脚手架自重(kN)：NG1=0.129×8.000=1.033kN；钢管自重计算参考《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可依据情况修改。②模板自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；③钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.366kN；（2）.活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN；（3）.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.842kN；6.立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式:其中N----立杆轴心压力设计值(kN)：N=9.842kN；σ----轴心受压立杆稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵御矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；假如完全参考《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.100m；公式(1)计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比Lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0.207×489.000）=97.227N/mm2；立杆稳定性计算σ=97.227N/mm2小于[f]=205.000满足要求！公式(2)计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0.530×489.000）=37.973N/mm2；立杆稳定性计算σ=37.973N/mm2小于[f]=205.000满足要求！假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数根据表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700根据表2取值1.014；公式(3)计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.014×(1.500+0.100×2)=2.143m；Lo/i=2142.683/15.800=136.000；由长细比Lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.367；钢管立杆受压强度计算值；σ=9841.560/（0.367×489.000）=54.839N/mm2；立杆稳定性计算σ=54.839N/mm2小于[f]=205.000满足要求！模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。以上表参考杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。7.梁和楼板模板高支撑架结构和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》相关要求外，还要考虑以下内容（1）.模板支架结构要求：a.梁板模板高支撑架能够依据设计荷载采取单立杆或双立杆；b.立杆之间必需按步距满设双向水平杆，确保两方向足够设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，能够采取不一样立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）.立杆步距设计：a.当架体结构荷载在立杆不一样高度轴力改变不大时，能够采取等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布改变较大，可采取下小上大变步距设置，但改变不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超出1.5m。（3）.整体性结构层设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须和立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数1/3；c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10--15m设置，四面和中部每10--15m设竖向斜杆，使其含有较大刚度和变形约束空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设置层）必需设水平加强层。（4）.剪刀撑设计：a.沿支架四面外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可依据需要并依构架框格大小，每隔10--15m设置。（5）.顶部支撑点设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点在顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆和立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方法。（6）.支撑架搭设要求：a.严格根据设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不一样框格层中设置；b.确保立杆垂直偏差和横杆水平偏差小于《扣件架规范》要求；c.确保每个扣件和钢管质量是满足要求，每个扣件拧紧力矩全部要控制在45-60N.m，钢管不能选择已经长久使用发生变形；d.地基支座设计要满足承载力要求。（7）.施工使用要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采取由中部向两边扩展浇筑方法；b.严格控制实际施工荷载不超出设计荷载，对出现超出最大荷载要有对应控制方法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检验支架和支承情况，发觉下沉、松动和变形情况立即处理。（二）800*1800梁支撑计算图1梁模板支撑架立面简图1.各项参数（1）.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:2；（2）.荷载参数模板和木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.800；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.800；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；（3）.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方间隔距离(mm):300.000；木方截面宽度(mm):80.00；木方截面高度(mm):100.00；（4）.其它采取钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方法:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.梁底支撑计算作用于支撑钢管荷载包含梁和模板自重荷载，施工活荷载等。（1）.荷载计算：①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.800×0.450=20.250kN/m；②模板自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.450×(2×1.800+0.800)/0.800=0.866kN/m；③活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+3.000)×0.800×0.450=1.800kN；（2）.木方楞支撑力计算均布荷载q=1.2×20.250+1.2×0.866=25.340kN/m；集中荷载P=1.4×1.800=2.520kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传输集中力[即支座力]分别为：N1=11.427kN；N2=11.427kN；木方根据三跨连续梁计算。本算例中，木方截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；（3）.木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下:均布荷载q=11.427/0.450=25.394kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×25.394×0.450×0.450=0.514kN.m；截面应力σ=M/W=0.514×106/133333.3=3.857N/mm2；木方计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（4）.木方抗剪计算：最大剪力计算公式以下:Q=0.6ql截面抗剪强度必需满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×25.394×0.450=6.856kN；截面抗剪强度计算值T=3×6856.380/(2×80.000×100.000)=1.286N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；木方抗剪强度计算满足要求!（5）.木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式以下:最大变形V=0.677×21.162×450.0004/(100×9500.000×666.667×103)=0.093mm；木方最大挠度小于450.0/250,满足要求!3.梁底纵向钢管计算纵向钢管只起结构作用，经过扣件连接到立杆。4.扣件抗滑移计算:根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；梁混凝土钢筋等荷载没有经过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。5.立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式其中N--立杆轴心压力设计值，它包含：横杆最大支座反力：N1=11.427kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.129×6.000=0.930kN；N=11.427+0.930=12.357kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵御矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；假如完全参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，根据表1取值为：1.167；u--计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度：a=0.300m；公式(1)计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由长细比lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/(0.203×489.000)=124.481N/mm2；立杆稳定性计算σ=124.481N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；Lo/i=2100.000/15.800=133.000；公式(2)计算结果：由长细比lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.381；钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/(0.381×489.000)=66.324N/mm2；立杆稳定性计算σ=66.324N/mm2小于[f]=205.00满足要求！假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a=2.100根据表2取值1.007；公式(3)计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.500+0.300×2)=2.468m；Lo/i=2467.855/15.800=156.000；由长细比lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.287；钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/(0.287×489.000)=88.047N/mm2；立杆稳定性计算σ=88.047N/mm2小于[f]=205.00满足要求！模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。以上表参考杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》6.梁模板高支撑架结构和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》相关要求外，还要考虑以下内容（1）.模板支架结构要求：a.梁板模板高支撑架能够依据设计荷载采取单立杆或双立杆；b.立杆之间必需按步距满设双向水平杆，确保两方向足够设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，能够采取不一样立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）.立杆步距设计：a.当架体结构荷载在立杆不一样高度轴力改变不大时，能够采取等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布改变较大，可采取下小上大变步距设置，但改变不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超出1.5m。（3）.整体性结构层设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须和立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数1/3；c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10--15m设置，四面和中部每10--15m设竖向斜杆，使其含有较大刚度和变形约束空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设置层）必需设水平加强层。（4）.剪刀撑设计：a.沿支架四面外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可依据需要并依构架框格大小，每隔10--15m设置。（5）.顶部支撑点设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点在顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆和立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方法。（6）.支撑架搭设要求：a.严格根据设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不一样框格层中设置；b.确保立杆垂直偏差和横杆水平偏差小于《扣件架规范》要求；c.确保每个扣件和钢管质量是满足要求，每个扣件拧紧力矩全部要控制在45-60N.m，钢管不能选择已经长久使用发生变形；d.地基支座设计要满足承载力要求。（7）.施工使用要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采取由中部向两边扩展浇筑方法；b.严格控制实际施工荷载不超出设计荷载，对出现超出最大荷载要有对应控制方法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检验支架和支承情况，发觉下沉、松动和变形情况立即处理。（三）600*1500梁支撑计算1.各项参数（1）.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:2；（2）.荷载参数模板和木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；（3）.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方间隔距离(mm):300.000；木方截面宽度(mm):80.00；木方截面高度(mm):100.00；（4）.其它采取钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方法:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.梁底支撑计算作用于支撑钢管荷载包含梁和模板自重荷载，施工活荷载等。（1）.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.500×0.450=16.875kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.450×(2×1.500+0.600)/0.600=0.945kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.600×0.450=1.080kN；（2）.木方楞支撑力计算均布荷载q=1.2×16.875+1.2×0.945=21.384kN/m；集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传输集中力[即支座力]分别为：N1=7.196kN；N2=7.196kN；木方根据三跨连续梁计算。本算例中，木方截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；（3）.木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下:均布荷载q=7.196/0.450=15.992kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×15.992×0.450×0.450=0.324kN.m；截面应力σ=M/W=0.324×106/133333.3=2.429N/mm2；木方计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（4）.木方抗剪计算：最大剪力计算公式以下:Q=0.6ql截面抗剪强度必需满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×15.992×0.450=4.318kN；截面抗剪强度计算值T=3×4317.840/(2×80.000×100.000)=0.810N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；木方抗剪强度计算满足要求!（5）.木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式以下:最大变形V=0.677×13.327×450.0004/(100×9500.000×666.667×103)=0.058mm；木方最大挠度小于450.0/250,满足要求!3.梁底纵向钢管计算纵向钢管只起结构作用，经过扣件连接到立杆。4.扣件抗滑移计算:根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；梁混凝土钢筋等荷载没有经过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。5.立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式其中N--立杆轴心压力设计值，它包含：横杆最大支座反力：N1=7.196kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.129×6.000=0.930kN；N=7.196+0.930=8.126kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵御矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；假如完全参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，根据表1取值为：1.167；u--计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度：a=0.300m；公式(1)计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由长细比lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压强度计算值；σ=8125.920/(0.203×489.000)=81.859N/mm2；立杆稳定性计算σ=81.859N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；Lo/i=2100.000/15.800=133.000；公式(2)计算结果：由长细比lo/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.381；钢管立杆受压强