现浇箱梁施工计算书

未找到目录项。PAGE12（1）荷载计算1）竖向荷载计算①本桥钢筋混凝土配筋率>2%，所以钢筋混凝土自重取26.5KN/m³，以选取的中梁山站~华岩新城站区间高架D05~D06一跨为例，则F1=26.5kN/m³，对于腹板实心段，混凝土高度h1=1.8m，空心段混凝土高度为h2=0.5m，故，实心段混凝土自重：F1a=F1×h1=26.5×1.8=47.7kPa，空心段混凝土自重：F1b=F1×h2=26.5×0.5=13.25kPa，翼缘板段混凝土自重：F1c=F1×h2=26.5×0.55=14.58kPa。②模板自重，一块15mm厚、1.22m×2.44m的竹胶板的质量为32kg：F2=32kg×9.8N/kg÷(1.22m×2.44m)=105.35Pa③纵横梁方木荷载：10cm×15cm方木：g1=0.1m×0.15m×5.5m×（9/0.9+1）×γ÷(5.5m×9m)=0.337kpa10cm×10cm方木：g2=0.1m×0.1m×5m×（3÷0.3+1）×γ÷（5.0m×3.0m）=0.275kpa式中：γ——取7.5KN/m³④内模及支撑荷载，取3kpa：F3=3kpa⑤临时荷载施工人员及机具：G1=2.5kPa振捣荷载：G2=2.0kPa则临时荷载为：G=4.5kpa2)水平荷载计算①混凝土振捣时对侧模的荷载取：4KPa②新浇混凝土对侧模的最大侧压力：P1=γh=26.5×1.8=47.7KpaP2=kγh=1.2×26.5×0.718=22.83Kpa式中：k外加剂影响修正系数，取1.2混凝土浇注速度，取0.5m/s有效压头高度，混凝土入模温度，取25℃则有：Pmax=47.7Kpa。一般应计算风载，但是由于重庆地区常年均为微风，可以不考虑风载。（2）底模验算1）底模力学指标模板采用15mm厚竹胶板，取10cm宽度模板进行计算：①弹性模量（厂家提供数据）E=7.0×103Mpa②截面惯性矩I=bh3/12=100mm×153mm/12=28125mm4=2.8125×10-8m4③截面抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.015×0.015/6=3.75×10-6m³④抗弯强度［σW］=46MPa⑤抗剪强度［σj］=1.4MPa2)模板受力计算腹板底模及侧模受力计算：腹板底模及侧模下的纵梁间距30cm，可以把底模简化为三跨连续梁进行计算。按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，空心段荷载较实心段小，故不进行验算。强度检算荷载组合为：①+②+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+④①底模强度检算q'=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.7×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=67.27kPaq=q’×0.1m=67.27×0.1=6.727kN/m，根据《建筑施工手册》（第五版）中荷载与结构静力计算表查得：Mmax=0.1×ql2=0.1×6.727×0.3×0.3=0.0605kN·mσw=Mmax/W=0.0605/(3.75×10-6)=16.13MPa＜［σW］=46MPa满足要求。σj=0.6ql/A=0.6×6.727×0.3/（0.015×0.3）=0.269MPa＜［σj］=1.4MPa满足要求。反力R=11ql/10=11×6.727×0.3/10=2.22KN②底模刚度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=47.7×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=60.97kPaq=q’×0.1m=60.97×0.1=6.097kN/mf=0.677×=0.677×=0.69mm0.69mm≤［f］=300/400=0.75mm满足要求。底板底模受力计算：底板底模下的纵梁间距30cm，可以把底模简化为三跨连续梁进行计算。按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，空心段荷载较实心段小，故不进行验算。强度检算荷载组合为：①+②+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+④①底模强度检算q'=F1b×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=13.25×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=25.93kPaq=q’×0.1m=25.93×0.1=2.593kN/m，根据《建筑施工手册》（第五版）中荷载与结构静力计算表查得：Mmax=0.1×ql2=0.1×2.593×0.3×0.3=0.0233kN·mσw=Mmax/W=0.0233/(3.75×10-6)=6.213MPa＜［σW］=12.5MPa满足要求。σj=0.6ql/A=0.6×2.593×0.3/（0.015×0.3）=0.104MPa＜［σj］=1.4MPa满足要求。反力R=11ql/10=11×2.593×0.3/10=0.86KN②底模刚度验算q’=F1b×1.2+F2×1.2+F3×1.2=13.25×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=19.63kPaq=q’×0.1m=19.63×0.1=1.963kN/mf=0.677×=0.677×=0.64mm0.64mm≤［f］=300/400=0.75mm满足要求。翼缘板底模受力计算：底板底模下的纵梁间距30cm，可以把底模简化为三跨连续梁进行计算。按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，空心段荷载较实心段小，故不进行验算。强度检算荷载组合为：①+②+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+④①底模强度检算q'=F1c×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=14.58×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=27.52kPaq=q’×0.1m=27.52×0.1=2.752kN/m，根据《建筑施工手册》（第五版）中荷载与结构静力计算表查得：Mmax=0.1×ql2=0.1×2.752×0.3×0.3=0.025kN·mσw=Mmax/W=0.025/(3.75×10-6)=6.667MPa＜［σW］=12.5MPa满足要求。σj=0.6ql/A=0.6×2.752×0.3/（0.015×0.3）=0.11MPa＜［σj］=1.4MPa满足要求。反力R=11ql/10=11×2.752×0.3/10=0.91KN②底模刚度验算q’=F1c×1.2+F2×1.2+F3×1.2=14.58×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=21.22kPaq=q’×0.1m=21.22×0.1=2.122kN/mf=0.677×=0.677×=0.69mm0.69mm≤［f］=300/400=0.75mm满足要求。（3）纵向方木检算1）纵梁力学性能①弹性模量E=10×103Mpa②截面惯性矩I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4③截面抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.12/6=0.167×10-3m³④抗弯强度［σW］=17MPa⑤抗剪强度［σj］=1.7MPa2）纵梁受力计算：腹板部位纵梁间距0.2cm、底板部分为0.3cm，可以把横梁简化为三跨连续梁进行计算。按照最不利工况，对腹板、横梁等实心段进行验算，根据对腹板部位底模及侧模、底板部位底模、翼缘板底模进行的受力计算，由反力计算得出，腹板部位底模及侧模R=11ql/10=11×6.727×0.2/10=1.48KN最大，而翼缘板及底板处反力趋小，故不进行验算。按照最不利工况，仅对腹板部位底模及侧模纵梁进行验算。强度检算荷载组合为：①+②+③+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+③+④①横梁强度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.7×1.2+0.10535×1.2+3×1.2+4.5×1.4=67.27kPaq=q’×0.2m+g=13.529kN/m式中g为方木自重，g=7.5KN/m³×0.1m×0.1m=0.075KN/mMmax=1/10×ql2=1÷10×13.529×0.9×0.9=1.096kN·mσw=Mmax/W=1.096×1000÷（0.167×10-3）=6.56MPa＜［σW］=17MPa，满足要求。σj=0.6ql/A=0.6×13.529×0.9/（0.1×0.1）=0.73MPa＜［σW］=1.7MPa，满足要求。最大支座反力R=11ql/10=11×13.529×0.9/10=13.39KN②横梁刚度验算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.4×1.2+0.10535×1.2+3×1.2=60.61KPaq=q’×0.2m+g=60.61×0.2+0.075=12.197kN/m式中g为方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/mf=0.677ql4/100EI=0.677×=0.65mm＜［f］=0.6/400=2.25mm，满足要求。（4）横向方木验算1）纵梁的力学性能①弹性模量E=10×103Mpa②截面惯性矩I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4③截面抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3④抗弯强度［σW］=17MPa⑤抗剪强度［σj］=1.7MPa2）横梁验算：按照最不利工况，仅对腹板部位底模及侧模横梁进行验算。因为跨度一致，所以如果腹板部位满足要求，其它部位也能满足要求，故不对其它的横梁进行验算。腹板部位横梁简化为三跨连续梁进行验算，并且集中荷载对称布置。横梁受到纵梁集中荷载和自重均布荷载的作用，计算弯矩和挠度的时候，可以按照集中荷载和均布荷载两种形式进行叠加。集中荷载P=R=13.39KN均布荷载q=11.261×9.8=0.110kN/m，横梁自重为11.261kg/m，则：Mmax=0.244Pl+0.1ql2=0.244×13.39×0.9+0.1×0.110×0.9×0.9=2.95KN·mσw=Mmax/W=2.95/(3.75×10-4)=7.87MPa≤［σW］=17MPa满足要求。σj=0.6Pl/A=0.6×13.529×0.9/（0.1×0.15）=0.49MPa＜［σW］=1.7MPa，满足要求。f=1.883Pl3/100EI+0.689ql4/100EI=1.833×+0.689×=0.639mm≤［f］=0.9/400=2.25mm，满足要求。支座最大反力：R=2.267P+P+1.1ql=2.267×13.39+13.39+1.1×0.110×0.9=43.85KN（5）立杆检算立杆的检算，很多资料采用单根立杆所承受的投影面积荷载这种简单的方法进行计算，而在理论上应该采用纵梁对立杆的支座反力进行计算。下面按这两种方式分别进行计算。1）立杆计算模型：立杆选用Ф4.8×3.5钢管，计算模型为两端铰支。①弹性模量E=2.1×105Mpa②截面惯性矩I=10.78×10-8m4③截面抵抗矩W=4.40×10-6m3④惯性积i=1.59×10-2m⑤柔度λ=l/i=1.0×（0.35+0.6×2）/1.59×10-2m=97.48，支承可视为两端铰支，故=1。式中，0.35为上层立杆最上端节点长度，0.6为可调托撑允许外露最大长度。单根立杆承受的荷载①腹板处单根立杆竖向荷载荷载组合为：F’=①+②+③+④+⑤,图式如下F’=F1a×1.2+F2×1.2+(g1+g2)×1.2+F3×1.2+G×1.4=47.7×1.2+0.10535×1.2+（0.325+0.158）×1.2+3×1.2+4.5×1.4=67.85kpa每个立杆上荷载：F=F’×0.6m×0.9m=67.85×0.6×0.9=36.64KN②底板空心段单根立杆竖向荷载荷载组合为：F’=①+②+③+④+⑤,图式如下F’=F1b×1.2+F2×1.2+(g1+g2)×1.2+F3×1.2+G×1.4=13.25×1.2+0.10535×1.2+（0.325+0.158）×1.2+3×1.2+4.5×1.4=26.5kpa每个立杆上荷载：F=F’×0.6m×0.9m=26.5×0.9×0.9=21.47KN投影法所得单根立杆最大承受竖向荷载为36.64KN，小于支座反力法所得的43.85KN。所以以下检算以支座反力法进行计算。立杆强度及稳定验算①单根立杆强度计算σ=F/A=43.85KN/489mm2=89.67MPa＜[σ]=205MPaK=A[f]/F=205/89.67=2.29>1.3，满足要求。式中：安全系数K≥1.3；支架钢管设计抗压强度[σ]=205MPa；钢管有效截面积A=489mm2。②立杆稳定性检算λ=97.48，查规范得稳定系数为φ=0.488σ=F/A≤φ[σ]=43.85/489=89.67MPa≤0.488×205=100.04MPa，满足要求。（6）地基承载力检算本段施工现场为华福大道，沿线为柏油路，地基承载力满足要求。但对于中央隔离带绿化带，在绿化拆除后不能满足地基承载力要求，其表面软土的浅软基则考虑换填处理，保证压实度地分层碾压，这样处理承载力及沉降量完全能满足施工要求。支架通过方木或底托、混凝土基层、地基层层施加荷载，其中，底托长宽为10cm，方木为10×10cm，混凝土基层采用15cm厚C1