遵义北关110KV输变电工程环评

错误！未找到引用源。7-5，主要环境影响有工频电场、工频磁场、无线电干扰以及噪声等。表7-5工程运行期主要环境影响识别环境识别变电站间隔扩建新建变电站输电线路电磁环境工频电磁场、无线电干扰工频电磁场、无线电干扰工频电磁场、无线电干扰声环境噪声噪声噪声水环境——生活污水、事故油——一、电磁环境影响预测与评价1、变电站电磁环境影响预测评价（1）北关110kV新建变电站北关110kV变电站本期建成后将安装2台50MVA的主变，本次按照本期规模进行预测，即可说明本变电站建成后其电磁环境影响状况。1）评价因子变电站运行期间的电磁场和无线电干扰源主要产生于配电装置母线、电气设备附近，因此电磁环境影响评价因子为工频电场、工频磁场、无线电干扰。2）评价方法根据《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24-1998），本项目北关110kV变电站工程电磁环境影响采用类比分析法进行预测评价。①类比条件分析本次类比变电站选择为遵义供电局110kV桃溪变电站。类比变电站110kV桃溪变电站站区总平面布置及监测点布置见图7-1，两变电站相关参数比较如表7-6。表7-6北关110kV变电站与桃溪110kV变电站的类比分析项目北关110kV变电站（本期）110kV桃溪变电站主变规模2×50MVA2×40MVA主变布置方式室外布置室外布置出线规模110kV（2回）、35kV（2回）、10kV（24回）110kV（4回）、35kV（4回）、10kV（11回）110kV配电装置布置方式户内GIS布置，架空出线室外构架式布置，架空出线平面布置主变位于站区东北侧主变位于场地中央，高压带电区一侧具备断面监测条件背景状况附近无军事、无线电通讯设施附近无军事、无线电通讯设施从表7-6可以看出，北关110kV变电站与类比工程110kV桃溪变电站相比，影响工频电磁场及无线电干扰分布的主变布置方式、电压等级、出线方式相同；但北关110kV变电站为户内GIS布置，比桃溪变电站的户外AIS布置影响更小，因此用桃溪110kV变电站进行类比更趋于保守。本工程北关110kV变电站主变规模为2×50MVA，与类比工程110kV桃溪变电站相比，本项目变电站单台主变的容量略大于类比变电站，出线间隔数量较类比变电站少，因此本次根据出线（110出线侧）数量，将类比桃溪110kV变电站监测结果等比例放大：工频电磁场×2，无线电干扰值扩大2倍，修正后的结果与北关110kV变电站站址处背景值叠加后作为北关110kV变电站投运后电磁环境预测值，以保守地反映北关110kV变电站运行后对周围的电磁环境影响。因此，用110kV桃溪变电站对周围环境的影响来类比北关110kV变电站对周围电磁环境的影响是可行的。图7-1110kV桃溪变电站平面及监测点布置图②类比监测点布设变电站工频电磁场监测布点：厂界四周各布设一个监测点；避开进出线方向以围墙为起点设监测断面，依次外测到50m。无线电干扰监测布点：围墙外，以围墙为起点，避开进出线和110kV配电区，在距离围墙2nm（n＝0，1，2，3，4，5，6）及20m的地方布设监测点。③类比监测与评价a、工频电场、工频磁场类比监测结果与分析110kV桃溪变电站工频电、磁场强度随距离的分布情况表7-7。表7-7110kV桃溪变电站工频电场、工频磁感应强度类比监测结果测点编号测点位置工频电场强度（kV/m）工频磁感应强度（mT）监测值预测值监测值预测值1桃溪变东南墙角外1m处6.61×10-31.32×10-25.4×10-51.08×10-42桃溪变东南墙角外5m处3.47×10-26.94×10-36.4×10-51.28×10-43桃溪变东南墙角外10m处4.59×10-29.18×10-26.8×10-51.36×10-44桃溪变东南墙角外15m处4.33×10-28.66×10-26.3×10-51.26×10-45桃溪变东南墙角外20m处3.16×10-26.32×10-26.7×10-51.34×10-46桃溪变东南墙角外25m处2.19×10-34.38×10-36.5×10-51.30×10-47桃溪变东南墙角外30m处3.55×10-37.1×10-36.4×10-51.28×10-48桃溪变东南墙角外50m处4.20×10-38.40×10-31.4×10-52.8×10-59桃溪变南墙外5m处1.16×10-22.32×10-31.5×10-53.0×10-510桃溪变西墙外5m处8.83×10-31.77×10-21.2×10-42.4×10-411桃溪变东墙外5m处1.39×10-12.78×10-11.4×10-42.8×10-4工频电场：数据表明本次类比的11个点位的工频电场强度在2.32×10-3～2.78×10-1kV/m之间，均满足居民区工频电场限值（4kV/m）要求。北关110kV变电站站址处的工频电场强度值为4.2×10-4kV/m，由此预测，北关变电站本期建成投运后，站界外的工频电场强度最大值为0.278kV/m，能满足《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24-1998）的推荐值：4kV/m的要求。工频磁场：数据表明本次类比的11个点位的工频磁感应强度在2.8×10-5～2.8×10-4mT之间，均满足公众全天影响标准（0.1mT）要求。北关110kV变电站站址背景点处的工频磁感应强度值为1.7×10-5mT，由此预测，北关变电站本期建成投运后，站界外的工频磁感应强度最大值为2.97×10-4mT，能满足《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24-1998）的推荐值：0.1mT要求。b、无线电干扰类比监测结果与分析110kV桃溪变电站站外无线电干扰随距离的分布情况见表7-8。表7-8110kV桃溪变电站无线电干扰类比监测结果单位：[dB（μV/m）]频率（MHz）监测点测点编号及位置01.001.503.006.00101530监测值预测值1桃溪变东南墙角外1m处39.2942.32桃溪变东南墙角外2m处41.4944.53桃溪变东南墙角外4m处40.9143.94桃溪变东南墙角外8m处39.9142.95桃溪变东南墙角外16m处33.2936.36桃溪变东南墙角外20m处39.5832.3826.5229.521.4819.6318.4619.3133.9235.2316.577桃溪变东南墙角外32m处25.3128.38桃溪变东南墙角外64m处27.4330.49桃溪变南墙外20m处48.9242.8641.6044.637.5138.0934.4136.3942.4941.1129.5010桃溪变西墙外20m处48.6238.8833.9236.924.5722.2821.7022.6131.2637.339.5211桃溪变东墙外20m处33.3030.2926.6029.624.2119.0212.5019.6333.4429.6111.40从上表数据看出，类比的11个无线电干扰监测点位0.5MHz频率处的无线电干扰值在28.3dB（μV/m）~44.60dB（μV/m）之间。其中最大值出现在变电站南墙外20m处，满足评价标准的要求。北关110kV变电站站址处的无线电干扰值为32.36dB(μV/m)，由此预测，北关变电站本期建成投运后，站外20m处无线电干扰值为44.85dB(μV/m)，能满足《高压交流架空送电线无线电干扰限值》(GB15707-1995)中的有关规定，110kV变电站围墙外20m处，频率为0.5MHz，晴天条件下，无线电干扰值不大于46dB（μV/m）。通过类比分析，可以预测北关110kV变电站本期建成投运后，围墙外的工频电场、工频磁感应强度和无线电干扰均能满足相应评价标准的要求。（2）变电站间隔扩建电磁环境影响预测评价本工程礼仪220kV变电站间隔扩建只进行断路器、隔离开关等间隔设备的安装。变电站间隔扩建工程完成后，除在本期出线附近由于受到本工程110kV线路影响电磁环境将发生一些变化外，其他区域电磁环境基本上不会发生变化。现场调查期间，本工程礼仪220kV变电站还未进行建设，原礼仪220kV变电站已在《磨岩（礼仪）220kV输变电工程环境影响报告表》中进行了评价。由于礼仪变~北关变110kV输电线路在礼仪变电站采用电缆出线，电缆埋于地下，对周围的电磁环境影响较小，因此，本次对于间隔扩建侧（东南侧）电磁环境预测采用原环评报告中的站界电磁环境预测数据的最大值叠加本工程电缆线路投运后的类比值的评价方法，可以保守反映本工程间隔扩建测站界的最不利影响；对于其他侧电磁环境影响：本次评价采用引用原环评报告及其批复中预测结果的评价方法是合理的。（1）礼仪220kV变电站本工程间隔扩建电磁环境影响预测礼仪220kV变电站本工程间隔扩建侧电磁环境影响预测见表7-9。表7-9变电站间隔扩建侧电磁环境预测情况序号项目工频电场强度（kV/m）工频磁感应强度(mT)无线电干扰dB(μV/m)礼仪220kV变电站间隔扩建侧原环评报告中预测值2.87×10-22.9×10-347.10电缆线路贡献值1.38×10-12.41×10-345.16预测结果值1.67×10-15.31×10-349.25由表7-9的预测可知，本期礼仪220kV变电站110kV间隔扩建建设后，110kV线路出线侧的电磁环境影响均能满足相应标准要求。（2）礼仪220kV变电站其他侧电磁环境影响根据《磨岩（礼仪）220kV输变电工程环境影响报告表》及其批复的结论：本工程220kV礼仪变电站南侧、西侧和北侧站界工频电磁场和无线电干扰均满足4kV/m、0.1mT和53dB(uV/m)的评价标准要求。2、电缆线路电磁环境影响预测评价根据《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24－1998），电缆线路电磁环境影响评价采用类比分析法进行预测评价。（1）类比条件分析本工程线路在礼仪220kV变电站110kV出线间隔处采用双回电缆敷设方式出线，电缆输电线路电磁环境影响类比法线路为110kV安猛线、金猛线电缆线，在进行类比监测时，110kV安猛线、金猛线处于正常运行状态。两线参数比较见表7-10。表7-10本项目电缆线与110kV安猛线、金猛线类比相关参数项目本项目双回电缆线110kV安猛线、金猛线电压等级（kV）110110回路数量双回双回输送电流（A）333252.8；121.6埋深（m）1.01.0本项目与类比线路相比：①均为双回电缆线路；②电压等级相同；③埋深相同。因此输送电流高于类比线路，由于电流大小主要影响电缆产生的磁场，且产生的磁场与电流大小成正比，因此根据输送电流大小比例对磁场类比监测结果进行修正：工频磁场×1.5；将修正后的双回线路类比结果与环境现状监测值叠加后作为双回电缆线路投运后的电磁环境预测值，更趋于保守。（2）类比监测与评价1）监测布点工频电场、工频磁场监测布点：在电缆中央正上方的地面投影点为测试原点，沿垂直于电缆线路方向进行。无线电干扰监测布点：无线电干扰场监测在上述路径上以2nm（n=0，1，2…11）处测量。测量频率为0.5MHz；同时在离边导线外20m处布设了一个测点，测量频率为0.15、0.25、0.5、1.0、1.5、3.0、6.0、10.0、15.0、30.0MHz。2）类比监测与评价①工频电磁场类比监测结果与分析110kV安猛线、金猛线电缆电磁场强度随距离的分布情况表7-11。表7-11110kV安猛线、金猛线输电线电磁场强度类比监测结果编号距离（m）工频电场强度（kV/m）工频磁感应强度（mT）备注监测值预测值监测值预测值104.8×10-27.2×10-21.58×10-32.37×10-3电缆沟上方起256.4×10-29.6×10-22.96×10-44.44×10-43108.2×10-21.23×10-16.6×10-59.9×10-54158.9×10-21.34×10-13.3×10-54.95×10-5工频电场：数据表明本次类比的4个点位的工频电场强度在7.2×10-2kV/m至1.34×10-1kV/m之间，小于4kV/m，满足评价标准要求；本工程110kV线路工频电场强度本底最大监测值为3.69×10-3kV/m，将类比线路工频电场强度最大值经过修正后与本工程110kV输电线路工频电场强度叠加之后预测，本工程110kV双回电缆线路建成后工频电场强度最大值为1.38×10-1kV/m，满足居民区工频电场限值（4kV/m）要求。工频磁场：数据表明本次类比的4个点位的工频磁感应强度在4.95×10-5mT至2.37×10-3mT之间，小于0.1mT，满足评价标准要求；本工程110kV线路工频磁感应强度本底最大监测值为3.7×10-5mT，将类比线路工频磁感应强度最大值经过修正后与本工程110kV输电线路工频磁感应强度叠加后预测，本工程110kV双回电缆线路建成后工频磁感应强度最大值为2.41×10-3mT，满足公众全天影响标准（0.1mT）要求。②无线电干扰类比监测结果与评价110kV安猛线、金猛线电缆输电线无线电干扰随距离的分布情况见表7-12。表7-12110kV安猛线、金猛线电缆输电线无线电干扰类比监测结果频率（MHz）测点编号及距离（m）01.001.503.006.0010.001530监测值预测值142.143.86242.344.06342.043.76442.043.76542.043.76648.545.339.341.0644.634.630.522.2数据表明本次类比的6个点位在0.5MHz频率处的无线电干扰值在41.06dB(μV/m)～44.06dB(μV/m)之间，小于46dB(μV/m)，满足评价标准的要求。本工程110kV输电线路在频率为0.5MHz无线电干扰现状监测值为43.02dB（μV/m）。将类比线路20m处无线电干扰值经过修正后与本工程无线电干扰现状监测值叠加后得到，本工程110kV电缆线路建成后线路20m处无线电干扰最大值为45.16dB（μV/m），满足评价标准（46dB（μV/m））的要求。3、架空输电线路电磁环境影响预测评价参照《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24-1998），输电线路的电磁环境影响评价采用类比分析和理论计算相结合的方法进行。（1）预测模型本工程输电线路的工频电场、工频磁场以及无线电干扰影响预测参照《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24－1998）附录A、B、C推荐的计算模式进行。1）工频电场预测模型①单位长度导线下等效电荷的计算高压送电线上的等效电荷是线电荷，由于高压送电线半径r远小于架设高h，因此等效电荷的位置可以认为是在送电导线的几何中心。设送电线路为无限长并且平行于地面，地面可视为良导体，利用镜像法计算送电线上的等效电荷。多导线线路中导线上的等效电荷由下列矩阵方程计算：式中：Ui——各导线对地电压的单列矩阵；Qi——各导线上等效电荷的单列矩阵；λij——各导线的电位系数组成的n阶方阵（n为导线数目）。[U]矩阵由镜像原理求得。[λ]矩阵由镜像原理求得。②计算由等效电荷产生的电场为计算地面电场强度的最大值，通常取夏天满负荷有最大弧垂时导线的最小对地高度。因此，所计算的地面场强仅对档距中央一段（该处场强最大）是符合条件的。当各导线单位长度的等效电荷量求出后，空间任意一点的电场强度可根据叠加原理计算得出，在（x，y）点的电场强度分量Ex和Ey可表示为：式中：xi、yi——导线i的坐标（i=1、2、……m）；m——导线数目；ε。——介电常数；Li、——分别为导线I及镜像至计算点的距离。由于接地架空线对于地面附近场强的影响很小，对500kV两条并行的单回路水平排列的几种情况计算表明，没有架空地线时较有架空地线时的场强增加约1%~2%，所以常不计架空地线影响而使计算简化。2）输电线路工频磁感应强度预测模型根据“国标大电网会议第36.01工作组”的推荐方法计算同压送电线下空间工频磁场强度。导线下方A点处的磁场强度：式中：I——导线i中的电流值；h——计算A点距导线的垂直高度；L——计算A点距导线的水平距离。本工程为三相线路，须考虑场强的合成，合成后的水平和垂直场强分别为：H1x、H2x、H3x为各相导线的场强的水平分量；H1y、H2y、H3y为各相导线的场强的垂直分量；Hx、Hy为计算点处合成后的水平和垂直分量；H为计算点处综合磁场强度（A/m）。为了与环境标准相对应，需要将磁场强度转换为磁感应强度，转换公式为：；式中：B——磁感应强度；H——磁场强度；μ0——常数，真空中磁导率（μ0=4π×10-7H/m）。3）无线电干扰预测模型①三相单回线路无线电干扰场强计算模型式中：E——无线电干扰场强，dB(μV/m)；r——导线半径，cm，D——被干扰点距导线的距离，m；式中：R——通过次导线中心的圆周直径，cm；n——次导线根数；d——次导线直径；g——导线的平均表面电位梯度。由上式计算出的高压架空送电线三相导线的每相在某一点产生的无线电干扰场强，如果有一相的无线电干扰场强值至少大于其余每相值3dB(μV/m)时，则高压交流架空送电线无线电干扰场强值即为该场强值，否则按照下式计算。式中:E——高压交流架空送电线无线电干扰场强，dB(μV/m)；E1、E2——三相导线中的最大两个无线电干扰场强，dB(μV/m)。②同塔双回路输电线路无线电干扰场强计算模型对于同塔双回线路，六根导线中每根导线产生的无线电干扰场强可按前式进行计算，并将同名相导线产生的场强几何相加。式中：——第一回的第i相导线在参考点处的无线电干扰场强，dB（μV/m）；——第二回的第i相导线在参考点处的无线电干扰场强，dB（μV/m）；——两回的第i相导线在参考点处的无线电干扰场强，dB（μV/m）。上述公式计算的是好天气时50%时间概率下的无线电干扰场强值，对于80%时间概率、具有80%置信度的无线电干扰场强值可由该值增加6～10dB(μV/m)得到，本项目增加8dB(μV/m)。（2）预测参数输电线路运行产生的工频电场、工频磁场、无线电干扰主要由导线的线间距离、导线对地高度、导线型式和线路运行工况（电压、电流等）决定的。对于单回和双回架设输电线路，线间距越大，工频电场强度、工频磁感应强度越大，对环境的影响越不利；无线电干扰则相反，即线间距越小，无线电干扰值越大。因此，选择线间距最大的塔型作为预测工频电磁场强度最不利影响的典型塔型，选择线间距最小的塔型作为预测无线电干扰值最不利影响的典型塔型。本工程礼仪变~北关变110kV双回线路全长约2×8.2km，包括四回塔单边挂双回线段（J1~J2）和双回塔挂双回线段（J2~J11）。其中四回塔段设计单边挂两回线长约2×0.4km，其余两回预留；双回段线路长度约为2×7.6km。导线垂直逆相序排列，导线均采用JL/G1A‐300/40型钢芯铝绞线。由于本项目线路采用两种塔型挂线，因此四回塔单边挂双回线段的工频电磁场预测的最不利塔型选择线间距最大的J4塔型，无线电干扰预测的最不利塔型选择线间距最小的Z2塔型；双回塔双回挂线段的工频电磁场预测的最不利塔型选择线间距最大的1C2X1-J4塔型，无线电干扰预测的最不利塔型选择线间距最小的1C2X1-Z2塔型。本次评价分别预测在非居民区、居民区导线最低允许高度分别为6m和7m时，线下距地面上1.5m高处的工频电场强度、工频磁感应强度和无线电干扰值。电磁环境模式预测参数见表7-13。表7-13电磁环境模式预测参数表线路参数礼仪变～北关变110kV双回线路四回塔单边挂双回线双回塔双侧挂线导线型式JL/G1A‐240/30直径(mm)23.94分裂间距(mm)单分裂预测导线最低对地距离（m）L=6.0、7.0预测参数工频电磁场塔型J4型1C2X1-J4排列方式垂直排列各导线坐标(m)A（-3.5，L+21.4）B（-3.8，L+17.3)C（-4.1，L+13.1）A1（-4.4，L+8.7）B1（-4.7，L+4.2)C1（-4.4，L）A（-4.1，L+8.6）Cˊ（3.2，L+8.6）B（-4.8，L+4.1)Bˊ（3.9，L+4.1)C（-4.1，L）Aˊ（3.2，L）无线电干扰塔型Z2型1C2X1-Z2排列方式垂直逆相序排列各导线坐标(m)A（-3.3，L+22.7）B（-3.6，L+18.2)C（-3.9，L+13.8）A1（-4.2，L+8.8）B1（-4.5，L+4.5)C1（-4.2，L）A（-3.1，L+9.4）Cˊ（3.1，L+9.4）B（-3.7，L+4.5)Bˊ（3.7，L+4.5)C（-3.2，L）Aˊ（3.2，L）导线电压等级110kV导线电流333A注：表中6.0m是线路分别通过非居民区导线最低允许高度；7.0m是线路通过工业区和居民区导线最低允许高度。（3）电磁环境影响预测与评价①四回塔单边挂110kV双回线路段A、工频电场强度本工程四回塔单边挂110kV双回线路段的工频电场强度环境影响预测的最不利塔型为J4型，在通过居民区导线最低离地高度7.0m时线下距地面1.5m高处和非居民区导线最低离地高度6.0m时线下距地面1.5m高处，工频电场强度分布见图7-2、7-3，预测结果见表7-14。图7-2J4型塔最低导线高度6.0m时线下工频电场强度分布曲线图7-3J4型塔最低导线高度7.0m时线下工频电场强度分布曲线表7-14工频电场强度预测结果单位：kV/m塔型J4型导线坐标（m）-4.1/0；-4.7/0最低导线高度（m）67距线路中心距离（m）离地1.5m离地1.5m-400.150.09-300.170.13-200.250.2-101.310.99-81.941.48-62.671.96-4.7（边导线处）2.92.1-42.91（最大值）2.12（最大值）01.671.840.710.5160.460.380.310.2100.240.19150.20.17200.170.13300.160.11350.140.1400.130.08从图7-2及表7-14可以看出，本工程四回塔单边挂110kV双回线路段在最不利塔型J4段，导线最低允许高度6.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频电场强度最大值为2.91kV/m，能够满足评价标准限值4kV/m的要求。从图7-3及表7-14可以看出，本工程四回塔单边挂110kV双回线路段在最不利塔型J4段，导线最低允许高度7.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频电场强度最大值为2.12kV/m，能够满足评价标准限值4kV/m的要求。B、工频磁感应强度本工程四回塔单边挂110kV双回线路段的工频磁场环境影响预测的最不利塔型为J4型，在通过居民区导线最低离地高度7.0m时线下距地面1.5m高处和非居民区导线最低离地高度6.0m时线下距地面1.5m高处，工频磁感应强度分布见图7-4、7-5，预测结果见表7-15。图7-4J4型塔最低导线高度6.0m时线下工频磁感应强度分布曲线图7-5J4型塔最低导线高度7.0m时线下工频磁感应强度分布曲线表7-15工频磁感应强度预测结果单位：μT塔型J4型导线坐标（m）-4.1/0；-4.7/0最低导线高度（m）67距线路中心距离（m）离地1.5m离地1.5m-405.85.75-307.527.41-2010.4810.22-1016.9315.88-819.2917.64-621.7419.21-4.7（边导线处）22.5219.67-422.55（最大值）19.69（最大值）018.3416.96414.4913.85613.1312.66812.0211.641011.0810.78159.239.04207.887.76306.035.97355.385.33404.854.82从图7-4及表7-15可以看出，本工程四回塔单边挂110kV双回线路段在最不利塔型J4段，导线最低允许高度6.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频磁感应强度最大值为0.02255mT，能够满足评价标准限值0.1mT的要求。从图7-5及表7-15可以看出，本工程四回塔单边挂双回线路段在最不利塔型J4段，导线最低允许高度7.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频磁感应强度最大值为0.01969mT，能够满足评价标准限值0.1mT的要求。C、无线电干扰本工程四回塔单边挂110kV双回线路段的无线电干扰环境影响预测的最不利塔型为Z2型，在通过非居民区导线最低离地高度6.0m时和居民区导线最低离地高度7.0m时线下，距地面1.5m高处，无线电干扰分布见图7-6、7-7，预测结果见表7-16。图7-6Z2塔最低导线高度6.0m时线下无线电干扰分布曲线图7-7Z2塔最低导线高度7.0m时线下无线电干扰分布曲线表7-16无线电干扰预测结果单位：dB（μV/m）塔型Z2型导线坐标（m）-3.9/0；-4.5/0最低导线高度（m）67距线路中心距离（m）离地1.5m离地1.5m-4017.3717.26-3021.2821.1边导线20m处（-24.5）24.4923.71-2026.9226.44-1028.2236.79-841.6639.57-644.9241.93-4.5（边导线处）46.0942.7-446.21（最大值）42.78（最大值）040.9539.02434.6533.67632.1731.41830.0629.431028.2527.711524.6924.282021.9521.723017.9217.83516.2516.154014.7314.66从图7-6及表7-16可以看出，本工程四回塔单边挂110kV双回线路段在最不利塔型Z2段，导线最低允许高度6.0m时，在边导线外-20m处无线电干扰值为24.49dB(μV/m)，满足评价标准的要求。从图7-7及表7-16可以看出，本工程四回塔单边挂110kV双回线路段在最不利塔型Z2段，导线最低允许高度7.0m时，在边导线外-20m处无线电干扰值为23.71dB(μV/m)，满足评价标准的要求。②双回塔挂110kV双回线路段A、工频电场强度本工程双回塔挂110kV双回线路段的工频电场强度环境影响预测的最不利塔型为1C2X1-J4型，在通过居民区导线最低离地高度7.0m时线下距地面1.5m高处和非居民区导线最低离地高度6.0m时线下距地面1.5m高处，工频电场强度分布见图7-8、7-9，预测结果见表7-17。图7-81C2X1-J4型塔最低导线高度6.0m时线下工频电场强度分布曲线图7-91C2X1-J4型塔最低导线高度7.0m时线下工频电场强度分布曲线表7-17工频电场强度预测结果单位：kV/m塔型1C2X1-J4型导线坐标（m）-4.8/0/3.9最低导线高度（m）67距线路中心距离（m）离地1.5m离地1.5m-400.120.11-300.170.16-200.210.16-100.680.69-81.321.22-62.171.83-4.8（边导线处）2.622.06-32.78（最大值）2.33-22.72.34（最大值）02.612.323.9（边导线处）2.552.142.562.161.781.5581.00.96100.480.52150.160.11200.210.17300.160.15350.140.13400.110.11从图7-8及表7-17可以看出，本工程双回塔挂110kV双回线路段在最不利塔型1C2X1-J4段，导线最低允许高度6.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频电场强度最大值为2.78kV/m，能够满足评价标准限值4kV/m的要求。从图7-9及表7-17可以看出，本工程双回塔挂110kV双回线路段在最不利塔型1C2X1-J4段，导线最低允许高度7.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频电场强度最大值为2.34kV/m，能够满足评价标准限值4kV/m的要求。B、工频磁感应强度本工程双回塔挂110kV双回线路段的工频磁场环境影响预测的最不利塔型为1C2X1-J4型，在通过居民区导线最低离地高度7.0m时线下距地面1.5m高处和非居民区导线最低离地高度6.0m时线下距地面1.5m高处，工频磁感应强度分布见图7-10、7-11，预测结果见表7-18。图7-101C2X1-J4型塔最低导线高度6.0m时线下工频磁感应强度分布曲线图7-111C2X1-J4型塔最低导线高度7.0m时线下工频磁感应强度分布曲线表7-18工频磁感应强度预测结果单位：μT塔型1C2X1-J4型导线坐标（m）-4.8/0/3.9最低导线高度（m）67距线路中心距离（m）离地1.5m离地1.5m-405.665.63-307.427.35-2010.6610.46-1018.2817.3-821.0719.49-623.9621.54-4.8（边导线处）24.8522.32-425.2（最大值）22.56（最大值）023.6122.173.9（边导线处）25.022.26622.7320.69819.7518.481017.216.41512.8912.552010.2610.08307.227.16356.286.23405.545.51从图7-10及表7-18可以看出，本工程双回塔挂110kV双回线路段在最不利塔型1C2X1-J4段，导线最低允许高度6.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频磁感应强度最大值为0.0252mT，能够满足评价标准限值0.1mT的要求。从图7-11及表7-18可以看出，本工程双回塔挂双回线路段在最不利塔型1C2X1-J4段，导线最低允许高度7.0m时，线下距地面上1.5m高处的工频磁感应强度最大值为0.02256mT，能够满足评价标准限值0.1mT的要求。C、无线电干扰本工程双回塔挂110kV双回线路段的无线电干扰环境影响预测的最不利塔型为1C2X1-Z2型，在通过非居民区导线最低离地高度6.0m时和居民区导线最低离地高度7.0m时线下，距地面1.5m高处，无线电干扰分布见图7-12、7-13，预测结果见表7-19。图7-121C2X1-Z2塔最低导线高度6.0m时线下无线电干扰分布曲线图7-131C2X1-Z2塔最低导线高度7.0m时线下无线电干扰分布曲线表7-19无线电干扰预测结果单位：dB（μV/m）塔型1C2X1-Z2型导线坐标（m）-3.7/0/3.7最低导线高度（m）67距线路中心距离（m）离地1.5m离地1.5m044.7242.21245.5142.49345.77（最大值）42.5642.7840.27839.3537.61036.1534.891529.9929.242025.6725.38边导线20m处（23.7）23.4223.43020.1820.073518.0217.964016.1416.1从图7-12及表7-19可以看出，本工程双回塔挂110kV双回线路段在最不利塔型1C2X1-Z2段，导线最低允许高度6.0m时，在边导线外20m处无线电干扰值为23.42dB(μV/m)，满足评价标准的要求。从图7-13及表7-19可以看出，本工程双回塔挂110kV双回线路段在最不利塔型1C2X1-Z2段，导线最低允许高度7.0m时，在边导线外20m处无线电干扰值为23.4dB(μV/m)，满足评价标准的要求。（4）类比预测分析由于输电线路电磁环境影响与线路的建设规模、电压等级、架线型式等因素有关，而与线路所在地区无关，因此本次类比选择选择四川110kV犀太、犀苏双回线。A、类比条件分析本项目110kV架空段输电线路选择类比线路为110kV犀太、犀苏双回线，相关参数的比较见表7-20。表7-20本项目110kV输电线路和类比输电线路的类比分析项目架空段110kV犀太、犀苏双回线电压等级(kV)110110建设规模双回双回架线型式垂直逆相序垂直逆相序导线相分裂单分裂单分裂导线高度(m)6.0、7.010.0单根输送电流(A)333342由上表7-20可知，①因此线路运行时在其周围产生的电磁环境影响的变化规律具有相似性；本项目单根导线的输送电流是333A，类比线路与本项目线路的电流有一定差异，但根据电磁场理论，输送电流的大小不会影响工频电场强度和无线电干扰，只影响工频磁感应强度的大小，不会影响其变化趋势；③类比工程线路架设高度比本工程输电线路预测高度大，类比监测结果不能完全反映本工程可能产生的最大环境影响，但完全可以反映出输电线路下工频电场强度、工频磁感应强度的分布规律。因此类比线路的选择是合理和可行的。B、线路类比监测与评价①类比监测点布设工频电场、工频磁场监测布点：在档距中央导线弛垂最大处线路中心的地面投影点为测试原点，沿垂直于线路方向进行，测点间距为5m。无线电干扰监测布点：无线电干扰场监测在上述路径上以2nm处测量（其中n=0，1，2…11等正整数），测量频率0.5MHz；同时在离边线外20m处布设了一个测点，测量频率为0.15、0.25、0.5、1.0、1.5、3.0、6.0、10、15、30MHz。②工频电、磁场类比监测结果110kV犀太、犀苏双回线各监测点电磁场监测结果见表7-21。表7-21类比110kV犀太、犀苏双回线工频电磁场监测结果1距中导线0m1.371.902.453.9450.4040.6272距中导线5m1.081.781.882.5361.031.8743距中导线10m0.5591.220.8421.0361.441.5894距中导线15m0.2490.750.2480.6361.221.3645距中导线20m0.1020.480.1760.4240.9321.0976距中导线25m0.04090.320.2430.3470.6030.8137距中导线30m0.03450.220.2680.2810.4070.612图7-14110kV犀太、犀苏双回线工频电场监测值与理论预测值对比图图7-15110kV犀太、犀苏双回线工频磁场监测值与理论预测值对比图从表7-21中可以看到，类比线路110kV犀太、犀苏双回线各监测点电磁场强度最大值出现在中心线正下方，该值为1.37kV/m，小于4kV/m的居民区评价标准限值，此后随着离开中心现距离的增加工频电场强度逐渐降低。类比线路工频磁感应强度水平分量最大值出现在中心线下方，该值为2.45×10-3mT；垂直磁感应强度最大值出现在距中心线10m的投影处，该值为1.44×10-3mT，均小于0.1mT的居民区评价标准限值。③无线电干扰类比监测结果本项目110kV线路的类比线路选择110kV犀太、犀苏双回线。表7-22110kV犀太、犀苏双回线无线电干扰监测结果单位：dB（μV/m）序号测点位置监测频率（MHz）01.001.503.006.0010.0015.0030.001距中心线0m38.632距中心线2m38.293距中心线4m38.344距中心线8m34.165距中心线16m34.496距中心线20m49.6337.6934.3432.5230.8827.4925.6435.5718.5515.627距中心线32m32.658距中心线64m34.299距中心线128m32.77从表7-22中可以看出，类比线路在距边导线投影20m处、频率为0.5MHz的晴天条件下无线电干扰监测值为34.34dB（μV/m），满足《高压交流架空送电线无线电干扰限值》（GB15707－1995）中无线电干扰限值（46dB（μV/m））要求。④类比监测结果分析本工程采用类比分析法的主要目的在于：一是通过对类比工程的监测结果的分析来反映此类线路工程的工频电磁场、无线电干扰总体水平及其总体分布规律；二是通过对类比线路采用理论模式预测的计算结果与类比线路的实际监测结果比较分析来验证两者之间的相关性，从而得出理论预测是否准确的结论。以上类比监测线路导线高度高于农田区的导线最低允许高度，类比监测结果不能完全反映本工程可能产生的最大环境影响，但完全可以反映出输电线路下工频电场强度、工频磁感应强度的分布规律。从监测结果来看，类比线路产生的工频电场强度低于《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24－1998）推荐的居民区工频电场强度限值（4kV/m），类比线路产生的工频磁场低于《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24－1998）推荐的对公众全天影响的工频磁感应强度限值（0.1mT），类比线路产生的无线电干扰满足《高压交流架空送电线无线电干扰限值》(GB15707-1995)中的规定（110kV输电线路在距边导线投影20m距离处，频率为0.5MHz，晴天条件下，无线电干扰值不大于46dB（μV/m））。同时，可以看出：=1\*GB3①类比线路工频电场强度和工频磁感应强度监测值和计算值相当，其分布规律一致；=2\*GB3②类比线路产生的工频电场强度的模式预测值均大于现状监测值。因此，用模式预测值评价本工程产生的电磁环境影响更趋于保守。所以本工程输电线路电磁环境影响预测评价的结果主要采用理论预测值作为评价依据。根据理论预测计算和类比分析结果可知：本工程输电线路架空段工频电磁场和无线电干扰均满足评价标准要求。二、噪声1、北关110kV新建变电站本项目变电站噪声环境影响分析采用理论计算进行预测评价。预测模式采用《环境影响评价技术导则声环境》（HJ/T2.-2009）工业噪声中室外点声源预测模式。点声源随传播衰减计算式：LA=L0-20lg(rA/r0)根据110kV变电站内主要噪声源的情况，变电站内主要噪声源源强为主变：65dB（A）；参考距离r0＝1m；距离rA为声源至预测点的距离（m）。拟建变电站昼间背景噪声约为37.6dB(A)，夜间背景噪声约为34.5dB(A)。噪声预测按照变电站本期规模建成后对站界处噪声进行预测。预测结果见表7-23。表7-23本期规模建成运行期变电站站界噪声预测结果单位：dB（A）编号位置和方位距1#主变距离（m）距2#主变距离（m）测量数据dB（A）昼间夜间站界东侧围墙1m处21.021.041.641.6南侧围墙1m处27.738.837.937.9西侧围墙1m处31.031.038.238.2北侧围墙1m处39.828.837.637.6由表7-23可知，北关110kV变电站本期建成投运后，站界昼、夜间噪声最大预测值为41.6dB(A)，满足《工业企业厂界环境噪声排放标准》(GB12348-2008)2类标准昼间标准（60dB(A)）和夜间标准（50dB(A)）要求。2、礼仪220kV变电站间隔扩建变电站站内主要噪声源强为主变，220kV礼仪变电站扩建工程仅在变电站出线间隔增加间隔设备，不增加主变，不新增高噪声设备，本期扩建后站界噪声基本不会发生变化。因此本次评价直接引用《磨岩（礼仪）220kV输变电工程环境影响报告表》及其批复的结论是可行的。根据《磨岩（礼仪）220kV输变电工程环境影响报告表》及其批复结论：本工程220kV礼仪变电站站界环境噪声满足《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）中的2类标准要求；周围声环境质量标准均能满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中2类标准要求（昼间：60dB(A)，夜间50dB(A)）。3、电缆输电线路本项目电缆敷设采用电缆沟，埋于地下，对周围的声环境没有影响。4、输电线路本项目线路噪声环境影响采用类比分析法进行预测评价。本工程线路类比线路选择110kV犀太、犀苏双回线。类比线路噪声监测结果见表7-24。表7-24类比线路噪声监测结果监测对象监测点监测结果dB(A)昼间夜间110kV犀太、犀苏线3#~4#杆塔间53.843.4为预测本工程输电线路投运后的噪声水平，对同等级的输电线路进行了类比监测。分析类比监测结果可知，运行状态下线路弧垂中心处噪声水平昼间和夜间分别小于《声环境质量标准》（GB3096-2008）中2类限值要求（60dB（A）（昼间），50dB（A）（夜间））。通过类比分析，可以预测本项目输电线路投入运行后，产生的噪声对周围环境的影响能控制在标准限值内。三、水环境本工程北关110kV变电站站区排水为雨污分流制排水系统。排水包括有生活污水、事故油等。本变电站在运行期间只有1人守门，人员所产生的生活污水量少，约为0.1m3/d，值班工作人员生产的生活污水利用站内已修建的化粪池处理后排至污水管网；站区内修建有事故油池（容量为20m3），当主变压器事故时，其绝缘油可经事故排油管排入事故油池后，变压器油回收利用，少量废油由专业公司回收，不外排。礼仪220kV变电站间隔扩建工程投产运行后，不增加工作人员，不增加生活污水。四、固体废弃物北关110kV变电站投产运行后，运行期间有1人守门，人员产生的生活垃圾量约为1kg/d。对产生的生活垃圾进行收集后，定期送垃圾站进行集中处理。礼仪220kV变电站间隔扩建投产运行后，不新增工作人员，不增加生活垃圾。五、生态环境影响1、对农业生态的影响本项目除变电站占用耕地外，线路只有塔基占地，线路走廊内的其它耕地仍可进行农业耕作，线路运行时对路下的农作物生长无影响。本项目变电站征地3478m2，线路塔基塔基占地1464m2，电缆沟占地240m2。本项目不占用耕地，不影响当地农村经济发展。2、对林业生态的影响本工程线路塔基永久占地1464m2；对于临时占地，随着施工期的结束，对临时占地进行绿化。本线路沿线植被良好，线路沿线仅塔基占地处需砍伐少量杂树及灌木，建设单位办完补偿手续后再进行砍伐；线路对树林采用跨越方式。本项目对当地林业生态系统影响较小。3、对动物的影响线路所经之处无珍稀动物，从国内已建成输电线路情况来看，线路建成后不会改变鸟类的迁徙通道，不会影响鸟类的生活习性，各种家畜或野生动物活动都照常进行。六、社会环境影响1、对交通环境的影响线路根据《110kV～750kV架空输电线路设计规范》（GB50545-2010）等交叉跨越的有关设计规范、标准进行设计，对公路、铁路、河流等留有足够的净空距离，对交通的正常运行没有影响。2、对经济的影响本项目的建设将大大提高遵义市高坪镇电网的稳定性，改善、优化和加强遵义市高坪镇的电网结构，提高电网的供电可靠性和供电能力，为遵义市高坪镇的发展提供有力的支持，项目建设对当地经济的影响为正面影响，且效果显著。七、环境风险分析本工程为非工业污染型的输变电项目。（1）风险事故源变电站主要环境风险为变电站绝缘油泄露，主要环境风险事故源包括变压器机械性事故漏油、火灾导致的漏油或灭火不当造成的漏油。（2）风险事故后果事故状态下，主变压器通过压力释放器或其它地方流出绝缘油，如处理不当，这些泄漏绝缘油将污染土壤及地下水；同时变压器火灾方式失当可能造成绝缘油溢流，污染土壤及地下水。（3）风险事故处理防治措施在设计阶段，即考虑了对泄漏绝缘油的处理：在主变压器基础下，设计了油坑，油坑通过排油管与事故油池连接。在发生主变压器泄漏绝缘油事故时，泄漏绝缘油流入主变下的油坑，并通过排油管排入事故油池。事故油池须具备足够容量。排除主变故障后，将变压器油回收。（4）应急预案本项目可能出现较危险的事故即为电气设备火灾，在这种情况下，站内值班人员应该马上上报火情。如火灾较严重，产生有毒有害气体或绝缘油溢流进入站外土壤和水体，应通知当地环保部门，采取应对措施。八、对环境保护目标的影响评价本工程北关110kV变电站和礼仪220kV变电站评价范围内没有敏感目标，架空输电线路评价范围内有1处敏感目标，其工频电场强度、工频磁感应强度、无线电干扰预测值采用现状监测值叠加理论预测值的方法进行评价。预测结果见表7-25。表7-25本工程主要环境保护目标的环境影响预测结果一览表高坪镇大桥村高坊组24号郑丛富距本工程双回塔段线路约18m昼间：57.8夜间：42.218.66昼间：53.8夜间：43.4昼间：59.3夜间：45.85由表7-25可见，本工程投运后，评价范围内该环境敏感目标的工频电场、工频磁场、无线电干扰和噪声均满足相应评价标准要求。本工程不涉及环保拆迁。九、输电线路和其它工程交叉或并行时的电磁环境影响分析本工程110kV架空输电线路不与其它110kV线路交叉或并行，只跨越35kV线路4次，10kV及以下线路15次。由于35kV及以下电压等级线路产生的电磁环境影响很小，本工程线路与其交叉跨越或并行时候不考虑电磁环境的叠加影响。十、电磁环境安全防护距离根据电磁环境影响结果预测：北关110kV变电站围墙外的电磁环境影响满足相应评价标准限值要求，因此，110kV北关变电站的建设满足设计规范的情况下，无需另外设置电磁环境安全防护距离；220kV礼仪变电站间隔扩建侧围墙外的电磁环境影响满足相应评价标准限值要求，因此，220kV礼仪变电站间隔扩建工程的建设满足设计规范的情况下，无需另外设置电磁环境安全防护距离。本工程110kV输电线路在非居民区导线架设高度不低于6.0m时，居民区导线架设高度不低于7.0m时，输电线路产生的电磁环境影响均能满足相应评价标准限值要求。因此，本工程110kV输电线路的建设满足设计规范的情况下，无需另外再设置电磁环境防护距离。

建设项目拟采取的防治措施及预期治理效果内容类型排放源（编号）污染物名称防治措施预期治理效果大气污染物施工期汽车汽车废气、TSP等限制大功率运行、洒水抑尘等不会影响周围环境废水施工期生活污水变电站废水利用站内临时化粪池处理后排至附近农田施肥输电线路废水利用线路周围民房既有的卫生设施收集后用作附近农田施肥不外排运行期(变电站)生活污水利用站内修建的化粪池收集后排至站区外污水管网不外排事故油事故状态下排放的事故油，由事故油池（20m3）收集后，专业公司回收不外排固体废物施工期生活垃圾利用变电站和线路周围民房既有的卫生设施收集，交环卫部门统一处理无影响运行期(变电站)生活垃圾站内收集，交环卫部门统一处理无影响噪声施工期1）施工期间应合理安排施工时段。2）将噪声源设备（如混凝土搅拌机、切割机）尽量设置在变电站施工场界的东南侧。3）禁止夜间进行强噪声施工活动。4）选用低噪声施工设备，加强施工设备的维护保养；5）加强施工管理，做好施工组织设计。不扰民运行期选用噪声级低于65dB（A）的主变压器；达标电磁环境1）变电站①对平行跨导线的相序排列避免同相布置，减少同相母线交叉与相同转角布置；②在设备的高压导电部件上设置不同形状和数量的均压环（或罩），以改善电场分布，并将导体和瓷件表面的电场控制在一定数值内，使它们在额定电压下，不发生电晕放电，从而有效降低无线电干扰水平。2）输电线路①线路选择时尽可能避开敏感点，线路沿线没有敏感目标；②当线路通过通过非居民区时导线高度不小于6m。通过居民区时导线高度不小于7m。③合理选择了导线截面积和相导线结构，降低线路的电晕。同塔双回架设的输电线路导线逆相序排列，利于降低输电线路下工频电场和工频磁感应强度。达标需进一步采取的环保治理对策①加强施工期的环境监督管理。②建立健全环保管理机构，搞好工程的环保竣工验收工作。③由于变电站在事故情况下将有可能产生事故油（属危险废物），建设单位在变电站设计时，已经考虑设置事故油池，事故油池的设计应根据《废矿物油回收利用污染控制技术规范》（HJ607-2011）设置，做到事故油池应远离火源布置，具有防渗漏、防流失等功能，密闭时应设置呼吸孔，安装防护罩，防治杂质落入；事故油运输过程中应采用密闭容器进行转运，防治倾倒、溢流。④施工结束后对临时租用的紧线场占地和塔基施工临时租地及时恢复原有土地功能。⑤对塔基和电缆沟施工产生的少量弃渣应堆放在塔基处作平摊处置，并在四周修筑挡土墙、保坎等挡护工程。⑥工程施工完成后对塔基和电缆沟永久征用的场地的裸露地表撒播草种绿化。⑦建立健全环保管理机构，搞好工程的环保竣工验收工作。生态保护措施及预期效果一、变电站（1）北关110kV新建变电站①变电站施工应尽量集中在征地范围内。②站区、四周及进站道路应砌挡土墙，并进行绿化，以加强水土保持。③变电站施工期应先行建筑围墙和排水沟，减少噪声影响和地表径流侵蚀。④变电站施工期应设置建筑垃圾堆放场地，回收利用。变电站场地平整后弃渣应堆放必须坚持“先挡后弃”。⑤变电站施工结束后，应及时进行绿化。在屋外配电装置场地内的空地种植草坪，进出线下的绿化应满足带电安全距离要求。站区入口、站前区主要建筑入口附近，以及与主控通信综合楼对景的围墙边，配置观赏和美化效果好的常绿植物。变电站施工期应设置临时建筑材料的堆放场地，及时做好临时堆放场地的植被防护措施。变电站施工结束后，对破坏的现场植被（草皮）及时进行恢复，可消除工程建设产生的生态环境影响。（2）礼仪220kV变电站间隔扩建变电站间隔扩建施工不新增占地，不涉及地表破坏，不增加新的水土流失。二、输电线路1、施工期线路施工（含电缆段）对生态环境最大的影响是水土流失，针对施工特点，应采取下列水土保持措施。（1）主体工程①按设计规程需要砍伐的树，应留下树根及灌木草丛。②电缆沟施工完毕后，应进行恢复。③位于边坡的塔基采用高低基础配合来调整塔脚，减少开挖量，保护边坡稳定性。施工完毕后，应进行恢复。④施工用房应利用现有房屋设施，减少临时建房占地引起的水土流失量。（2）塔基塔基基位设置应避开不良地质段，合理确定基面范围。施工时应优先采用原状土基础，采用全方位高低腿塔和主柱加高基础。①基面开挖凡能开挖成型的基坑，均采用以“坑壁”代替基础底模板方式开挖，减少开挖量。对位于边坡等地质条件差的塔位，基础施工禁用爆破方式，应采用人工开挖。②基坑回填基坑回填后应在地面堆筑0.5m厚的防沉土堆，其范围同基坑上口尺寸。③岩体表面保护（护面）对于个别强风化、岩层裸露、表层破碎，水土极易受雨水冲刷产生流失的塔位，根据塔位情况在清除表层破碎岩屑后，用M7.5砂浆抹面防护。保护范围为塔位表面破坏面积。（3）临时占地①施工时应尽量避开雨天。在雨天动土时，应采取塑料布或土工布覆盖易受降雨冲刷的裸露地表等临时措施。②施工完成后应及时清理残留在原地表上的砂石残余料及混凝土。③临时建筑物拆除后，应将砖、石等建筑材料全部出售给当地村民，在原地表上不残留砂石残余料。根据原占地类型，分别采取复耕、植树等措施，恢复原有植被。（4）植物措施工程施工完成后对塔基和电缆沟永久征用的场地的裸露地表撒播草种绿化。2、运行期输电线路塔基和电缆沟占地为永久性占地，输电线路走廊为临时性占地，施工结束后仍可进行绿化，不影响其原有的土地用途。综上分析，采用上述环保措施后，本项目运行产生的工频电场强度、工频磁感应强度和无线电干扰均能满足相应评价标准要求；施工期噪声不扰民，运行期满足相应标准限值要求；采取相应的预防生态破坏措施和恢复生态手段，尤其是通过施工管理的保护和恢复，其建设对生态环境影响小，不会导致项目所在区域环境功能明显改变。因此，本项目拟采取的环保措施合理、可行。环保管理及监控计划为有效地进行环境管理工作，加强对输变电项目各项环境保护措施的监测、检查和验收，建设单位及运行单位应设1名兼职的环保工作人员，并着重做好环境管理工作，加强环保法规教育和技术培训，提高各级领导及广大职工的环保意识，组织落实各项环境监测计划、各项环境保护措施，积累环境资料，规范各项环境管理制度。本项目的环境监测主要指：项目竣工验收时在正常运行工况下的电磁场强度和无线电干扰的监测，监测及分析方法按国家环境保护局编制的《辐射环境保护管理导则电磁辐射监测仪器和方法》中有关的规定执行。环保措施投资及效益分析一、项目投资估算遵义北关110kV输变电工程静态总投资为7249万元，其中环保投资共计56.9万元，占项目总投资的0.78%。本项目环保投资情况见表8-1。表8-1项目环保措施投资情况项目内容投资（万元）变电站线路工程备注新建变电站间隔扩建施工期环保培训70人次0.7废气治理洒水降尘废水治理临时化粪池2.01.0——噪声治理————————包含在主体工程中固体废弃物处置简易生活垃圾收集池运行期废气治理———————不涉及废水治理化粪池及其排水管3.0————变电站事故油池10.0————噪声治理————————固体废弃物处置垃圾桶0.2————其他绿化2.0——12.0水土保持10.0——15.0合计56.9二、效益1、社会效益本项目的建设将缓解遵义市高坪镇经济技术开发区的供电压力，改善高坪镇经济技术开发区电网网架结构，减少线损，提高电网供电可靠性和供电质量，满足遵义市高坪镇日益增长的负荷需要。施工人员的进入增加对当地商业与服务业的需求，促进服务业进一步发展；本项目的建设还间接提供就业机会，如施工中所需民工等。因此项目的社会效益较为显著。2、经济效益本项目的经济效益通过社会效益间接表现出来，即通过电网供电状况的改善，提高供电质量，保障用电需求，促进了社会经济的发展。3、环境效益由于采取植被绿化等环保措施；施工期产生的生活污水利用周围民房已建成的污水收集设施处理后用作附近农田施肥，不直接排入天然水体，对周围水域无影响。这些均间接表现为环境效益。三、损失1、项目征地项目永久征用土地视为不可逆损失。2、环境保护投资本项目建设的环境损失主要表现为采取的一系列环境保护减缓措施，所需的环保投资约56.9万元。综上所述，本项目建设所表现的社会效益十分明显，经济效益和环境效益均为间接效益，有利于区域经济的可持续发展。结论与建议结论一、项目概况和规划与产业政策符合性1、项目概况（1）北关110kV变电站北关110kV变电站的建设内容：主变最终规模为3×50MVA，本期2×50MVA。110kV出线：终期4回，本期2回（至礼仪变）。35kV出线：终期6回，本期2回。10kV出线：终期36回，本期24回。10kV无功补偿装置：终期3×2×5010kVar，本期2×2×5010kVar。站用变：终期2×200kVA，本期2×200kVA。本次环评变电站部分按本期规模进行环境影响评价。（2）礼仪变电站间隔扩建工程礼仪220kV变电站扩建2个110kV出线间隔至北关110kV变电站。（3）线路工程新建礼仪变~北关变110kV双回输电线路，全长约2×8.2km，架空线路长约2×8.0km，电缆线路长约2×0.2km。其中四回塔单边挂线段线路长度约为2×0.4km，双回塔双侧挂线段线路长度约为2×7.6km，电缆线路长度约为2×0.2km。导线采用JL/G1A-300/40型钢芯铝绞线，呈垂直逆相序排列，共设杆塔约31基，塔基占地1464m2。220kV礼仪变110kV侧出线采用电缆，电缆采用YJY22-64/110kV-630型电缆，另需新修120m电缆沟（其中变电站内新修80m），电缆沟断面净空尺寸为b×h=2.0×1.0m，电缆沟总占地约240m2。新建线路位于遵义市高坪镇境内。本次环评线路部分按本期建设规模进行环境影响评价。（3）通信工程沿本工程线路新建2根24芯OPGW+ADSS光缆线路，光缆长约2×8.2km，其中新建OPGW光缆长约2×8.0km、ADSS光缆长约2×0.2km。鉴于光纤通信工程对环境的影响较小，本次环境影响评价对其不再进行专门评价。2、本项目规划和产业政策符合性贵州省重大工程和重点项目建设工作领导小组办公室以《关于确认省重大工程和重点项目“贵州电网2014年110千伏及以上输变电工程项目”建设内容的函》对本项目的立项进行了确认，见附件1。本项目属电力基础设施建设项目，是国家发展和改革委员会制订的《产业结构调整指导目录（2011年本）（2013年修正版）》中第一类鼓励类（电网改造及建设）项目，符合国家现行产业政策。二、项目建设区域环境质量现状1、大气、水环境：根据现场调查分析，项目所在区域无较大污染源分布，评价范围的环境空气质量达《环境空气质量标准》（GB3095-1996）二级标准。2、电磁环境：根据现状监测，本工程所在区域电磁环境质量现状较好，工频电场、工频磁场能满足《500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范》（HJ/T24-1998）的推荐值（工频电场不超过4kV/m，工频磁场不超过0.1mT，无线电干扰值不超过46dB）要求。3、声环境：根据现状监测，本项目所在区域声环境质量现状较好，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中2类标准（昼间：60dB(A)夜间：50dB(A)）。4、生态环境：工程区域属于森林和农业生态系统，本项目沿线植被较好，树种主要是有树种主要有杉树、灌木和杂树。评价范围及工程影响区域内无珍稀重点保护的野生植物分布。区域内的动物主要是人工养殖的家禽、家畜和一些常见的小型动物如麻雀和蝙蝠等，评价范围及工程影响区域内无珍稀重点保护的野生动物。在项目评价范围内没有地表水体，本项目的施工不涉及对地表水体的影响。5、水土流失：本项目变电站和输电线路所经之地土壤侵蚀现状主要以轻度水力侵蚀为主。三、工程主要环境影响1、施工期环境影响分析（1）噪声本项目变电站及线路施工期间，施工噪声对周围环境会产生一定影响，但在加强施工噪声管理、明确施工时段、搅拌机在夜间禁止施工的情况下，可满足《建筑施工场界环境噪声排放标准》（GB12523－2011）。（2）废水新建变电站施工产生的生活污水利用变电站内临时化粪池收集处理后用于农田施肥；变电站间隔扩建工程施工产生的生活污水经站内的地埋式污水处理设施处理后用作农肥，不外排；输电线路施工时