pkpm结构模型输入及参数设置

转构专业技术文件CJ02-2010J

结构模型裕人及参数设置

2010年7月

结构模型输入及参救设置

1、忌佶急：

1.1水平力与整体生标余夹角：0

根据抗规CGB50011-2001J5.1.1条规定，“一般情况下，应允许在京就

结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平

地震作用应由该方向的抗侧力构件承担；有斜支抗侧力构件的结构，当相交

角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用”。

当计算地震夹角大于15度时，给出水平力与整体生标系的夹角（逆时针

为正）,程序改变整体生林余，但不增加工况敦。同时，该参救不仇对地震作

用足作用，对风苻我同样起作用。

通常情况下，7Satwe文本信息"周期、振型.地震力”中地震作用景

大方向与设计假定大于15度（包括X、丫两个方向）时，应挣此方向重新输

人到该参数进行计算。

1.2混凝土求重：26KN/m2

本参数用于程序近似考虑其没有自动计算的姑构茹层重量。同时由于程

序未4动扣除梁板重叠区域的结构苻我，因而该参数主要近似计算竖向构件

的面层重量。

通常对于框下转构取25~26KN/m2；框架-剪力墙转构取26KN/m2j_

剪力墙结构，取26-27KN/m2二

1.3纲腺重：78KN/m2

一般情况下取78,当考虑饰面设计时可以适当增加。

1.4裙房屋救：接实际填入

混凝土焉规CJGJ3-2002）第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的

抗震等级不应低于主楼的抗震等级，立横转构在裙房顶部上下各一层应适

当加强抗震措物。

同时抗规CGB50011-2001J6.1.10条条文说明要求：带有大底盘的需

层抗震墙（筒体）姑构，抗震墙的底部加强部位可取地下•金顶板以上H/8,

向下延伸一层，大底盘顶板以上至少包括一层。裙房与主榛相连时，加强

部住也直击出裙房一层。

境参裁处须按实陈嫉入，使程本根据规范自幼碉整抗戒等汲，裙房层

剧包括也下室层数。

7.5挎换层所底层号：越实舔礁人

该参救为程序决定底部加强部住及布换层上下刚度比的计算和内力调

整提供信息。输入转换星号后，程序可以自动抑族催攵粒、榷攵梁及落地

剪力墙的抗震等级和*1应的内力调整。

同时当转换屋号大于等于三星时，程序4动对落地剪力墙、掴支柱抗

震等级增加一级。4动实现0.2Q0或0.3Q0的调委。

本参数出须按实际填入，转换屋屋号包括地下金展数。湍定带换屋层

号后，植支禁.桩及转换层的弹性楼板还应/特殊构件定义中指定。

1.6地下•交层数：按实际填入

程序据此信息决定底部加强区应禺和内力调整，内力姐合计算时，其

控制高度扣除了地下室部分；对I、II、川，即抗震结构的底层内力调整余

敦里在地下室的上一层；剪力墙的底部加强部住扣除了地下全部分。

程序据该参数扣除地下室的风荷我，并对地下童的外圈墙体进行土、

水压力作用的组合，有人防苻我时考虑水平人防符我。

本参救必须桧实际埴入，刍地下嗑局部层救不同时，以主楼地下•金星

救输入。

1.7墙元细分景大控制长度：2.0；

该参敦用于墙元细分形成一条列小•先元时，为确保设计精度而给定的光

元边长限值。该限值对精度有影响但不敏感。

对于尺寸较大的剪力墙，可取2.0,对于M支转构和其他的复杂结构、

短肢剪力墙等，可取1.0〜1.5。

1.8强制刚性模板假定：按照需要勾选

计一楼层住移比和毋构层同逐将比时应勾选；计算君构周期、住秒、内

力与理筋计算时不应沟通。

1.9墙元侧向节点：内部

墙元刚度矩阵凝聚计算的控制参数。对于多层结构或者复杂需屋隶筑需

提击计算精度时，选择出口节点；对于一般焉层建筑，可选择内部节点。

选择出口节点，只把因墙元细分而在其内部形成的节点凝聚掉，四边上

的节点均作为出口节点，墙元的变形的调性较好，但计算量大；选择内部节

息,瑞元仇保曾上下两边的节点作为出口节点，墙元的其它节点作为内部节

点被凝聚掉，故墙元两侧的变形不协调，精度稍差，但效率高。

1.10墙察转植架整：5。填0为不转换J

目看程序只能自动转换规则对齐、墙厚不变的洞口。设计时应通过平面

图查看转换后的站票。连禁按照,光元进行有限元分析，当光元划分不够细时，

将造成较大的误差。

具体掾作时，刍路名比大于5时，应直接按照罐架禁输入，入需比小于

2.5时，桧洞口输入，其它情况可酌脩处理。

1.11结构材料信息：钢筋混疑土结构

根据该参数确定地震作用和风苻我计算所遵照的规范。不同毋构的地

震影响余数取值不同，不同结构体余的风振余数不同，毋构基本周期也不

同，影响风荷计算。

■构材料信息分应按实填写。其中鹿植戚构按砌体放构填写。

1.12站构体余：按照实际结构体条填写

规范规定不同体余的结构内力调整及配筋要求不同，程序根据该参数

对应规范中相应的调整余数。当姑构体东定义为短肢剪力墙时，对墙肢名

度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，程序对其抗震等级自动提高一级。（短

肢剪力墙见离规7.1.2）

结构体余应在给出的多种体余中选录接近实际的一种按实填写。

1.13苻我计算信息：模拟施工加班3

程序岭出4种模拟逐工加工方灰，通常情况下应选择撰拟物工加载3。

一次性加我：整体刚度一次加%,适用于多层华构、有上传符我的情况；

模拟地工加我1：整体刚度分次加我，可提高计算效率，值与实际不相

符；

模拟趋工加我2：塞体刚度分次加我，但分析时将竖向构件的刚度放大

10僖，是一种近似方法，政季模拟施工加%1的不合理处，是结构传给基础

的苻栽比较合理；

模拟总工加我3：分层刚度分次加战，比较接近实际情况。

1.14风苻我计算佶息：计算风苻我

除完全的地下毋构，均应计算风潮素。

1.15地震作用计算信息：计算水平地震作用

一般应计算水平地震作用,按照抗震规范CGB50011-2001J5.1.1条规

定，8,9度时的大球度和长悬管姑构及9度时的篇展建筑r人结构转换层

中的转换构件，豚度大于24m的楼乂或屋*悬挑大于2m的水平悬管构

件等），应计算竖向地震作用。

抗震规范CGB50011-2001J5.1.6条对于6度区的建筑，规定可不进行

戳面抗震睑算。但目前应进行集构抗震睑算。

1.16结构所在地区：全国。

目前山东点没有地方规定，按国家规范执行。广东、上诲等地区的工程

按要求选择。

1.17施工次序：按工程需要

对一些传力复杂的毋构，如转换层转构、下层符我由上层构件传遹的姑

构，巨型毋构等，应采用多层卷工的此工次序。对于带转换层的/构，应指

定转换层及其上两层为同一连工次序，目的是避,免逐层施工导数缺少上部构

件刚度贡献而产生苻素展大。

对广义层转构模型，0考虑楼层的连接关东指定A工次序。但这时应注

意必须定义模拟民工加我3。

2、风苻我信息：

2.1修正后的基本风压：按苻我规范

符我规范CGB5009-2001J7.1.2条规定：一般按照50年一遇的风压采

用，但不得低于0.3KN/m2。对于离层建筑、名算结构及对风苻我致施的华

构，基本风压应适刍提高。

对于门式刚舞，规程CCECS102:2002J规定基本风压按苻战规范的规定

值京以1.05。

―规C1GJ3-2OO2)322条2丈说明，房屋离度大于60m时，按照100

年一遇风压值采用；

风荷我作用面的宽度，程序桧计算简图的外边战的投影距禽计算，因此

当转构顶层带多个小练楼而没有设置多缘楼时，会造成风我过大，或漏掉

珞楼的风苻我。因此一定要进行多练楼定义，否则风苻%会出现错误。另

外，顶层女儿墙焉度大于1米时应修正顶层风我，在程序给出的风荷上加上

女儿墙风苻。

这里风荷我的计算是一种简化输入，假定迎风面、智风面会符面积相

同，每层风苻我作用于各刚性块的形心上，楼•层所有节点平均分配风苻

我，忽喀了侧向风影响，也不能计算屋顶的风吹力和风压力。所以，对于

平面、立面不规则的毋构(如变肝绥构、大悬挑绥构、体育场稔、较大面

条的错层封构.需要计算屋面风苻我的转构等入底考虑特珠风苻素的榕

人，目的是更真实的反应其构受,力的情况。

2.2结构基本周期：分两次计算

目的是计算风苻我的风振余数。符我规范CGB5009-2001J7.4.1条：对

于高度大于30m且需觉比大于1.5的房屋和基本周期大于0.25s的各种需算

结构及大跻度屋呈结构，均应考虑风压腺动对结构顺风向的风振的影响。

名规CJGJ3-2002J3.2.6条给出近似值：

规则榷架T=(0.08-0.10)N；

植剪绥构，植筒绥构丁=C0.06-0.08JN；

剪刀墙、筒中筒转构T=(0.05-0.06)N。

N为房屋层数。另外符我规范7.4.1条，附录E也给出近似计算方法，

程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的。

首先按默认值试算，然后将试算的转构基本周期给果填入，作为本为构

的基本周期，并与近似计算值相叱较。

2.3地面粗糙度类别：根据具体情况选择

符我规范CGB5009-2001Z名规CJGJ3-2OO2J3.2.3条规定：A类：

近诲诲面，诲岛、诲岸、湖岸及沙漠地区；

B类：指田野，乡忖、丛林、女陂及中小城续和大城市郊区；C类：指有

卷集建筑群的城市市区；

D类：指有毒集建筑群且房屋较甫的城市市区。

捺实际选择，应注意靠近诲边的奕筑。

2.4体型分段数：1

一般情况下分段数为1。离层立面复杂时，可考虑体型余数分段。程序育

动扣除地下重高度，不必将地下喳单独分段。

2.5体型分段景禹星号：结构永焉星号

刍体型分段数为1时，即结构景新层号。其它情况楼分段的景,星号填

2.6体型余教：按宿战规范7.3节和高规3.2.5条

禹规CJGJ3-2002）3.2.5条：1）圆形和椭圆形平面，Us=0.8；

2）正多辿形及三角形平面，Us=0.8+L2/（n的平方根），其中n为正多

边形边救；

3）矩形、鼓形、十李形平面Us=L3；

4）下列建筑的风苻我体形系数Us=1.4；

i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；

ii：L形和椭形平面；

iii：1宽比H/Bmax大于4、长盍比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平

面。

5）须更细改进行风苻我计算的场合，按附录A采用。

符我现枪CGB5009-2001J7.3.2条和高规CJGJ3-2002J3.2.7条：多

林右层建筑间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应。根据国内学者的

研究，刍相邻建筑物的间距小于3.5僖的迎风面宽度且两建筑物中心线的连

为与风向或45度角时，岑横效应明显，其增大余数一般为1.25-1.5,景大到

1.8o

目前多桩多层建筑间距较近时，如多心多构，可取群横效应增大余数1.25

批行。

2.7设■多缘极风面体型余数：0.5

应用于设维多塔结构。由于遮拈建成的风苻％折成值通过该条数来指定。

当通根小时，可取0.5。

3.地震信息：

3.1规则性佶息：不规则

抗规rGB5001L2001)3.4.2条规定了不规则的类型：

平面不规则的类型：扭转不规则r位移比域标人凹凸不规则r缁构平

面口进大于3。%人楼板局部不连镇r楼•板的尺寸和平面的度急剧变化)

竖向不规则的类型：侧向刚度不规则r刚度比短标，立面收进娓过

25%人竖向抗何力构件不连姨r带转换屋每构人楼层承我力突变r星同

受剪承我力小于相邻上一楼层的80%;o

目前该参数对结构计算不起作用。

3.2设计地震分组、设防理、度、场地类别：按实填写

由设计地震分组和场地类别确定场地特征周期，由设防烈度.特征周期、

转构南振周期及阻尼比确定姑构的水平地震影响余数，从而进行地震作用计

算。

应注意场地类别自地质勘查报告中查得后应捺照抗规(GB50011-2001)

41.6条复核。

3.3植架抗震等级、剪力墙抗震等级：按规施要求填写

按照抗规(GB50011-2001)6.L2条或需规(JGJ3-2OO2)4.8的规定采

用。抗震等级确定应注意表下几点：

♦程》•剪力墙结构，当植鑫承受.的地震倾覆力矩大于转构总地震倾覆

力矩的50%时，桎架部分的抗震等级按梗架转构确定；

2)裙房与主楼相连，险应按裙房本身确定外，不应低于主楼的抗震等级

(主楼为带转换层击层结构时，裙房的抗震等级楼主横的击度।上辗-剪力墙

结构的剪力墙查表人

3)当地下金顶板作为上部结构的疑固部住时，地下一层的抗震等级应与

上部转构相同，地下一层以下可根据情况采用三级或四级。

4)无上部土构的地下重下地下室中无上部结构的部分，可根据情况采用

三级或即级。

5)乙类建筑时，应按照提离一度的设防烈度查表确定抗震等级。

6)需规(JGJ3-2OO2)10.6.2条及其条文说明：抗震设计时，转换层不

宜设董在底盘屋面的上层缘楼内，否则，应采取增大构件内力，提名抗震等

级等有效的抗震措施I。

对于复杂名层建筑，因可能带来姑构不同部信的抗震等级不同。如带转

换层的离层建筑，底部加强部住和非底层加强部住以及地下二层以下抗震等

级不一改，程序给出两种指定方式。

但无论采用何种方式，程序以手工修改的抗震等级为录优级别进行计算。

第一种方式：在该两项填入底部加强部住剪力墙和催架的抗震等级，

然后在特珠构件补充定义中，人工调整非加强部信r包括地下二层及以下棒

层)的抗震等级。此时应注意，填人的抗震等级为按照焉规(JGJ3-2OO2)表

4.8.2、4.8.3查出的抗震等级，对于转换屋在3层及以上时，其框支桩、剪

力墙底部加强部枚抗震等级的提高有程序自动完成，不必•再人工干预底部加

强部住的柱、墙抗震等级。

第二种方式：在该两项埴人非底部加强部位剪力墙和框架的抗震等级，

然后左特珠构件补充定义中，人工调委加强部伐和地下二层及以下楼层的抗

震等级，这时注意底部加强部住人工调整的柩支梁、柱及剪力上的抗震等级

应为提高以后的豪终等级。

另外，对于转换层左3层及以上时底部加强部住的剪力墙的抗震等级,

无论程序自动调整还是人工调整，抗震等级提高均指落地剪力墙，非落地剪

力瑞不出提焉，参见高规CJGJ3-2002J10.2.5条条文说明。

短肢剪力墙毋构输入剪力墙抗震等级时，应桧照剪力端姑构查表给出，

程序4动提高一级计算。

3.4中震（大震J不屈服设计：不选

属于绥构性能设计的范®I,目前规范没有规定。程序处理的原则力：地

震影响余数按中震r大震）采用；地震分项系数为i.Oj取调强壮弱累、强剪

弱弯调整；材料强度取标准值；等等。

不同于中震（大震）弹性设计，这时应采用中震r大震）的地震影响余

敦，将抗震等级改为四级r不进行相关调整）。

3.5斜文抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：按需要填写

这里填人的参数主要是针对非正文的平面不规则姑构中，除了两个正文

方向外，还要补充计算的方向角数。注意该参数伍对地震作用计算有关，与

风苻我计算无关。

根据抗震规箱（GB50011-2001）5.1.1条规定，当计算地震夹角大于15

度时，应计算抗侧力构件方向的水平地震作用。抗侧力构件方向一般就是每

构的较大侧向刚度方向，也就是地震力作用不利方向，所以在此应输入沿平

面布置中局部桩网的立轴方向。同时，输入时应选择对称的多方向地震，小

45度和-45度（逆时针方向为正人因为风荷我计算没有考虑多方向不对徐

的输入易造成对称结构的商己筋不对称。

3.6考虑偶然偏心:勾选

抗规CGB50011-2001J5.2.3条对平面规则的结构采用增大边相结构地

震内力的方式考虑该扭转影响，这对高层建筑不尽合理。根据高规fJGJ3-

2002)3.3.3条，由于施工，使用、地震地面运动的扭转分量等因素所引起

的偶然偏心的不利影响，计算单向地震作用是，应考虑偶然偏心(5%Li)的

影响。

同时，击规ZJGJ3-2002)3.3.3条条文说明规定刍计算双向地震作用时，

可不考虑质量的偶然偏心影响。刍设计者同时指定考虑偶然偏心和双向地震

作用时，程序但对无偏心的地震作用效应进行双向地震作用，无论左偏心还

是右偏心均不做双向地震作用计算。

因此，无论是否考虑双向地震作用，均应勾选本参数。

3.7我向地震作用：勾选

抗规CGB50011-200b5.1.1条和高规CJGJ3-2002J3.3.2条规定质量

和刚度明显不对徐的结构应付入双向地震作用的影响。住秒比超过1.2时，

於须考虑双向地震作用。

程序计算双向地震的扭转效应方法见PKPM08用户手姗，X,Y方向的

地震作用均有不同程度的放大，比击规CJGJ3-2002J5.2.3条的要求严格。

程序隐含“考虑双向地震作用”是不考虑偶然偏心的，4动按二者耒不

利计算，因此，所有转构计算均应选上考虑双向地震作用。

3.8计算报型个救：15

抗震规范CGB50011-2001J5.2.2条条文说明规定根型个教一般取根型

参与质量达到总质量的90%所需的根型效，同时高规CJGJ3-2002J3.3.10

条规定不考虑权后藕联振动的结构，规则转构取3,当建筑较需、结构沿竖

向刖度不均匀是可取5-6；击规CJGJ3-2002J3.3.11条规定考虑也转转藕

联机动的绥构，一般情况可取9/5,多缘姑构聋•个绻楼的振型教不小于9

个。

目前Satwe软件对所有毋构均考虑板转转藕强振动计算。因此振型教

按以下原则选取，并同时满足地震作用有效质量余数要大于等于0.9且不小

于3个，振型数应为3的僖散。

当■构按侧肥计算时，单珞楼考虑招联时应大于等于9；复杂绥构应大

于告于15；多绻毋构的振型个数应大于等于9信的缘横数。(注意各振型的

贡献由于板转分量的影响而不服从随频率增加面遹成的规律)。

当结构按总则计算时，采用的振型数不宜小于按翎刚计算的2僖，存

在长深或修展框时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震

作用的贡故却较小。

3.9活我折减余数：0.5

按照抗规CGB50011-2001)5.L3条和焉规(JGJ3-2002)3.3.6条执行。

楼面活荷我按照实际情况计算时取1.0；按等效均布活符我计算时。蕨书

库，柚景库、库房取0.8；硬钩吊车悬吊物重力取0.3,软钩吊车悬吊幼重力

取0;其它情况取0.5。

3.10周期折戒余数：0.9

周期折成的目的是为了充分考虑非承重填充墙刚度对结构4振周期的

影响，因为周期小的结构，其刖度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做

周期折成，则结构偏于不安全。

―规(JGJ3-2002)3.3.17条规定，当非承重墙体为夹心砖墙时，可按

下列规定取值：/架转构0.6-0.7；*架一剪力墙结构0.7-0.8；剪力端结构

091.0。

实际取值时可根据填无墙的数量和刚度大小取上限或下限。当非承重墙

体为空心马或砌块时，可按下列规定取值：上架毋构0.75（灰射矿），0.80（叁

心、砌块）；罐架一剪力墙华构0.9-L0；剪力墙封构可取0.95-1.0。应注意短肢

剪力墙转构的周期折减可滋照上架-剪力墙取值。

当转构的第一4根周期TlVTg时，不需进行周期折减，因为此时地震

影响余数由程序自动取转构杳根周期与特征周期的较大值进行计算。

3.11结构阻尼比：5%

抗规（GB50011-2001）5.1.5条规定，除有专门规定的外，建筑毋构的限

尼出取0.05；抗规rGB5001L2001）822条、宙层民用稠缁构规程（JGJ99-

98,4.3.3条规定，钢毋构/多遇地震下的阻尼比，不理过12层的豳转构可

采用0.035,建过12层的稠结构可采用0.02,军遇地震分析，阻尼比采用

0.05。

3.12特征周期及多遇地震、军遇地壹影响余数景大值：

按思规范执行。

抗规rGB50011-2001）5.1.4条给出了场地特征周期和水平地震影响余

数。场地特征周期根据设计地震分组确定；水平地震影响未数由设防烈度确

定。

3.13查看和碉整地震影响余数西线：不修改

一般情况下按照抗规CGB5OO11-2OO1）5.1.5条执行，确定地震影响余数

的参数主要包括：地震影响乐数的景大值、阻尼比、特征周期、和结构有提

周期。

4.港篇信息:

4.1墙桩及基础活精我折减：桧愿需要勾选我不选

按照荷我规范（GB5009-2001）4.1.2条规定，设计楼面集、墙壮，基础

时，楼面活苻就应乘以规定的折减余数。其中横面柒的话符战折减是在PM

楼面苻我导算过程中龛成，而竖向苻我折成在Setwe苻我信息中规定。

规定楼面累活苻粒折减时，程序的处理方式为：对房间苻我导算到梁上

时才折城，导算到墙上时不折减；程序只对标准层（即卷•面）的梁折成，对

屋面梁不折球；当次梁按照主梁输入时，转构主累可能被分成几段引起导荷

面积减少，程序无法判断而少折减部分活苻%;程序无法判断大底盘主楼以

外的屋面柒而统一按照楼面梁进行折减；程序无法判断苻我规范CGB5009-

2001J4.1.2条中沌车通道及沌车库的楼板为单向板或双向板，统一按一个折

减余数进行折减；Setwe计算时，直接按照折成后的楼面梁苻就向下传遹，

如此时规定竖向构件和基础的活苻我折成，将导致活符我被折减了两次，与

规施规定不符。因此如果需要，楼面梁的和竖向构件的内力和配箱应按照折

减和不折减分别计算两次。

规定竖向（粒、墙）构件及基础的话苻我折减时，程序4动判断桩，墙

上方楼层数进行折减，AJCCAD中点取自动捺楼层折减活荷我，也可实现

桩，墙下的活荷我根据其上建楼层数折减；按照符找规范CGB5009-2001）

4.1.2条第2款规定的折减余数，根据建筑功能和结构特点修衣折减余数。

通:情况下，下用医用可以折算，工业厂房不折算。算一楼面累在PM

导算时不考虑横面梁苻明折减，$atwe计算时考虑培、桩及基砒活符我的折

算，当应注意根据不同建筑功能修改活符我折减余数。

4.2梁话我不利布置：输入的豪高星号

名规(JGJ3-2002)5.1.8条规定：当楼面活苻我大于4KN/m2时，应考

虑楼面活苻我不利布置引起的梁弯矩增大。

建议所有毋构计算均考虑活苻我不利布JL,输入毋构的录击星号。

5,调整佶息：

5.1察谛负考矩谓幅余教：0.8

击规CJGJ3-2002J5.2.3条规定竖向苻我作用下，可考虑催架梁端塞

性变形内力重分布，其调幡余数为：现浇植架累取0.8-0.9；装配整体式播

架梁取0.7-0.8；

植架梁端负弯矩条幡后，禁球中弯矩应按照平衡条件相应增大；应先

对竖向苻聋4作用下的卷架票的考矩进行调幡，然后与水平作用产生的罐架

梁弯矩进行组合。

对于现于横板，一般取0.8。另外，程序隐含稠合为不调播梁，若需调

幅,应左特殊构件定义中人工交互修改。

5.2禁活我内力放大余数：1.0

离加CJGJ3-2002J5.1.8条条文说明：如果活符我较大，可将未考虑活

苻就不利布置计算的植架柒弯矩泉以1.1-13,近似考虑活苻我不利布置影响

时，梁正，负考矩应同时效大。

已考虑落苻我不利布置时，取1.0。

5.3禁权能折减余数：0.4

春规CJGJ3-2002J5.2.4条规定对于现浇楼板结构，应考虑横板对禁抗

版的约束作用。程序通过对集的扭矩进行折成达到减少梁的扭转变形和叔能

计算值，折减余致为0.4-1.0,一般取0.4。对不与刚性横板相连或81张梁,

此余数不起作用。

5.4剪力墙加强区起算星号：1

程序在计算底部加强区击度时，扣除地下,交的离灰计算且缺疝将地下倬

作为剪力墙的底部加强区，这时剪力墙的底部加强区起算星号为Io实际上

根据规范要求，除特珠情况外，地下室可以不作为底部加强部住。

具体掾作时，可认为地下二层及其以下不作处底部加强部住，通过修改

本参数使剪力墙的底部加强部住自地下一层起算。

关于剪力墙的底部加强部住，规枪有如下要求：

U除植支剪力墙外的其它剪力墙

抗规rGB50011-2001)6.1.10条：除催攵剪力墙外，其它结构的剪力墙，

其底部加强部住的右度可取墙肢总击度的1/8和底部两层二者的较大值，且

不大于15m。

高规CJGJ3-2OO2J7.1.9条：一般剪力墙结构底部加强部住的焉度可取

墙肢总高度的1/8和底部两层二者的较大值，当剪力墙高度越过150米时CB

级离度)，其底部加强部住的右度可取墙肢总高度的1/10。

2)枢攵剪力墙转构的剪力墙

抗规CGB50011-2001J6.1.10条：部分棒支剪力墙，其底部加强部位的

名度可取框支层加根支层以上两层的焉度及落地剪力墙总离度,]1/8二者的

较大值，JL不大于15m；

击规(JGJ3-2002)1024条：底部带转换层的离层建筑结构，其剪力墙

底部加强部住的高度可取程支层加植支层以上两层的离度及墙肢忌高度的

1/8二者的较大值。

3）带有大底盘r裙房）名层的剪力墙

抗规CGB50011-2001）6.1.10条条文说明：带有大底盘的离层抗震墙（杳

筒体）毋构，底部加强部住可取地下嚏顶板以上H/8,加强部住应向下延伸

到地下一层，在大底盍顶以上至少包括一层。裙房与主楼相连时，加强范岗

也以高出裙房至少一层。

5.5连梁刚度折减余救：0.7

抗规CGB50011-2001J6.2.13条规定折减系数不宜小于0.5,当连柒内

力由风苻我控制时，不会折减；高规（JGJ3-2002J5.2.1条条文说明指

出，设防烈度低（6、7度）时可少折减（0.7）,抗震烈度焉时可多折成

（0.5）,折减余数不宜小于0.5,以保证连案承受竖向符我的能力。

程序通过该参效考虑考城进入重性状忠后的后梁刚度。一般工程取0.7

（并不小于0.55）,我移由风我控制时取＞0.8。

5.6注内力与残秒计算时，中禁刚度放大宗教：2

离规CJGJ3-2002J5.2.2条：现浇楂面和装配整体式楼面可考虑翼缘

作用对梁的刚度予以放大。

一般情况下，装配式楼板取板0；装配整体灰楼•收取13；现/楼板取

2.0。程序4动处理边源、独立梁及与弹性横板相连梁的刚度不敢大。另

外，该条数对连梁不起作用。

5.7调整与植文桩相连的梁内力：勾选

击规CJGJ3-2002J10.2.7条规定，框支柱按0.3Q0调整后，应相应调

整植支柱的弯矩及桩端梁（不包括转换禁）的剪力和弯矩，槿支柱轴力可不

调整。

该参核日前不起作用。

5.8托墙整刚度放大东数：100

由于Satwe程序计算植支擦和梁上的剪力墙分别采用基元和墙元两种不

同的计算模型，造成剪力墙下边猿与转换大梁的中性轴变形协阴，而与转换

大祟的上边竦变形不的调，或者说，计算模型的刚度偏柔了。

为了真实反映转换梁刚度，使用该放大余数。一般取100,当为了使了

计保椅一定的富裕度，也可小考虑或不考虑该氽教。

5.9按抗震规范5.2.5嘉调整各楼展地震内力：勾选

抗规(GB50011-2001)525条为强制性条文，於须执行。应注意的是

6度因没有剪重比控制指标要求，宜按九=0.008控制。该内缘可左计算毋果

文本信息中查看。

5.1.10指定的建弱逐个数及其屋号：根据具体情况选择

抗规CGB5OO11-2OO1)3.4.3条和名规CJGJ3-2OO2J5.1.14条规定了坚

向不规则的建筑给构，其容弱层的地震剪力应票以1.15的增大余数。容弱层

应同时满足剪重比要求，即地震剪力后乘以1.15九。

程序只是根据层间侧向刚度的比值来确定除淀层，没有根据受.剪承我力

的比值确定除弱层。通常情况下，如植支禽构、刚度、承载力削弱层应人工

定,义为簿■弱屋屋。

5.1.11全楼地震作用放火：1.0

当采用时程分析计算出的楼层剪力大于按振型分斛讨算的地震剪力时，

应臬以相应的故大余数，其它情况下一般不考虑地震作用放大。

另外，当剪重比不满足要求太多时，在调整结构布置无效时，可通过考

虑加大地震作用满足剪重比的要求。

5.1.120.2Q0调整的起始屋号和终止屋号：楼卖填入

伍用于桎-剪绥构和稠罐架-支撑（剪力墙）转构体余，对应齿规CJGJ3-

2002）8.1.4条和抗规CGB50011-2001J6.2.13条（0.2Q0调整）及右星民

用钢姑构规程（JGJ99-98）5.3.3条（0.25Q0调整）的要求。

可将起始屋号填入负债r-m）,表示取请程序内部对调整余数上喉2.0喉

制。

0.2Q0调整也可以人工干预，实现分段、分缘0.2Q0的调整。具体方法

为左前处理程序中选取“用户指定0.2Q0调整余数"CSatlnput.02QJ,按约

定格式输入要修改的各层具体调整余数。

对植文剪力墙结构，当在特珠构件定义中才旨定植文桩后，程序自动按照

焉规CJGJ3-2002J10.2.7条实现0.2Q0或者0.3Q0的调整。

5.1.13顶缘模地震作用我大起算层号及余数：0,1

抗规CGB50011-2001J5.2.4条：当采用底部剪力法计算地震剪力时，

臾出屋面的屋顶同、女儿墙，烟面等的地震作用效应，食泉以增大余数3；

采用振型分解法时，可将突出屋面部分作为一个质点。

一果振型数取得足够多（按前述振型救），可不考虑顶缘楼地震作用放大,

否则，应考虑版梢效后。

根据Satwe用户手婿，计算振型数与放大余数的关东为：振型数小于12

大于9时，取放大余数小于3.0；振型数小于15大于12时，取放大余数小

于1.5o

6.设计信息：

6.1考虑P-A效应：

离规CJGJ3-2002J5.4节给出由姑构刚重比确定是否考虑重力二阶效应

的原则；右层民用钢结构（JGJ99-98）5.2.11条给出对于无支掾结构和层同

伐将角大于1/1000的有支撑给构，度考虑P-A效应。

具体应用中由程序计算（Wmass.outJ确定是否勾选,。

6.2梁桩重叠部分简化为刖城：不选

焉规CJGJ3-2OO2）5.3.4条：在内力和住移计算中，可以考虑柩架或壁

式催架梁桩节点区的副城。

一般情况下可不考虑刖城的有利作用，作为安全储金。但异形板植杂布

构应加以考虑；对于转换层及以下的部住,各罹支柱尺寸巨大时，可考虑刚

城影响。

刚城与刚性梁不同，刚性梁具有独立的住移，但本身不变形。程序对刚

城的假定包括：不计自重；外符我按梁两端节点间距计算，就面设计按扣除

刚城后的长度计算。

6.3捺高规或高刎规进行构件计算：根据情况选择

名规CJGJ3-2OO2J1.02条给出混凝土焉层建筑的适用施SI为10层及以

上或离度28m以上的民用建筑站构；高屋民用纲毋构规程CJGJ99-98J1.0.2

条没有姓出使用禹度的下喉，多层豳结构也可按照离桐规进行构件计算。

符合高展条件的件筑底勾选，多层建筑不勾选。是否选择按离规式,钢

规进行构件计算的区别在于，符我组合和构件计算适用的规范不同。

6.4咖桩计算长度余数糠有侧移：有侧移

稠绥构规范fGB50017-2003J5.3.3条给出布柱的计算长度按•照钢毋构

规范附录D执行，主要考虑的因素为支撑的侧秒刖度。

一般选择有侧移,也可考虑以下原则：横层录大杆同板移小于1/10006^

支撑）时，按无物移；楼层录大杆同枚将大于1/1000且小于1/300r玛支撑）

时，取1.0；楼层景大杆间住秒大于1/30。r期支撑、无支掾）时，按有侧移

计算。

6.5混凝土柱的计算长度未数计算规定：勾逐

选择后，程序矛动按照混凝土规土（GB50010-2002）7.3.11条到新。

程序自动技奈跃层桩和单边跃层桩，经跃层判新修改为完整桩，但对于

地下室疏层桩除外。对于地下室跃层标，由于程序自动强制采用刚性楼板假

定，其跃层枝不能被正确技奈，而桧层分段计算其长度余数，应手工修改。

疏层桩和单边跃层板应注意:外挑地台、雨J等情况，程序可能桧照非设

层桩计算柱的计算长度余数，应手工修改。

对于排架柱，Satwe与PK不一样，按根架桩的计算长度取值，来执行混

凝土规范CGB50010-2002J7.3.11和钢毋构规范CGB50017-2003J5.3.4条

的规定，也应手工调整r可根据PK计算姑构调整）。

6.6结构重要性余数：1.0

混凝土结构设计规范CGB50010-2002J3.2.1,3.2.3条，焉规CJGJ3-

2002；4.7.1条：对安全等级为一级灰实际使用年限为100年及以上的毋构

构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或使用年限为50年的结构构件，不

应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年F艮为5年及以下的结构构件，

不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑给构构件的重要性余数。

6.7察、桩保护层厚度：25,30

豳筋保护层厚度主要反映构件