预应力混凝土结构构件

第一章10预应力混凝土结构构件

10.1一般规定

10.2预应力损失值计算

10.3预应力混凝土构造规定

第二章10.1一般规定

10.1.1预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况进行承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应对施

工阶段进行验算。

10.1.2预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静定结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力等

应参与组合计算。

对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时，预应力作用分项系数YP应取1.0,不利时YP应取

1.2；对正常使用极限状态,预应力作用分项系数YP应取1.0。

对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对承载力有利时，结构重要性系数丫0应取1。；当预

应力作用效应对承载力不利时，结构重要性系数丫0应按本规范第3.3.2条确定。

10.1.3预应力筋的张拉控制应力ocon应符合下列规定：

1消除应力钢丝、钢绞线

CTcon—0.75fptk(10.1.3—1)

2中强度预应力钢丝

donS0.70fptk(10.1.3—2)

3预应力螺纹钢筋

SonS0.85fpyk(10.1.3---3)

式中：fptk—预应力筋极限强度标准值；

fpyk预应力螺纹钢筋屈服强度标准值。

消除应力钢丝、钢绞线、中强度预应力钢丝的张拉控制应力值不应小于o.4fptk;预应力螺纹钢筋的张拉应

力控制值不宜小于

0.5fpyko

当符合下列情况之一时，上述张随制应力限值可相应提高0.05fptk或0.05fpyk;

1）要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设置的预应力筋；

2）要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预

应力损失。

10.1.4施加预应力时，所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确定，但不宜低于设计的混凝土强度等级值

的75%。

注：当张拉预应力筋是为防止混凝土早期出现的收缩裂建时，可不受上述限制，但应符合局部受压承载力

的规定。

10.1.5后张法预应力混凝土超静定结构，由预应力引起的内力和变形可采用弹性理论分析，并宜符合下列

规定：

1按弹性分析计算时，次弯矩M2宜按下列公式计算：

(10.1.5-1)

Mi=Npeg(10.1.5-2)

式中：M——后张法预应力混凝土构件的预加力，按本规范公

式(10.1.7-3)计算；

砖——净截面重心至预加力作用点的距离，按本规范公

式(10.1.7-4)计算；

H——预加力Np对净截面重心偏心引起的弯矩值；

Mr——由预加力Np的等效荷载在结构构件截面上产生的

弯矩值。

次剪力可根据构件次弯矩的分布分析计算，次轴力宜根据结

构的约束条件进行计算。

2在设计中宜采取措施，避免或减少支座、柱、墙等约束

构件对梁、板预应力作用效应的不利影响。

10.1.6由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力筋的

应力，可分别按下列公式计算：

1先张法构件

由预加力产生的混凝土法向应力

4=快士(io.1.6-1)

相应阶段预应力筋的有效预应力

Gpe=-—(10.1.6-2)

预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力

GpO—cr00n—/(10.1.6-3)

2后张法构件

由预加力产生的混凝土法向应力

%=浮士年.+42(10.It6-4)

相应阶段预应力筋的有效预应力

(Tpe——巧(10.1.6~5)

预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力

Off)=don—+^E^pc(10.1.6-6)

式中：An——净截面面积，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外

的混凝土全部截面面积及纵向非预应力筋截面面

积换算成混凝土的截面面积之和；对由不同混凝

土强度等级组成的截面，应根据混凝土弹性模量

比值换算成同一混凝土强度等级的截面面积；

Ao——换算截面面积：包括净截面面积以及全部纵向预

应力筋截面面积换算成混凝土的截面面积；

10、In——换算截面惯性矩、净截面惯性矩；

epo、eg——换算截面重心、净截面重心至预加力作用点的距

离，按本规范第10.1.7条的规定计算；

“、外一换算截面重心、净截面重心至所计算纤维处的距离；

，—相应阶段的预应力损失值，按本规范第10.2.1条〜第

10.2.7条的规定计算；

«E―钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:

侬=EJEc,此处，旦按本规范表4.2.5采用,

及按本规范表4.1.5采用；

*、Np——先张法构件、后张法构件的预加力，按本规范第

10.1.7条计箪：

如一由预应力次内力引起的混凝土截面法向应力。

注：在公式(10.1.6-1)、公式(10.1.6-4)中，右边第二项与第一项

的应力方向相同时取加号，相反时取减号；公式(10.1.6-2),公

式(10.1.6~6)适用于Gpe为压应力的情况，当%为拉应力时,

应以负值代入.

10.1.7预加力及其作用点的偏心距(图10.1.7)宜按下列公

式计算：

(a)先张法构件(b)后张法构件

图10.1.7预加力作用点位置

1一换算截面重心轴；2一净截面重心轴

1先张法构件

NR=OpoAp+a%A'p—一4A；(10.1.7-1)

_%Ap%一或由上；—S5Asyt十左乂工

凶GpoAp+°poAp—〃As-『As

(10.1.7-2)

2后张法构件：

Np=GpeAp一〃As一(7/5(10.1.7-3)

_GpeAp1y冈°peA,p>尊1yMi

W(TpeAp4-apeAp—<T/5As—TT/SA,

(10.1.7-4)

式中：气、』——受拉区、受压区预应力筋合力点处混凝土法

向应力等于零时的预应力筋应力；

〜、Jpe—―受拉区、受压区预应力筋的有效预应力；

Ap、A1一一受拉区、受压区纵向预应力筋的截面面积；

A.、A；——受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；

%、工——受拉区、受压区预应力合力点至换算截面重

乂、工一受拉区、受压区普通钢筋重心至换算截面重

心的距离；

〃、心——受拉区、受压区预应力筋在各自合力点处混

凝土收缩和徐变引起的预应力损失值，按本

规范第10.2.5条的规定计算；

师一一受拉区、受压区预应力合力点至净截面重心

的距离；

%、人——受拉区、受压区普通钢筋重心至净截面重心

的距离。

注：1当公式(10.1.7-1)〜公式(10.1.7-4)中的A；=0时，可取

式中0(3=0；

2当计算次内力时，公式(10.1.7-3),公式(10.1.7-4)中的

和可近似取零。

10.1.8对允许出现裂缝的后张法有粘结预应力混凝土框架梁及

连续梁，在重力荷载作用下按承载能力极限状态计算时，可考虑

内力重分布，并应满足正常使用极限状态验算要求。当截面相对

受压区高度£不小于0.1且不大于0.3时，其任一跨内的支座截

面最大负弯矩设计值可按下列公式确定：

M=(I-^XMGQ+H)(10.1.8-1)

^9=0.2(1-2.5e)(10.L8-2)

且调幅幅度不宜超过重力荷载下弯矩设计值的20%。

式中：M—支座控制截面弯矩设计值；

Mg——控制截面按弹性分析计算的重力荷载弯矩设计值；

W——截面相对受压区高度，应按本规范第6章的规定

计算；

B——弯矩调幅系数。

10.1.9先张法构件预应力筋的预应力传递长度^应按下列公

式计算：

=a-^r~d(10.1.9)

式中：叫一放张时预应力筋的有效预应力；

d——预应力筋的公称直径，按本规范附录A采用；

a——预应力筋的外形系数，按本规范表8.3.1采用；

A—与放张时混凝土立方体抗压强度八相应的轴心抗

拉强度标准值，按本规范表4.1.3-2以线性内插法

确定。

当采用骤然放张预应力的施工工艺时，对光面预应力钢丝,

L的起点应从距构件末端L/4处开始计算。

10.1.10计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的正截面和斜截面受弯承载力时，锚固长度范围内的预

应力筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零，在锚固终点处应取为fpy,两点之间可按线性内插法确定。

预应力筋的锚固长度la应按本规范第8.3.1条确定。

当采用骤然放张预应力的施工工艺时，对光面预应力钢丝的锚固长度应从距构件末端ltr/4处开始计算。

10.1.11对制作、运输及安装等施工阶段预拉区允许出现拉应力的构件，或预压时全截面受压的构件，在

预加力、自重及施工荷载作用下（必要时应考虑动力系数）截面边缘的混凝土法向应力宜符合下列规定（图

10.1.11):

*(10.1.11-1)

^cc<o.8A(10.1.11-2)

简支构件的端部区段截面预拉区边缘纤维的混凝土拉应力允

图10.1.11预应力混凝土构件施工阶段验算

】•换算截面重心轴；2一净截面重心轴

许大于A,但不应大于i.2Ao

截面边缘的混凝土法向应力可按下列公式计算：

%或%=%+佚土罂(10.1.11-3)

H。WQ

式中：％—相应施工阶段计算截面预拉区边缘纤维的混凝土拉

应力；

%—相应施工阶段计算截面预压区边缘纤维的混凝土压

应力；

A、A——与各施工阶段混凝土立方体抗压强度A相应的抗

拉强度标准值、抗压强度标准值，按本规范表

4.1.3-2、表4.1.3-1以线性内插法分别确定；

M、Mk——构件自重及施工荷载的标准组合在计算截面产生的

轴向力值、弯矩值；

Wo—验算边缘的换算截面弹性抵抗矩。

注：1预拉其、预压区分别系指施加预应力时形成的戳面拉应力区、

压应力区；

2公式(10.1.11-3)中，当％为压应力时取正值，当"为拉

应力时取负值；当Nk为轴向压力时取正值，当N,为轴向拉

力时取负值；当Mk产生的边缘纤维应力为压应力时式中符号

取加号，拉应力时式中符号取减号；

3当有可靠的工程经验时，叠合式受弯构件预拉区的混凝土法向

拉应力可按4不大于控制。

10.1.12施工阶段预拉区允许出现拉应力的构件，预拉区纵向

钢筋的配筋率(A；+A；)/A不宜小于0.15%,对后张法构件不

应计入A1，其中，A为构件截面面积。预拉区纵向普通钢筋的

直径不宜大于14mm,并应沿构件预拉区的外边缘均匀配置。

注：施工阶段预拉区不允许出现裂缝的板类构件，预拉区纵向钢筋的

配筋可根据具体情况按实践经蕤确定。

10.1.13先张法和后张法预应力混凝土结构构件，在承载力和

裂缝宽度计算中，所用的混凝土法向预应力等于零时的预加力

NR及其作用点的偏心距加，均应按本规范公式(10.1.7-1)及

公式(10.1.7-2)计算，此时，先张法和后张法构件预应力筋的

应力％)、。均应按本规范第10.1.6条的规定计算。

10.1.14无粘结预应力矩形截面受弯构件，在进行正截面承载

力计算时，无粘结预应力筋的应力设计值%宜按下列公式计算:

"=。+△即(10.1.14-1)

△%=(240—335fp)(0.45+5.5专).

(10.1.14-2)

5=%々土丛(10.1.14-3)

/(,卅P

对于跨数不少于3跨的连续梁、连续单向板及连续双向板,

取值不应小于50N/mm2。

无粘结预应力筋的应力设计值.尚应符合下列条件：

〜《启(10.1.14-4)

式中：%——扣除全部预应力损失后，无粘结预应力筋中的有效

预应力(N/mm2)?

△叫——无粘结预应力筋中的应力增量(N/mm?)；

立——综合配筋特征值，不宜大于84；对于连续梁、

板，取各跨内支座和跨中截面综合配筋特征值的

平均值；

h——受弯构件截面高度；

hp——无粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离；

Z1——连续无粘结预应力筋两个锚固端间的总长度；

12——与4相关的由活荷载最不利布置图确定的荷载跨

长度之和。

翼缘位于受压区的T形、I形截面受弯构件，当受压区高度

大于翼缘高度时，综合配筋特征值金可按下式计算：

8=。出土却七垃同(io.1.14-5)

式中：筋一T形、I形截面受压区的翼缘高度；

b\——T形、I形截面受压区的翼缘计算宽度。

10.1.15无粘结预应力混凝土受弯构件的受拉区，纵向普通钢筋截面面积As的配置应符合下列规定：

1单向板

420.002班(10.1.15-1)

式中：6—截面宽度；

h—低面高度。

纵向普通钢筋直径不应小于8mm,间距不应大于200mme

2梁

4应取下列两式计算结果的较大值：

(10.1.15-2)

A,>0.003th(10.1.15-3)

式中：hs——纵向受拉普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离。

纵向受拉普通钢筋直径不宜小于14mm,且宜均匀分布在梁的受拉边缘。

对按一级裂缝控制等级设计的梁，当无粘结预应力筋承担不小于75%的弯矩设计值时，纵向受拉普通钢筋

面积应满足承载力计算和公式(10.1.15—3)的要求。

10.1.16无粘结预应力混凝土板柱结构中的双向平板，其纵向普通钢筋截面面积As及其分布应符合下列规

定：

1在柱边的负弯矩区，每一方向上纵向普通钢筋的截面面积应符合下列规定：

As>0.00075hl(10.1.16—1)

式中：I一平行于计算纵向受力钢筋方向上板的跨度；

h——板的厚度。

由上式确定的纵向普通钢筋，应分布在各离柱边1.5h的板宽范围内。每一方向至少应设置4根直径不小于

16mm的钢筋。

纵向钢筋间距不应大于300mm,9M申出柱边长度至少为支座每一边净跨的1/6.在承载力计算中考虑纵

向普通钢筋的作用时，其伸出柱边的长度应按计算确定，并应符合本规范第8.3节对锚固长度的规定。

2在荷载标准组合下，当正弯矩区每一方向上抗裂验算边缘的混凝土法向拉应力满足下列规定时，正弯矩

区可仅按构造配置纵向普通钢筋：

%-\40.4启(10.1.16-2)

3在荷载标推组合下，当正弯矩区每一个方向上抗裂验算

边缘的混凝土法向拉应力超过0.41k且不大于1.0几时，纵向普

通钢筋的截面面积应符合下列规定：

As>整r(10.1.16-3)

0.b/y

式中：N&——在荷载标准组合下构件混凝土未开裂截面受拉区

的合力；

fy——钢筋的抗拉强度设计值，当人大于360N/mm2

z

时，取360N/mm0

纵向普通钢筋应均匀分布在板的受拉区内，并应靠近受拉边

缘通长布置。

4在平板的边缘和拐角处，应设置暗圈梁或设置钢筋混凝

土边梁。暗圈梁的纵向钢筋直径不应小于12mm,且不应少于4

根；箍筋直径不应小于6mm，间距不应大于150mm.

注：在温度、收缩应力较大的现浇双向平板区域内，应按本规范第

9.1.8条配置普通构造钢筋网。

10.1.17预应力混凝土受弯构件的正截面受弯承载力设计值应

符合下列要求：

Mu>(10.1.17)

式中：M,——构件的正截面受弯承载力设计值，按本规范公式

(6.2.10-1)、公式(6.2.11-2)或公式(6.2.14)

计算，但应取等号，并将M以Mu代替；

—构件的正截面开裂弯矩值，按本规范公式

(7.2.3-6)计算。

条文说明

10.1一般规定

10.1.1为确保预应力混凝土结构在施工阶段的安全，明确规定了在施工阶段应进行承载能力极限状态等验

算，施工阶段包括制作、张拉、运输及安装等工序。

10.1.2根据现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的有关规定，当进行预应力混凝土

构件承载能力极限状态及正常使用极限状态的荷载组合时，应计算预应力作用效应并参与组合，对后张法

预应力混凝土超静定结构，预应力效应为综合内力Mr、Vr及Nr,包括预应力产生的次弯矩、次剪力和次

轴力。在承载能力极限状态下，预应力作用分项系数YP应按预应力作用的有利或不利分别取1.0或1.2。

当不利时，如后张法预应力混凝土构件锚头局压区的张拉控制力，预应力作用分项系数YP应取1.2。在正

常使用极限状态下，预应力作用分项系数YP通常取1.0.当按承载能力极限状态计算时，预应力筋超出有

效预应力值达到强度设计值之间的应力增量仍为结构抗力部分；当按本规范第6章的实用方法进行承载力

计算时，仅次内力应参与荷载效应组合和设计计算。

对承载能力极限状态，当预应力作用效应列为公式左端项参与作用效应组合时，由于预应力筋的数量和设

计参数已由裂缝控制等级的要求确定，且总体上是有利的，根据工程经验，对参与组合的预应力作用效应

项，应取结构重要性系数丫0=1.0;对局部受压承载力计算、框架梁端预应力筋偏心弯矩在柱中产生的次弯

矩等，其预应力作用效应为不利时，丫0应按本规范公式(3.3.2-1)执行。

本规范为避免出现冗长的公式，在诸多计算公式中并没有具体列出相关次内力。因此，当应用本规范公式

进行正截面受弯、受压及受拉承载力计算，斜截面受剪及受扭截面承载力计算，以及裂舞控制验算时，均

应计入相关次内力。

本次修订增加了无粘结预应力混凝土结构承受静力荷载的设计规定，主要有裂缝控制，张拉控制应力限值，

有关的预应力损失值计算，受弯构件正截面承载力计算时无粘结预应力筋的应力设计值、斜截面受剪承载

力计算，受弯构件的裂缝控制验算及挠度验算，受弯构件和板柱结构中有粘结纵向钢筋的配置，以及施工

张拉阶段截面边缘混凝土法向应力控制和预拉区构造配筋，防腐及防火措施。以上规定的条款列在本章及

本规范相关章节的条款中。

10.1.3本次修订增加了中强度预应力钢丝及预应力螺纹钢筋的张拉控制应力限值。

10.1.5通常对预应力筋由于布置上的几何偏心引起的内弯矩Npepn以Ml表示。由该弯矩对连续梁引起

的支座反力称为次反力，由次反力对梁引起的弯矩称为次弯矩M2。在预应力混凝土超静定梁中，由预加

力对任一截面引起的总弯矩为内弯矩与次弯矩之和，即次剪力可根据结构构

MrMlM2Mr=Ml+M2o

件各截面次弯矩分布按力学分析方法计算。此外，在后张法梁、板构件中，当预加力引起的结构变形受到

柱、墙等侧向构件约束时，在梁、板中将产生与预加力反向的次轴力。为求次轴力也需要应用力学分析方

法。

为确保预应力能够有效地施加到预应力结构构件中，应采用合理的结构布置方案，合理布置竖向支承构件,

如将抗侧力构件布置在结构位移中心不动点附近；采用相对细长的柔性柱以减少约束力，必要时应在柱中

配置附加钢筋承担约束作用产生的附加弯矩。在预应力框架梁施加预应力阶段，可将梁与柱之间的节点设

计成在张拉过程中可产生滑动的无约束支座，张拉后再将该节点做成刚接。对后张楼板为减少约束力，可

采用后浇带或施工缝将结构分段，使其与约束柱或墙暂时分开；对于不能分开且刚度较大的支承构件，可

在板与墙、柱结合处开设结构洞以减少约束力，待张拉完毕后补强。对于平面形状不规则的板，宜划分为

平面规则的单元，使各部分能独立变形，以减少约束；当大部分收缩变形完成后，如有需要仍可以连为整

体。

10.1.7当按裂缝控制要求配置的预应力筋不能满足承载力要求时，承载力不足部分可由普通钢筋承担，采

用混合配筋的设计方法。这种部分预应力混凝土既具有全预应力混凝土与钢筋混凝土二者的主要优点，又

基本上排除了两者的主要缺点，现已成为加筋混凝土系列中的主要发展趋势。当然也带来了一些新的课题。

当预应力混凝土构件配置钢筋时，由于混凝土收缩和徐变的影响，会在这些钢筋中产生内力。这些内力减

少了受拉区混凝土的法向预压应力，使构件的抗裂性能降低，因而计算时应考虑这种影响。为简化计算，

假定钢筋的应力取等于混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值。但严格地说，这种简化计算当预应力筋和

钢筋重心位置不重合时是有一定误差的。

10.1.8近年来，国内开展了后张法预应力混凝土连续梁内力重分布的试验研究，并探讨次弯矩存在对内力

重分布的影响。这些试验研究及有关文献建议，对存在次弯矩的后张法预应力混凝土超静定结构，其弯矩

重分布规律可描述为：(l-p)Md+aM2<Mu,其中，a为次弯矩消失系数。直接弯矩的调幅系数定义为：

0=1-Ma/Md,此处，Ma为调整后的弯矩值，Md为按弹性分析算得的荷载弯矩设计值；直接弯矩调

幅系数B的变化幅度是：0邻邻max,此处邛max为最大调幅系数。次弯矩随结构构件刚度改变和塑性较

转动而逐步消失，它的变化幅度是：0W0;且当0=0时，取a=L0;当0=Rmax时，可取a接近为0。

且B可取其正值或负值，当取0为正值时，表示支座处的直接弯矩向跨中调幅；当取0为负值时，表示跨中

的直接弯矩向支座处调幅。上述试验结果从概念设计的角度说明，在超静定预应力混凝土结构中存在的次

弯矩，随着预应力构件开裂、裂绛发展以及刚度减小，在极限荷载阶段会相应减小。当截面配筋率高时，

次弯矩的变化较小，反之可能大部分次弯矩都会消失.本次修订考虑到上述情况，采用次弯矩参与重分布

的方案，即内力重分布所考虑的最大弯矩除了荷载弯矩设计值外，还包括预应力次弯矩在内。并参考美国

AQ规范、欧洲规范EN1992-2等,规定对预应力混凝土框架梁及连续梁在重力荷载作用下,当受压区高

度x<0.30h0时，可允许有限量的弯矩重分配，同时可考虑次弯矩变化对截面内力的影响，但总调幅值不

宜超过20%。

10.1.9对光面钢丝、螺旋肋钢丝、三股和七股钢绞线的预应力传递长度，均在原规范规定的预应力传递长

度的基础上，根据试验研究结果作了调整，并通过给出的公式由其有效预应力值计算预应力传递长度。预

应力筋传递长度的外形系数取决于与锚固性能有关的钢筋的外形。

10.1.11.10.1.12为确保预应力混凝土结构在施工阶段的安全，本规范第10.1.1条规定了在施工阶段应进

行承载能力极限状态验算。在施工阶段对截面边缘混凝土法向应力的限值条件，是根据国内外相关规范校

准并吸取国内的工程设计经验而得的。

其中，对混凝土法向应力的限值，均用与各施工阶段混凝土抗压强度相对应的抗拉强度及抗压强度标准

值表示。

预拉区纵向钢筋的构造配筋率，取略低于本规范第8.5.1条的最小配筋率要求。

10.1.13先张法及后张法预应力混凝土构件的受剪承载力、受扭承载力及裂缝宽度计算，均需用到混凝土

法向预应力为零时的预应力筋合力本条对此作了规定。

Np0o

10.1.14影响无粘结预应力混凝土构件抗弯能力的因素较多，如无粘结预应力筋有效预应力的大小、无粘

结预应力筋与普通钢筋的配筋率、受弯构件的跨高比、荷载种类、无粘结预应力筋与管壁之间的摩擦力、

束的形状和材料性能等。因此，受弯破坏状态下无粘结预应力筋的极限应力必须通过试验来求得.国内所

进行的无粘结预应力梁（板）试验，得出无粘结预应力筋于梁破坏瞬间的极限应力，主要与配筋率、有效预应

力、钢筋设计强度、混凝土的立方体抗压强度、跨高比以及荷载形式有关，积累了宝贵的数据。

本次修订采用了现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92的相关表达式。该表达式以综

合配筋指标8为主要参数，考虑了跨高比变化影响。为反映在连续多跨梁板中应用的情况，增加了考虑连

续跨影响的设计应力折减系数。在设计框架梁时，无粘结预应力筋外形布置宜与弯矩包络图相接近，以防

在框架梁顶部反弯点附近出现裂缝。

10.1.15在无粘结预应力受弯构件的预压受拉区,配置一定数量的普通钢筋，可以避免该类构件在极限状

态下发生双折线形的脆性破坏现象，并改善开裂状态下构件的裂链性能和延性性能。

1单向板的普通钢筋最小面积

本规范对钢筋混凝土受弯构件，规定最小配筋率为0.2%和45ft/fy中的较大值。美国通过试验认为，在

无粘结预应力受弯构件的受拉区至少应配置从受拉边缘至毛截面重心之间面积0.4%的普通钢筋。综合上述

两方面的规定和研究成果，并结合以往的设计经验，作出了本规范对无粘结预应力混凝土板受拉区普通钢

筋最小配筋率的限制。

2梁正弯矩区普通钢筋的最小面积

无粘结预应力梁的试验表明，为了改善构件在正常使用下的变形性能，应采用预应力筋及有粘结普通钢筋

混合配筋方案。在全部配筋中，有粘结纵向普通钢筋的拉力占到承载力设计值Mu产生总拉力的25%或更

多时，可更有效地改善无粘结预应力梁的性能，如裂链分布、间距和宽度，以及变形性能，从而达到接近

有粘结预应力梁的性能。本规范公式Q0.1.15-2)是根据此比值要求，并考虑预应力筋及普通钢筋重心离

截面受压区边缘纤维的距离hp、hs影响得出的。

对按一级裂缝控制等级设计的无粘结预应力混凝土构件，根据试验研究结果，可仅配置比最小配筋率略大

的非预应力普通钢筋，取pmin等于0.003。

10.1.16对无粘结预应力混凝土板柱结构中的双向平板，所要求配置的普通钢筋分述如下：

负弯矩区普通钢筋的配置。美国进行过1:3的九区格后张无粘结预应力平板的模型试验。结果表明，只要

在柱宽及两侧各离柱边L5~2倍的板厚范围内，配置占柱上板带横截面面积0.15%的普通钢筋，就能很

好地控制和分散裂缝，并使柱带区域内的弯曲和剪切强度都能充分发挥出来。止匕外，这些钢筋应集中通过

柱子和靠近柱子布置。钢筋的中到中间品的不超过300mm，而且每一方向应不少于4根钢筋。对通常的

跨度，这些钢筋的总长度应等于跨度的1/3。我国进行的1:2无粘结部分预应力平板的试验也证实在上

述柱面积范围内配置的钢筋是适当的。本规范根据公式Q0.L16-1),矩形板在长跨方向将布置更多的钢

筋。

正弯矩区普通钢筋的配置。在正弯矩区，双向板在使用荷载下按照抗裂验算边缘混凝土法向拉应力确定普

通筋配置数量的规定，是参照美国AQ规范对双向板柱结构关于有粘结普通钢筋最小截面面积的规定，并

结合国内多年来对该板按二级裂链控制和配置有粘结普通钢筋的工程经验作出规定的。针对温度、收缩应

力所需配置的普通钢筋应按本规范第9.1节的相关规定执行。

在楼盖的边缘和拐角处，通过设置钢筋混凝土边梁，并考虑柱头剪切作用，将该梁的箍筋加密配置，可提

高边柱和角柱节点的受冲切承载力。

10.1.17本条规定了预应力混凝土构件的弯矩设计值不小于开裂弯矩，其目的是控制受拉钢筋总配筋

量不能过少，使构件具有应有的延性，以防止预应力受弯构件开裂后的突然脆断。

第三章10.2预应力损失值计算

10.2.1预应力筋中的预应力损失值可按表IO?」的规定计算。

当计算求得的预应力总损失值小于下列数值时，应按下列数值取用：

先张法构件lOON/mm?;

后张法构件80N/mm2.

表10.2.1预应力损失值(N/mn?)

引起损失的因素符号先张法构件后张法构件

按本规范第按本规范第10.2.2

张拉端锚具变形和预应力筋内缩10.&2条的规定计条和第10.2.3条的规

算定计算

与孔道壁之按本规范第10.2.4

—

间的摩擦条的规定计算

预应力筋

张拉端锚口摩擦S按实测值或厂家提供的数据确定

的摩擦

在转向装置

按实际情况确定

处的摩擦

混凝土加热养护时，预应力筋

%2&i—

与承受拉力的设备之间的温差

消除应力钢丝、钢绞线

普通松弛：

0.4(花1-0.5)公

低松弛：

当%„40.7报时

预应力筋的应力松弛狈

0.125(-0.5)6axi

当0.V<0・8,他时

0.2—O.575)^x)n

中强度预应力钢丝，0.08^

预应力螺纹钢筋10・03%n

混凝土的收缩和徐变%按本规范第10.2.5条的规定计算

用螺旋式预应力筋作配筋的环

形构件，当直径d不大于3m时，36—30

由于混凝土的局部挤压

注：1表中总为混凝土加型养护时，预应力筋与承受拉力的设备之间的温

差(七)；

2当时，预应力筋的应力松弛损失值可取为零。

10.2.2直线预应力筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应

力损失值如应按下列公式计算：

卬=与EB（10.2.2）

式中：a—张拉端锚具变形和预应力筋内缩值（mm）,可按表

10.2.2采用；

I——张拉端至锚固端之间的距离（mm）。

表10.2.2锚具变形和预应力筋内缩值a（mm）

锚具类别a

螺帽缝隙1

支承式锚具（钢丝束锁头锚具等）

每块后加垫板的缝隙1

有顶压时5

夹片式锚具

无顶压时6〜8

注：1表中的锚具变形和预应力筋内缩值也可根据实测数据确定।

2其他类型的锚具变形和预应力筋内缩值应根据实测数据确定.

块体拼成的结构，其预应力损失尚应计及块体间填缝的预压

变形。当采用混凝土或砂浆为填缝材料时，每条填缝的预压变形

值可取为1mm。

10.2.3后张法构件曲线预应力筋或折线预应力筋由于锚具变形

和预应力筋内缩引起的预应力损失值心，应根据曲线预应力筋

或折线预应力筋与孔道壁之间反向摩擦影响长度Zf范围内的预

应力筋变形值等于锚具变形和预应力筋内缩值的条件确定，反向

摩擦系数可按表10.2.4中的数值采用。

反向摩擦影响长度Zf及常用束形的后张预应力筋在反向摩

擦影响长度。范围内的预应力损失值电可按本规范附录J计算。

10.2.4预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失值%,

宜按下列公式计算：

S2=J（1一房融（10.2.4-1）

当（0+〃）不大于0.3时，%可按下列近似公式计算：

。也—（心+H）%（10.2.4-2）

注：当采用夹片式群锚体系时，在心，中宜扣除锚口摩擦损失.

式中：一从张拉端至计算截面的孔道长度，可近似取该段孔

道在纵轴上的投影长度(m)；

0——从张拉端至计算截面曲线孔道各部分切线的夹角之

和(rad)；

K-考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数，按表

10.2.4采用；

4——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，按表10.2.4

采用。

表10.2.4摩擦系数

孔道成型方式K

钢绞级、钢丝束预应力螺纹钢筋

预埋金属波纹管0.00150.250.50

预埋塑料波纹脩0・00150.15-

预埋铜管0.00100.30

抽芯成型0.00140.550.60

无粘结预应力筋0.00400.09—

注：摩擦系数也可根据实测数据确定.

在公式(10.2.4-1)中，对按抛物线、圆弧曲线变化的空间

曲线及可分段后叠加的广义空间曲线，夹角之和。可按下列近似

公式计算：

抛物线、圆弧曲线：或(10.2.4-3)

广义空间曲线：6=(10.2.4-4)

式中：名、叫——按抛物线、圆弧曲线变化的空间曲线预应力筋

在竖直向、水平向投影所形成抛物线、圆弧曲

线的弯转角；

△明、迎——广义空间曲线预应力筋在竖直向、水平向投影

所形成分段曲线的弯转角增量。

10.2.5混凝土收缩、徐变引起受拉区和受压区纵向预应力筋的

预应力损失值4、4可按下列方法确定：

1一般情况

先张法构件

60+340争

(10.2.5-1)

%=l+15p

f

60+340部

'_Jeu

“l1+15/(10.2.5-2)

后张法构件

55+300黄

%=r+15片(10.2.5-3)

554-3003

■=1+/(1。・2.5-4)

式中：%、或《—受拉区、受压区预应力筋合力点处的混凝土

法向压应力；

A——施加预应力时的混凝土立方体抗压强度；

P、，——受拉区、受压区预应力筋和普通钢筋的配筋

率：对先张法构件，p=(Ap+A,)/A。，，=

+对后张法构件,p=(Ap+

As)Mn,，=(A'p+A；)/An；对于对称配置

预应力筋和普通钢筋的构件，配筋率P、，应

按钢筋总截面面积的一半计算。

受拉区、受压区预应力筋合力点处的混凝土法向压应力%、

心应按本规范第10.L6条及第10.1.7条的规定计算。此时,

预应力损失值仅考虑混凝土预压前(第一批)的损失，其普通钢

筋中的应力〃、＜4值应取为零；殊、“I值不得大于65%；当

或c为拉应力时，公式(10.2.5-2)、公式(10.2.5-4)中的4c应

取为零。计算混凝土法向应力。【时，可根据构件制作情况

考虑自重的影响。’

当结构处于年平均相对湿度低于40%的环境下，〃和4值

应增加30%o

2对重要的结构构件，当需要考虑与时间相关的混凝土收

缩、徐变及预应力筋应力松弛预应力损失值时，宜按本规范附录

K进行计算。

10.2.6后张法构件的预应力筋采用分批张拉时，应考虑后批张

拉预应力筋所产生的混凝土弹性压缩或伸长对于先批张拉预应力

筋的影响，可将先批张拉预应力筋的张拉控制应力值0n增加或

减小aE%。此处，Og为后批张拉预应力筋在先批张拉预应力筋

重心处产生的混凝土法向应力。

10.2.7预应力混凝土构件在各阶段的预应力损失值宜按表

10.2.7的规定进行组合。

表10.2.7各阶段预应力损失值的组合

预应力损失值的组合先张法构件后张法构件

混凝土预压前（第一批）的损失

混凝土预压后（第二批）的损失

注：先张法构件由于预应力筋应力松弛引起的损失值%在第一批和第二批损失中

所占的比例，如需区分，可根据实际情况确定.

条文说明

io?预应力损失值计算

1021预应力混凝土用钢丝、钢绞线的应力松弛试验表明，应力松弛损失值与钢丝的初始应力值和极限强

度有关。表中给出的普通松弛和低松弛预应力钢丝、钢绞线的松弛损失值计算公式，是按国家标准《预应

力混凝土用钢丝》GB/T5223—2002及《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224—2003中规定的数值综合

成统一的公式，以便于应用。当。con/fptk<0.5时，实际的松弛损失值已很小，为简化计算取松弛损失值

为零。预应力螺纹钢筋、中强度预应力钢丝的应力松弛损失值是分别根据国家标准《预应力混凝土用螺纹

钢筋》GB/T20065—2006、行业标准《中强度预应力混凝土用钢丝》YB/T156—1999的相关规定提

出的。

IO."根据锚固原理的不同，将锚具分为支承式和夹片式两类，对每类作出规定。对夹片式锚具的锚具变

形和预应力筋内缩值按有顶压或无顶压分别作了规定。

10.2.4预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失，包括沿孔道长度上局部位置偏移和曲线弯道摩擦

影响两部分。在计算公式中，乂值为从张拉端至计算截面的孔道长度；但在实际工程中，构件的高度和长

度相比常很小，为简化计算，可近似取该段孔道在纵轴上的投影长度代替孔道长度；e值应取从张拉端至计

算截面的长度上预应力孔道各部分切线的夹角（以弧度计）之和。本次修订根据国内工程经验，增加了按抛物

线、圆弧曲线变化的空间曲线及可分段叠加的广义空间曲线"弯转角的近似计算公式。

研究表明，孔道局部偏差的摩擦系数k值与下列因素有关：预应力筋的表面形状；孔道成型的质量；预应

力筋接头的外形；预应力筋与孔壁的接触程度（孔道的尺寸，预应力筋与孔壁之间的间隙大小以及预应力筋

在孔道中的偏心距大小）等.在曲线预应力筋摩擦损失中，预应力筋与曲线弯道之间摩擦引起的损失是控制

因素。

根据国内的试验研究资料及多项工程的实测数据，并参考国外规范的规定，补充了预埋塑料波纹管、无粘

结预应力筋的摩擦影响系数。当有可靠的试验数据时，本规范表10.2.4所列系数值可根据实测数据确定。

10.2.5根据国内对混凝土收缩、徐变的试验研究，应考虑预应力筋和普通钢筋的配筋率对气值的影响，其

影响可通过构件的总配筋率p（p=pp+ps）反映。在公式Q0.2.5-l）~公式Q0.2.5-4）中,分别给出先张法

和后张法两类构件受拉区及受压区预应力筋处的混凝土收缩和徐变引起的预应力损失。公式反映了上述各

项因素的影响。此计算方法比仅按预应力筋合力点处的混凝土法向预应力计算预应力损失的方法更为合理。

此外，考虑到现浇后张预应力混凝土施加预应力的时间比28d龄期有所提前等因素，对上述收缩和徐变计

算公式中的有关项在数值上作了调整。调整的依据为：预加力时混凝土龄期，先张法取7d，后张法取14d;

理论厚度均取200mm;相对湿度为40%-70%,预加力后至使用荷载作用前延续的时间取1年的收缩应

变和徐变系数终极值，并与附录K计算结果进行校核得出。

在附录K中，本次修订的混凝土收缩应变和徐变系数终极值，是根据欧洲规范EN1992—2:《混凝土

结构设计——第1部分：总原则和对建筑结构的规定》所提供的公式计算得出。混凝土收缩应变和徐变系

数终极值是按周围空气相对湿度为40%~70%及70%~99%分别给出的。混凝土收缩和徐变引起的预应

力损失简化公式是按周围空气相对湿度为40%~70%得出的，将其用于相对湿度大于70%的情况是偏于

安全的。对泵送混凝土，其收缩和徐变引起的预应力损失值亦可根据实际情况采用其他可靠数据。

第四章10.3预应力混凝土构造规定

10.3.1先张法预应力筋之间的净间距不宜小于其公称直径的2.5倍和混凝土粗骨料最大粒径的1.25倍且

应符合下列规定：

预应力钢丝,不应小于15mm;三股钢绞线，不应小于20mm;七股钢绞线，不应小于25mm。当混凝

土振捣密实性具有可靠保证时，净间距可放宽为最大粗骨料粒径的L0倍。

10.3.2先张法预应力混凝土构件端部宜采取下列构造措施：

1单根配置的预应力筋，其端部宜设置螺旋筋；

2分散布置的多根预应力筋，在构件端部10d且不小于100mm长度范围内，宜设置3~5片与预应力筋

垂直的钢筋网片，此处d为预应力筋的公称直径;

3采用预应力钢丝配筋的薄板，在板端100mm长度范围内宜适当加密横向钢筋；

4槽形板类构件，应在构件端部100mm长度范围内沿构件板面设置附加横向钢筋，其数量不应少于2根。

10.3.3预制肋形板，宜设置加强其整体性和横向刚度的横肋。端横肋的受力钢筋应弯入纵肋内。当采用先

张长线法生产有端横肋的预应力混凝土肋形板时，应在设计和制作上采取防止放张预应力时端横肋产生裂

链的有效措施。

10.3.4在预应力混凝土屋面梁、吊车梁等构件靠近支座的斜向主拉应力较大部位，宜将一部分预应力筋弯

起配置。

10.3.5预应力筋在构件端部全部弯起的受弯构件或直线配筋的先张法构件，当构件端部与下部支承结构焊

接时，应考虑混凝土收缩、徐变及温度变化所产生的不利影响，宜在构件端部可能产生裂缝的部位设置纵

向构造钢筋。

10.3.6后张法预应力筋所用锚具、夹具和连接器等的形式和质量应符合国家现行有关标准的规定。

10.3.7后张法预应力筋及预留孔道布置应符合下列构造规定：

1预制构件中预留孔道之间的水平净间距不宜小于50mm,且不宜小于粗骨料粒径的1.25倍；孔道至构

件边缘的净间距不宜小于30mm,且不宜小于孔道直径的50%;

2现浇混凝土梁中预留孔道在竖直方向的净间距不应小于孔道外径，水平方向的净间距不宜小于1.5倍孔

道外径，且不应小于粗骨料粒径的1.25倍；从孔道外壁至构件边缘的净间距，梁底不宜小于50mm,梁

侧不宜小于40mm,裂缝控制等级为三级的梁，梁底、梁侧分别不宜小于60mm和50mm。

3预留孔道的内径宜比预应力束外径及需穿过孔道的连接器外径大6mm~15mm,且孔