轮扣式模板工程施工计算书和相关图纸

10.1计算书 110.1.1200mm厚轮扣式楼板模板支撑架计算书 110.1.2400mm×800mm轮扣式梁底模板钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书 1110.1.3400mm×800mm梁侧模板计算书 2410.1.4300mm厚地下室外墙模板计算书 3110.1.5600×950mm柱模板支撑计算书 3910.2深化设计图纸 4710.2.1200mm厚车库顶板支架布置平面图 4710.2.2200mm厚车库顶板支架布置立剖面图 4910.2.3主楼标准层模板支架布置平面图 5210.2.4主楼标准层模板支架布置立剖面图 5310.2.5层高4.55m,主楼非标准层（首层）模板支架布置平面图 5510.2.6层高4.55m,主楼非标准层（首层）模板支架布置立剖面图 5610.2.7400*800mm梁模板支架布置平面图 5810.2.8400*800mm梁模板支架布置立面图 5910.2.9400*800mm梁模板支架布置剖面图 6010.2.10350*700mm梁模板支架布置平面图 6110.2.11350*700mm梁模板支架布置立面图 6210.2.12350*700mm梁模板支架布置剖面图 6310.2.13200*400mm边梁模架支撑布置剖面图 6410.2.14梯井定型化平台立杆支设剖面图 6510.2.15楼层洞口部位立杆基础做法图 6610.2.16300mm厚地下室外墙模板布置大样图 6710.2.17200mm厚标准层剪力墙模板布置大样图 6910.2.18600*950mm柱模板布置大样图 7110.2.19混凝土浇筑顺序图 7310.2.20支撑体系监测平面布置图 7610.1计算书10.1.1200mm厚轮扣式楼板模板支撑架计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:架体计算参数：脚手架搭设高度3.49m，纵向宽度8.0m，横向宽度8.0m，架体顶部栏杆或围挡高度0.80m。立杆横向间距0.90m，立杆纵向间距0.90m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距0.3m。扫地杆高度0.35m，立杆顶端悬臂长度0.65m。顶托梁材料选择为双钢管:Φ48.3×3.6，次龙骨材料选择为方钢管:50×50×1.50mm，次龙骨间隔距离300mm，面板计算宽度8.1m。立杆钢管选择：φ48.3×2.8mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48.3×2.8mm,水平杆钢管材质选用Q235。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。荷载计算参数：模板自重0.30kN/m2，混凝土和钢筋自重25.1kN/m3，楼板现浇厚度0.2m，施工均布荷载标准值3kN/m2。荷载分项系数选用依据《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018。永久荷载分项系数为1.3，可变荷载分项系数为1.5。钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/m2，抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。基本风压为0.45kN/m2，风荷载体型系数为1，风荷载高度变化系数为1.28。地基参数：地基承载力标准值为170kN/m2，基础底面面积为0.25m2，地基承载力调整系数为0.4。图轮扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.200×0.900+0.300×0.900=4.788kN/m活荷载标准值q2=3.000×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=21.60cm3；截面惯性矩I=12.96cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×4.788+1.50×2.700)×0.300×0.300=0.092kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.092×1000×1000/21600=4.281N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×4.788+1.50×2.700)×0.300=1.849kN截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1849.0/(2×900.000×12.000)=0.257N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.788×3004/(100×9000×129600)=0.225mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.30×1.506+1.30×0.090=2.075kN/m活荷载q2=1.50×0.900=1.350kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.350+2.075)×0.900=3.083kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.082/0.900=3.425kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.43×0.90×0.90=0.277kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.425=1.849kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.425=3.391kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.57cm3；截面惯性矩I=11.42cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.277×106/4567.7=60.73N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1849.39/(2×50.00×50.00)=1.110N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.596kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.596×900.04/(100×206000.00×114193.2)=0.301mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!四、顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=3.391kN均布荷载取托梁的自重q=0.103kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.974kN.m经过计算得到最大支座力F=11.348kN经过计算得到最大变形V=0.481mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.52cm3；截面惯性矩I=25.42cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.974×106/10520.0=88.18N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.481mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.126×3.490=0.440kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×0.900×0.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=4.749kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+0.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.30NG+1.50NQ六、立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x向跨数nx=5支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×10.40/(1.20×15.00)+0.90/(6×1.20)=1.32单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.32x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=5支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×10.40/(1.20×15.00)+0.90/(6×1.20)=1.32单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.32μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(2.32,2.32)=2.32依据规范表5.3.9并做插值可得高度修正系数βH=1.00扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=0.54依据规范附录G并对α做插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.08所以，立杆计算长度：l0=max(βHβaμh,h'+2k0h2)=max(1.00×1.08×2.32×1.20,0.30+2×0.7×0.65)=3.00m验算立杆长细比：l0=h=1.20m；λ=l0/i=1200/16.1=74.455长细比验算λ<150,满足要求!不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.82kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.61A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.00W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.31σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；立杆稳定性验算：l0=3.002m；λ=l0/i=3002/16.1=186.248查规范附表可得φ=0.207σ=9819/(0.207×400.2)=118.329N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.00W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.31M——立杆弯矩设计值；N'E——立杆的欧拉临界力，N'E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.61风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=1.280×1.000×0.450=0.576kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.576×0.900×1.200×1.200/10=0.112kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.576×3.5×0.90×(0.5×3.5+0.80)=4.604kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(4.604/8.00)=0.307kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.300×4.749+1.500×2.430+1.50×0.6×0.307=10.096kN立杆稳定性验算：l0=3.002m；λ=l0/i=3002/16.1=186.248查规范附表A-1可得φ=0.207立杆的欧拉临界力为：N'E=π2EA/λ2=23.459kNσ=10096/(0.207×400.2)+0/4305/(1-1.1×0.207×10096/23459)=150.499N/mm2,考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002×0.900×(0.543+0.300)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=48.587kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×4.604=13.813kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！八、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fa其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/Ag；p=39.28N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.82Ag——基础底面面积(m2)；Ag=0.25fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=kc×fak其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fak——地基承载力标准值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!轮扣式模板支撑架计算满足要求！10.1.2400mm×800mm轮扣式梁底模板钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:混凝土梁和架体计算参数：梁截面宽度0.4m，截面高度0.8m，梁两侧楼板厚度0.2m。梁底承重架支设方式：顶托支撑-梁底次龙骨平行梁跨度方向，梁底承重杆按照布置间距<300,300>计算。支撑架搭设高度2.89m，架体纵向宽度8.0m，横向宽度8.0m，架体横向跨数8跨。立杆梁跨度方向间距0.9m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距0.3m。梁两侧板底立杆横向间距0.9m，纵向间距0.9m。扫地杆高度0.35m，立杆顶端悬臂长度0.65m。顶托梁材料选择为双钢管:Φ48.3×3.6，次龙骨材料选择为木方:50×70mm，立杆钢管选择：φ48.3×2.8mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48.3×2.8mm,水平杆钢管材质选用Q235。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。荷载计算参数：模板自重0.50kN/m2，混凝土和钢筋自重25.5kN/m3，施工均布荷载标准值3kN/m2。荷载分项系数选用依据《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018。永久荷载分项系数为1.3，可变荷载分项系数为1.5。钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/m2，抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。基本风压为0.45kN/m2，风荷载体型系数为1.2，风荷载高度变化系数为1.28。地基参数：地基承载力标准值为170.0kN/m2，基础底面面积为0.25m2，地基承载力调整系数为0.4。图承插型轮扣式梁模板支撑架立面示意图梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.200×0.125×0.900=0.746kN。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×0.900=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×0.800+0.400)/0.400=2.250kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+0.000)×0.400×0.900=1.080kN均布荷载q=1.30×18.360+1.30×2.250=26.793kN/m集中荷载P=1.50×1.080=1.620kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=21.60cm3；截面惯性矩I=12.96cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.307kNN2=4.861kNN3=4.861kNN4=1.307kN最大弯矩M=0.063kN.m最大变形V=0.003mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.063×1000×1000/21600=2.917N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×2596.0/(2×900.000×12.000)=0.361N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.003mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.861/0.900=5.401kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.40×0.90×0.90=0.438kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×5.401=2.917kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×5.401=5.347kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面惯性矩I=142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.438×106/40833.3=10.71N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2916.68/(2×50.00×70.00)=1.250N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.359kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.359×900.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.160mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!四、梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.103kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.213kN.m经过计算得到最大支座力F=7.177kN经过计算得到最大变形V=0.018mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.52cm3；截面惯性矩I=25.42cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.213×106/10520.0=19.28N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.018mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.20)+1.50×3.00)×(0.13+0.90/2)×0.90=6.10kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=1×0.22=0.22kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.22+6.10=6.31kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=1×0.22=0.22kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.22+6.10=6.31kN梁底立杆受力最大值为Nm=7.18kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=7.18kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.22,0.22)=0.22kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.六、立杆的稳定性计算按照有剪刀撑框架式支撑结构计算x向取纵向计算：单元框架x向跨数nx=5支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×10.40/(1.20×15.00)+0.90/(6×1.20)=1.32单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.32x向取横向计算：单元框架x向跨数nx=5支撑结构的刚度比K=EI/hk+ly/6h=2.06×10.40/(1.20×15.00)+0.90/(6×1.20)=1.32单元框架x向跨距与步距h之比αx=0.75依据规范附录G并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数μ=2.32μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数μ=max(2.32,2.32)=2.32依据规范表5.3.9并做插值可得高度修正系数βH=1.00扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值α=0.54依据规范附录G并对α做插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa=1.08所以，立杆计算长度：l0=max(βHβaμh,h'+2k0h2)=max(1.00×1.08×2.32×1.20,0.30+2×0.7×0.65)=3.00m验算立杆长细比：l0=h=1.20m；λ=l0/i=1200/16.1=74.455长细比验算λ<150,满足要求!不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：最大支座反力N1=7.18kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.30×0.365=0.474kNN=7.177+0.474=7.651kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.61A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.00W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.31σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；立杆稳定性验算：l0=3.002m；λ=l0/i=3002/16.1=186.248查规范附表可得φ=0.207σ=7651/(0.207×400.2)=92.203N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆轴力设计值(kN)φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.00W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.31M——立杆弯矩设计值；N'E——立杆的欧拉临界力，N'E=π2EA/λ2；λ——计算长细比，λ=l0/i；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.61风荷载标准值：Wk=uz×us×w0=1.280×1.200×0.450=0.691kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.691×0.900×1.200×1.200/10=0.134kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.691×2.9×0.90×(0.5×2.9+0.80)=4.036kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(4.036/8.00)=0.269kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.177+1.300×0.365+1.50×0.6×0.269=7.893kN立杆稳定性验算：l0=3.002m；λ=l0/i=3002/16.1=186.248查规范附表可得φ=0.207立杆的欧拉临界力为：N'E=π2EA/λ2=23.459kNσ=7893/(0.207×400.2)+134000/4305/(1-1.1×0.207×7893/23459)=128.928N/mm2,考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、梁模板支架整体稳定性计算依据规范模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002×0.900×(0.451+0.500)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=54.725kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×4.036=12.108kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！八、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fa其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/Ag；p=30.61N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=7.65Ag——立杆基础底面面积(m2)；Ag=0.25fa——地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00地基承载力设计值应按下式计算fa=kc×fak其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fak——地基承载力特征值；fak=170.00地基承载力的计算满足要求!轮扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！10.1.3400mm×800mm梁侧模板计算书依据规范：《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度800mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.×70.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48.3mm×3.6mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.00×27.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，振捣混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q=1.30×27.000×0.500+1.50×4.000×0.500=20.550kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=12.00cm3；截面惯性矩I=7.20cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.644kNN2=4.521kNN3=4.521kNN4=1.644kN最大弯矩M=0.082kN.m最大变形V=0.226mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.082×1000×1000/12000=6.833N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2466.0/(2×500.000×12.000)=0.617N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.226mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×27.00+1.5×0.20×4.00=8.220kN/m挠度计算荷载标准值q=0.20×27.00=5.400kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.110/0.500=8.220kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.220×0.50×0.50=0.206kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×8.220=2.466kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×8.220=4.521kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=40.83cm3；截面惯性矩I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.206×106/40833.3=5.03N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2466/(2×50×70)=1.057N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.400×500.04/(100×9000.00×1429167.0)=0.178mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.312kN.m最大变形vmax=0.044mm最大支座力Qmax=8.786kN抗弯计算强度f=M/W=0.312×106/10524.6=29.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于390.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.786对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.1.4300mm厚地下室外墙模板计算书依据规范：《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度3800mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置13道，内龙骨采用方钢管50.×50.×1.5mm。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48.3mm×3.6mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.800m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.00×27.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倾倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q=1.30×27.090×0.500+1.50×4.000×0.500=20.608kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=12.00cm3；截面惯性矩I=7.20cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.438kNN2=7.011kNN3=5.961kNN4=6.242kNN5=6.167kNN6=6.187kNN7=6.180kNN8=6.187kNN9=6.167kNN10=6.242kNN11=5.961kNN12=7.011kNN13=2.438kN最大弯矩M=0.195kN.m最大变形V=1.089mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.195×1000×1000/12000=16.250N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3744.0/(2×500.000×12.000)=0.936N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=1.089mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×27.09+1.5×0.30×4.00=12.365kN/m挠度计算荷载标准值q=0.30×27.09=8.127kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=6.183/0.500=12.365kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12.365×0.50×0.50=0.309kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×12.365=3.710kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×12.365=6.801kN截面力学参数为截面抵抗矩W=4.57cm3；截面惯性矩I=11.42cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.309×106/1.05/4567.7=64.45N/mm2抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.127×500.04/(100×206000.00×114193.2)=0.146mm最大挠度小于500.0/400,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.476kN.m最大变形vmax=0.044mm最大支座力Qmax=10.705kN抗弯计算强度f=M/W=0.476×106/10524.6=45.23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.705对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.1.5600×950mm柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=600mm，柱模板的截面高度H=950mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=3800mm，柱箍间距计算跨度d=400mm。柱箍采用双钢管48.3mm×3.6mm。柱模板竖楞截面选择为：方钢管50.×50.×1.5mm，B方向竖楞3根，H方向竖楞5根。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.00×27.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倾倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×6.000=6.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值q=1.30×27.000×0.400+1.50×6.000×0.400=17.640kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=9.60cm3；截面惯性矩I=5.76cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.30×10.800+1.50×2.400)×0.300×0.300=0.159kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.159×1000×1000/9600=16.538N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.30×10.800+1.50×2.400)×0.300=3.175kN截面抗剪强度计算值T=3×3175.0/(2×400.000×12.000)=0.992N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×10.800×3004/(100×9000×57600)=1.142mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、竖楞的计算竖楞直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞计算简图竖楞的计算宽度取BH两方向最大间距0.300m。荷载计算值q=1.30×27.000×0.300+1.50×6.000×0