综采工作面回采作业规程

第一章地质和矿压观测资料

一、地质资料

（一）图纸

1、7n5工作面煤层底板等高线图（1:1000）

2、7115工作面实测地质剖面图（1:200）

3、7115工作面井上、下对照图（1:2000）

（二）地质说明书：（附于作业规程后）

二、矿压观测资料

（-）顶板岩性分析

该面直接顶为泥岩，厚2.13m,深灰色，致密块状，含大量植物化

石及黄铁矿薄膜。老顶为细砂岩，厚2.40m,灰〜灰白色，成分以石英、

长石为主，含较多暗色矿物，泥质胶结。整体不易形成悬臂，因此，

周期来压不明显。

（二）矿压观测

该面位于东一下山采区，西起东一皮带下山（下段），东临东三采

区，南为7113工作面采空区，北为7煤未采区，靠近F9大断层。根

据7107、7109、7111、7113矿压观测资料及本工作面顶板岩性分析，

直接顶为中等稳定顶板，老顶为周期来压不明显顶板，顶板类别为I

级2类；直接顶初次垮落步距为12米，老顶初次来压步距为45米，

周期来压步距为20米。

（三）支护强度验算

1、根据顶板岩性分析，周期来压时支架承受的支护强度按以下公

式计算：

P=N-M-R

式中：N——工作面采高的倍数，取6

M——工作面采高，取3.1m

R——岩石容量，取27KN/n）3

P=N•M•R=6X3.1X27=502.2KN/m2

2、该面采用WS1.7-20/35掩护式液压支架，最大支护强度为

599.6KN/m2>P,故支架支护强度符合要求。

第二章采煤方法和回采工艺

一、采煤方法

1、根据采区和工作面设计以及煤层的赋存条件，该面采用综合机

械化走向长壁全部垮落法采煤。

2、采高的确定:该面设计平均采高3.1m,允许采高为2.0-3.4m,

正常情况下跟顶跟底回采，不得任意留顶底煤。当煤层厚度小于2.2m

时，可破底，严禁破顶。当煤层厚度大于3.3m时一，跟顶留底回采，工

作面严禁逮顶煤或超高回采。

二、回采工艺

（一）落煤：

1、该面采用一台国产无链牵引MG300/700-QWD型采煤机割煤，采

煤机主要技术特征见表2-1o

MG300/700-QWD型采煤机主要技术特征表2-1

适应采高2.0s3.4m适应倾角0^45°

滚筒直径1.8m截深0.63mm

牵引速度7.90sl3.2m/min最大牵引力500KN

电机功率2X300KW+2X40KW+18.5kw额定电压1140V

外形尺寸10064X2004X1979mm机身重量45t

2、割煤方式

该面采用端部斜切进刀，双向割煤，往返一次进两刀。进刀处工

作面溜子弯曲段应大于15米，以保证煤机顺利运行。

3、进刀方式（如图2-1所示）

⑴当采煤机割煤至工作面端头时，采煤机后面的输送机进行推移

至煤壁处；

⑵采煤机反向，并沿着输送机弯曲段前进，逐步斜向割入煤壁；

⑶直到割至输送机直线段，进入机窝为止，此时将输送机移成直

线，采煤机再次反向割煤至工作面端头处；

⑷将煤壁割直后，采煤机返回开始端部进刀处，完成斜切进刀开

始正常割煤，同时将采煤机后面的输送机推移至煤壁处。

4、割煤过程（以煤机开始处于上机窝为例）

⑴煤机由上机窝开始向上割煤至工作面上端头处，煤机反向经上

J

A为煤机在上端头B为煤机斜切进刀至上机窝C为煤机反向回到上端头

D为煤机正向割煤至下端头E为煤机斜切进刀至下机窝

F为煤机反向回到下端头G为煤机向上割煤至上端头

图2-1采煤机斜切进刀方式

机窝位置向下正常割煤，同时拉机尾并向下推溜子。

⑵煤机向下割煤经下机窝位置至工作面下端头，并将溜子推过下

机窝为止。采煤机反向进入下机窝之后，从下机窝向下推溜子并拉机

头。

⑶煤机由下机窝向下再次割煤至工作面下端头处，煤机反向经下

机窝位置向上正常割煤，同时拉机头并向上推溜子。

⑷煤机向上割煤经上机窝位置至工作面上端头处，同时将溜子推

过上机窝为止，采煤机反向进入上机窝，最后由上机窝向上推溜子并

拉机尾。至此，完成一个循环割煤。

（二）、装煤

采用采煤机滚筒的螺旋叶片和运输机的铲煤板进行装煤。

（三）、运煤：

1、工作面运输设备

工作面铺设一部SGZ—764/400型铸造刮板输送机，SGZ—764/

400型铸造刮板输送机主要技术特征见表2-2o

SGZ—764/400型铸造刮板输送机主要技术特征表2-2

运输能力800t/h刮板链规格26X92

刮板链速1.1m/s水平弯曲度1

电机功率2X200KW电压1140V

实际铺设长度70m刮板链式中双链

2、下巷运输设备

下巷铺设SJ-150胶带运输机1部，SJ-400胶带运输机1部，SJ-80

胶带运输机1部，超前车为一部双电机SGW-40*2快速刮板输送机。

SJ-150型胶带输送机主要』皮术特征表2-3

运输能力550t/h带速2m/s

胶带宽度1000mm电机功率2X75KW

胶带长度815m+183m电压660/1140V

SJ-400型胶带输送机主要』技术特征表2-4

运输能力550t/h带速2m/s

胶带宽度1000mm电机功率2X200KW

胶带长度394m电压660/1140V

SJ-80型胶带输送机主要技术特征表2-5

运输能力650t/h带速2m/s

胶带宽度1000mm电机功率2X40KW

胶带长度183m电压660/1140V

SGW-40TX2快速刮板输送机主要技术特征表2-6

运输能力300t/h刮板链速0.95m/s

电压660V电机功率2X40KW

3、7115运煤联络巷运输设备

运煤联络巷铺设两部双电机SGW—40TX2改型快速刮板输送机。

（四）、工作面支护

1、普通支护

⑴工作面支架

该面布置原西德WS1.7-2.0/3.5型掩护式液压支架48台，其中

WS1.7-2.0/3.5型端头支架6架主要技术特征见表2-7o

WS1.7-2.0/3.5型掩护式液压支架主要技术特征表2-7

支架高度2.0-3.5m适应倾角W35°

支架中心距1.5m支架宽度1.4~1.6m

初撑力2335KN工作阻力3118KN

推移步距600mm支护强度599.6KN/m2

推溜力141KN拉架力299KN

⑵支架的工作方式:

采用及时支护，即割煤一移架一推溜。移架采用追机作业，分段

依次顺序移架。移架要距离煤机后滚筒4-6架。

⑶支架的操作方式为:本架操作。

⑷支架的操作顺序：降架一移架一调架一升架。

⑸工作面支架布置图（如图2—2所示）

2、端头支护：

该面上、下两巷均为锚网梁支护，回采时，工作面上出口下帮及

下出口上帮的顶板由锚杆和托梁支撑，无需抬棚支护。工作面上、下

端头各安两台过渡支架,在过渡支架外帮跨刮板输送机采用HDJS-1200

型双楔梁配合DZ系列金属单体液压支柱一梁一柱扶双排走向棚，棚距

为0.6m,单体支柱要穿铁鞋，初撑力不低于90kN。从两道切顶线至煤

帮侧在巷道中间用DZ型系列单体配合HDJB-1200型金属较接顶梁各扶

一趟一梁一柱走向棚，且下巷中间走向棚紧贴超前刮板输送机下帮架

设。扶中间走向棚时，上、下出口处必须有不小于0.8m宽的人行道，

端头支护的所有单体必须棵棵拴好防倒器。

3、超前支护

在工作面上、下两巷自出口向外使用HDJA—1000型金属较接顶梁

做梁，DZ型系列单体液压支柱做腿，扶双排一梁一柱走向棚的超前支

护，从工作面煤壁线向外，双排超前支护均不低于40m,现场施工时、

超前架棚要扶至45m以上，在回采过程中，从工作面煤壁线向里至切

顶线，上巷两帮及下巷下帮的超前支护予以保留，不得提前回撤，扶

超前支护时、上帮超前柱子紧贴上帮底脚架设，下帮超前柱子与下帮

的最小距离不超过0.5m。梁子必须较接使用，柱子穿铁鞋，初撑力不

低于50kN,上、下出口向外40m范围内高度不低于1.8m,人行道宽度

不小于0.8m,较接顶梁与顶板之间必须加垫板皮，防止打滑。超前支护

的单体支柱必须棵棵拴好防倒器。

（五）顶板管理

1、采空区顶板采用全部垮落法。

2、工作面顶板管理

工作面最大控顶距3.56m,最小控顶距2.96m,放顶步距0.6m。

3、两道安全出口顶板管理

两道安全出口应加强支护，巷道及安全出口高度不得低于L8m,人行

道宽度不小于0.8m。当两道安全出口老塘悬顶面积超过3XSmz时或顶

板来压明显时，必须在切顶线的煤壁侧，用长2m,厚12cm的半圆木做

梁，单体液压支柱做腿，扶一梁两柱首尾相接的倾斜架棚。柱子向上

帮、向老塘均迎3-5度。4、备用支护材料

所有备用支护材料均在距工作面100m以外的地点分类上架码放整

齐，并挂好标志牌，由三班铁管验收员统一管理。备用支护材料的规

刈

相

争

W

书

国

画

图2-2

送机

刮板输

4为

煤机

3为

支架

普通

2为

支架

端头

1为

2---------2剖面

图2・2(b)支架剖面图

格数量见表2-8

备用支护材料统计表表2-8

序号名称规格单位数量

1单体液压支柱DZ22棵10

2单体液压支柱DZ25棵10

3单体液压支柱DZ28棵10

4单体液压支柱DZ315棵10

5单体液压支柱DZ35棵10

6金属钱接顶梁HDJB-1000根20

7金属较接顶梁HDJS-1200根20

8金属钱接顶梁HDJB-1200根10

9铁鞋直径300块20

10半圆木厚120x1500块50

11半圆木厚120x2000块50

12半圆木厚120x3000根30

13方木160x160x1600根50

14圆木直径180x3000根30

15板皮50x150x1000块500

16大笆2000x1800片50

17菱形金属网5000x1200片100

（六）工作面其它设备

1、乳化液泵站

使用国产DRB-200/31.5型乳化液泵，该泵为卧式五柱塞往复泵,

两泵一箱，其主要技术特征见表2-9。

DRB-200/31.5型乳化液泵技术特征表2-9

流量200L/min公称压力31.5MPa

电机功率125KW电压1140V

2、两道回柱机

上巷两台JH—20型回柱机两台，绳径24.5mm,绳长100m,一台

布置在距工作面上出口40m外的安全地点，供回料用，另一台布置在

开关列车外60m处安全地点，供拉设备列车用。当开关列车挪移处在

下坡时，要在其里端再稳设一台20T回柱机，以留住开关列车；下巷

一台JH-20型回柱机，绳径为24.5m,绳长为100m,布置在距超前溜

子机头外60m处的安全地点，供延超前溜子用。回柱机的“四压两迎”,

勾头、信号等安全设施齐全、可靠。且回柱机的迎、压柱必须有防倒

措施。

3、工作面照明选用国产FJDT型，每4架安装一盏照明灯；语音

信号和溜子闭锁选用CK-2型，工作面每隔12m安装设一个授话、扩音

和闭锁装置。

第三章循环作业、劳动组织及主要技术经济指标

一、循环作业

（一）、循环方式

1、早班半班检修，半班出煤。早班割煤2刀，中、夜班各割煤4

刀，每进一刀为一个循环，循环进尺为0.6m,日循环数为10,日进尺

6mo

2、循环产量

Qt=N*L«M«H«r«C=1X7OXO.6X3.1X1.36X0.95=168.3t

式中:N—每个循环的刀数1

L——工作面长度70m

M——采煤机截深0.6m

H——工作面采高3.1m

r——煤的容重1.36t/m3

C——工作面回采率0.95

3、日产量：

Q2=n•Qi«1=10X168.3X0.9=1514.7t

式中：n—日循环个数10

Qi-----循环产量

I——循环率0.9

二、作业方式:半班检修，两班半出煤。

三、循环作业图表（如图3—1所示）

§3—2、劳动组织

支架工实行分组追机作业，其余工种定岗定位，机电设备实行包

机制。

二、劳动组织和出勤图表（见表3—1）

三、主要技术经济指标表（见表3—2）

I

s

g

l

s

瑞

图3-1

劳动组织和出勤图表表3—1

序劳动组织第一班第二班第三班

号

休

工种班次小在

班24681012141618202224

123计册

1班长34310010

2煤机手333909

3支架工44412315

4电缆工111314

5出口工66618624

6泵站工111314

刮板输

7222628

送机工

胶带输

8222617

送机工

9治水工222628

10下料工141628

11送饭工021303

12液压工141628

13维护员19111314

14验收员111314

15铁管员111314

16材办员040404

17注水工040404

18区干部161808

19合计30603112125146

主要技术经济指标表表3—2

序号名称数量单位备注

1工作面走向长度998m

2工作面倾斜长度70m

3工作面倾角160平均

4设计采高3.1m平均

5循环进尺0.6m

6循环率90%

7循环产量168.3t

8日循环数10个

9日进尺6m

10日产量1514.7t

11可采日期288d

12日出勤数128个

13回采工效率11.8t/工

14月产量45441t按30天计

15坑木消耗1/万t

16乳化液消耗500kg/万t

17油脂消耗200kg/万t

18截齿消耗6个/万t

19炸药消耗100kg/万t

20雷管消耗280发/万t

21含砰率1.76%

22灰分17.49%

第四章主要生产系统

一、材料运输系统

㈠工作面进料运输路线

1、运输机道：地面副井一井底车场—500东大巷-*东一下山

采区上部车场f东一轨道下山f一650车场f东一九煤延伸下山

―705车场f7115运输机道

2、材料道：地面f副井f井底车场f—500东大巷f东一*下山采

区上部车场f东一轨道下山f-650车场-*东一七煤延伸下山--669车

场一7113运输机道一7115材料道

㈡工作面回料运输路线

回料运输路线与进料路线相反。

二、运煤路线

运煤路线

工作面一7115运输机道一东一胶带输送机延伸运输下山东一胶

带输送机运输下山一东放水石门集中胶带输送机巷一卸载站一主井一

地面。

三、排水系统

（一）排水方式

该工作面预计最大涌水量350m3/h,正常涌水量160m3/h。该面

位于一宽缓向斜，7煤老顶砂岩裂隙发育，富水性较好，在向斜轴部，

小构造、裂隙发育，老顶砂岩富水性强，并通过构造裂隙与分界砂岩

勾通。在材料道、运输机道下帮挖好水沟，低洼处做好水仓，材料道

用D85-45X3型排水泵、D46排水泵和3寸、6寸排水管排出，运输机

道的水用D85-45X3型排水泵、MD155排水泵和6寸排水管排出。

（二）排水设备：

1、材料道：4台D85-45X3型排水泵，两备两用，一趟3寸排水

管和一趟4寸排水管。

2、运输机道：6台D85-45X3型排水泵，五用一备，两趟6寸排

水管。

D85-45x3型排水泵主要技术特征

型号功率流量扬程

D8555Kw85m3/h135m

（三）排水路线

1、材料道排水路线：

排水基地一7115材料道f东一车场f东——650泵房。

2、运输机道排水路线：

水仓一7115运输机道一7115工作面放水巷f-750大巷f—750泵

房。（详细设计见7115治水专篇）

四、供电系统

（一）、供电方案：

根据该工作面机电设备选型的参数、容量、电压等级及距离变电

所的远近、工作面供风要求，设备的布置及安装地点等，拟定7n5综

采工作面供电方案：

一路高压干线来自东一-650变电所三号高防开关，沿东一-650车

场至7115材料道，再到材料道距工作面400m处，供至工作面三台移

动变电站。一台移动变电站为采煤机提供电源；一台移动变电站为刮

板输送机和一台乳化液泵站提供电源；

另一台移动变电站备用。额定电压为1140V。另一路高压干线来自

东一一650变电所四号高防开关，沿着延伸胶带输送机道经9113运输

机道外口，再到7115综采工作面材料道外口的移动变电站，为材料道

主排水、运输及运输机道的主排水提供电源，额定电压等级为660Vo

运输机道的两台移动变电站电源来自东翼-750变电所一号高压开关

柜，外口移动变电站为SSJ-200X2胶带输送机提供电源，额定电压

H40V；中部移动变电站为SJ-150、SJ-80胶带输送机、两部刮板输送

机、上运输机道水泵等提供电源，额定电压为660Vo工作面最大涌水

量350m7h,正常涌水量160m3/h,根据最大涌水量在运输机道水仓处配

备D85-45义3六台，设置3趟2150mm管路，最大涌水期3趟管路并联

使用，排至一750水仓。

供电系统图（一）、（二）、（三）附后。

三、负荷的统计及变压器容量、台数的确定

（-）7115综采工作面1140V负荷统计

数

序总容量电压

量

号设备名称型号规格

单台容量（kw）（kw）（V）

1采煤机MG300/700-QWD12X300+2X4叶18.5698.51140

2架前刮板输送机SGZ-764/40012X2004001140

3胶带输送机SSJ-200X212X2004001140

4乳化液泵站DRB315/31.52200（一用一备）2X2001140

（二）7115工作面660V负荷统计

编材料道运输机道功率（KW）

设备名称设备型号备注

号数量

刮板输

1SGW-40r380

送机

运输机道

2调度绞车JY-62175/40

JD-40

3调度绞车JD-254725

4调度绞车JD-11.41211.4

煤电钻

5BZ8O-2.5112.5KVA

综保

6回柱绞车JH-141213.5

7回柱绞车JH-201118.5

QSSK-20

8潜水泵12

X75

胶带输

9SJ-15O1150

送机

胶带输

10SJ-8O180

送机

11信号综保ZXZ8-4224KVA

12多级泵D85-45X34655

13张紧绞车JH-817.5

（三）移动变电站的选择及校验：

1、运输机道外口移动变电站:带7115运输机道第一部胶带输送机,

额定电压1140Vo

装机功率：

Pe=400(Kw)

需用系数：Kx取1

加权平均功率因数：cos中取0.7

计算容量：S.=上生=400X1/0.7=572KVA<630KVA

cos咒j

选择KBSGZY-630/6/1.2型移动变电站，满足要求。

2、中部移动变电站：

聊共统图(二)预计装机^率：

LPe=843.2(Kw)

需用系数：Kx=0.4+0.6=^—=0.4+0.6X0.177=0.5

EPe

功率因数：cos中取0.7

计算容量：S2=坐”=843,2x0,5=602KVA<630KVA

cos50.7

选择KBSGZY-630/0.69型移动变电站，满足要求。

3、材料道外口移动变电站：

装机功率：SPe=498.9(KW)

需用系数：h=0.4+0.6=^—=0.4+0.6X0.15=0.50

EPe

功率因数：cos巾取0.7

计算容量：S3=±生=498.9x0.50=356KVA<630KVA

cos50.7

选择KBSGZY-630/0.69型移动变电站，满足要求。

4、工作面移动变电站：供采煤机组

装机功率：Pe=2X300+2X40+18,5=698.5Kw

需用系数：L=0.4+0.6J"61=0.4+0.6X0.43=0.66

EPe

功率因数：cos力取0.7

计算容量：S]=上”=6985x0.66=6KVA<g00KVA

cos甲0.7

选择KBSGZY—800/6/1.2型移动变电站，满足要求。

5、工作面移动变电站，供架前刮板输送机和一台乳化液泵站

装机功率：pe=(400+200)=600Kw

需用系数：鼠取0.7

功率因数：cos巾取0.7

计算容量：S5=J^L=600X0.7/0.7=600KVA<630KVA

cos*”

选择KBSGZY—630/1.2型移动变电站，满足要求。

工作面上出口留一台800KVA的移动变电站备用，当带采煤机组或

者架前刮板输送机的移动变电站出现故障时，其所带负荷调至备用移

动变电站，其容量满足要求。

四、电缆网路计算

(-)高压电缆的选择：

⑴供工作面移变的高压电缆

装机容量：P=698.5+400+200=1298.5Kw

0.6x1298.5

负荷电流：I;而=二6X6X0.85=88.5A

选择MYPTJ-3.6/6-35mm2电缆，载流量为135A,满足要求。

(2)供运输机道移动变电站的高压电缆

装机容量:P=400+843.2+250=1493.2Kw

kxp0.6x1493.2

负荷电流:71(国=6x6x0.85=102A〈135A

选择MYPTJ-3.6/6-35mm2电缆，载流量为135A,满足要求。

(3)供材料道移动变电站的高压电缆

装机容量:P=520+498.9=981.3Kw

kn0.6x981.3

负荷电流口;7!心丽二万即T69.2AG35A

选择MYPTJ-3.6/6-35mm2电缆，载流量为135A,满足要求。

(二)移变二次侧电缆的选择

I、按电缆长时允许载流量选择电缆：

1、材料道移动变电站低压电缆选择

_k》pl()30.58x498.9x103

।43Uer]pjcos(ppj73x690x0.88x0.85324A

采用两趟(70+50)mm?并用，载流量为392A,满足要求。

2、中部移动变电站低压电缆选择(选择带负荷较多的电缆)

_k》pl(P_______0.64x466x103

I43Uerjpjcos(ppjV3x690x0.88x0.85333.6A〈434A

至运输机道SJ-150胶带输送机的电源线采用两趟70mm2电缆并

用，载流量为434A,其余采用70mm,电缆，载流量满足要求。

3、运输机道外口移动变电站(带SSJ-200X2胶带输送机)

k》pl()3_______0.8x400x1()3

143Uerjpjcos73x1200x0.88x0.7

=250(A)

选择的电缆为MYP-3X95+1X25,额定载流量为295A,满足要求。

4、采煤机主机电缆的选择

_k；pl。？0.85x398.5x103

1-J3Uer/pjcos(ppj73x1200x0.88x0.7

=264(A)

式中:Kx需用系数计算得0.85

COS6pj加权平均功率因数取0.7

npj电机加权平均效率取0.88

选择的电缆为MCP-0.66/1.14-3X95+1X25+4X10,额定载流量

为295A,副电机选择与主电机同样的电缆，满足要求。

5、SGZ-764/400架前输送机电缆的选择

输送机采用两头驱动，机头、机尾各安装一台电机。

k》0.85x400x10、

।拒Uerjpjcasqjpj73x1200x0.9x0.7

=260(A)

开关至机尾电机处选择电缆为MYP-3X95+1X25,额定载流量为

295A,满足要求。

II、按正常情况下允许压降来选择电缆

1、1140V供电系统允许电压损失为117V。

低压电缆电路的电抗与电阻相比之下较小，故在计算低压网路电

压损失时可忽略不计：由于回采工作面供电距离最远，功率最大的电

缆电压损失最大，故计算时选择距离最远，功率最大的线路计算。

A、采煤机组

①煤机电缆电压损失：

Uc=1000PeL/npjSUey

=398.5X500X1000/0.9X1140X95X42.5

=48(v)

式中：Pe为煤机主机功率

npj加权平均效率，取0.9

Y电导率，m/(Q.mm')

S导线截面，mm2

L导线长度，m

②移变电压损失：

AUb=V3lb(RbCOS4B+XbSinfB)

=V3X384.9X(0.0135X0.7+0.1072X0.5)

=42(V)

式中：lb移变二次侧电流

Rb,Xb移变每相的电阻、电抗。

③干线电缆很短，故电压损失可以忽略不计

采煤机总电压损失为△Ue=AUb+AUc=48+42=90V〈117V,满足要

求。

B、架前刮板机组

①刮板运输机电缆电压损失：

Uc=1000PeL/npjSUey

=400X500X1000/0.9X1140X95X42.5

=48.3(v)

式中：Pe为刮板机组功率

npj加权平均效率，取0.9

丫电导率，m/(。.mm2)

S导线截面，mm2

L导线长度，m

②移变电压损失：

AUb=73lb(RbCOSeB+XbSin1B)

=V3X303.1X(0.0167X0.7+0.1246X0.5)

=38.8(V)

式中：lb移变二次侧电流

Rb,Xb移变每相的电阻、电抗。

③干线电缆很短，故电压损失可以忽略不计

刮板运输机组总电压损失为：

AUe=AUb+AUc=48.3+38.8=87V<117V

满足要求。

2、660V电源系统允许电压损失为63V,计算时选择功率最大的线路

计算，功率最大的是运输机道第三部胶带输送机。

①支线电缆电压损失：

Auz=KfPeLX1000/UeynpjS

=1X15OX15X1000/690X42.5X0.9X50

=1.7(v)

式中：Pe电动机的实额定功率,Kw

L支线电缆的实际长度，m

Hpj加权平均效率，取0.9

丫支线电缆芯线导体的电导率，取42.5m/(Q.mm2)

S支线电缆的芯线面积，mm2

②移变电压损失：

△Ub=V3lb(RbCOSfB+XbSin步B)

=V3X535X(0.0056X0.7+0.0415X0.5)

=22.9(V)

③干线电压损失：

干线允许最大电压损失为△Ug=AUy-(AUz+△Ub)

=63-(1.7+22.9)

=38.4(v)

干线截面为：S=KxSPeLg/yUeAUgnpj

=0.65X423X450X1000/690X42.5X38.4X0.9

=122mm'<140mm2

式中：Lg干线电缆实际长度，m

Y电缆导体芯线的电导率，m/(Q.mm2)

Qpj加权平均效率，取0.9

Kx需用系数，计算得0.65

电缆的截面选择140mm2橡套电缆，满足要求。

HI、按允许起动条件校验电缆截面：

由于工作面采用了大功率的机电设备，且距离移动变电站较远，

每一次大功率机电设备的起动，均会造成采区供电网络的电压波动。

煤矿供电要求：采区机电设备正常运行时，其电动机的端电压损失不

得超过额定电压的10%,而起动时的电压不能低于其系统电压的25%,

只有起动电压损失不超过25%Ue即1140X25%=285V,则机电设备才

能正常起动。

1、采煤机组：

移动变电站相关参数：

Sbe=800KVA△P=6000WUd%=6%

AP

则：移变电阻压降百分值Ur=77"=6000/10X800=0.75

lOSbe

移变电抗压降百分值心=而庐二=5.9

移变每相电阻：Rb=AP/3I2e-6000/3X(384.9)=0.0135Q

2

移变每相电抗：Xb=10UxXU2e/Sbe=0.1072Q

①采煤机起动时移变内部电压损失：

YPe

AUbq%=~~(Ur%cosO+Ux%sinO)

Sb

698.5

=FTX(0.75X0.65+5.9X0.75)

=4.28

E2e1200

△"葭则％=4.28X—

=51.36(V)

式中：

EPe:移动变电站二次侧额定容量，Kw

Sb:移动变电站额定容量

cos中取0.65,sin①取0.75

②采煤机起动时供电电缆电压损失：

△Uz=V3IqXcosOL/yS

=V3X1323X0.65X500/42.5X95

=184.4(V)

Y:电缆导体芯线的电导率，42.5m/(Q.mm')

L为采煤机负荷线电缆长度500m；

S为导线截面为95mm2；

则采煤机起动时总的电压损失为：

△U=AUb+AUz=51.36+184.4=235.8V<285V

以上表明采煤机起动时，选定以上电缆满足采煤机起动要求。

2、超前刮板机组：

移动变电站相关参数：

Sbe=630KVAAP=4600wUd%=5.5%

AP

则:移变电阻压降百分值Ur==4600/10X630=0.73

10S尻

移变电抗压降百分值Ux=，。/一。,=5.44

移变每相电阻：Rb=0.0167Q

移变每相电抗：Xb=0.1246Q

①超前刮板机组起动时移变内部电压损失:

VPe

△Ubq%=~~~(Ur%cos①+Ux%sin①)

Sb

600

=--X(0.73X0.65+5.44X0.75)

630

=4.34

E2e1200

△UbWbq%而=4.34XW

=52.08(V)

式中：

£Pe:移动变电站二次侧额定容量，Kw

Sb:移动变电站额定容量

cos中取0.65,sin中取0.75

②超前刮板机组起动时供电电缆电压损失：

AUz=A/3IqXcosOL/yS

=V3X1512X0.65X500/42.5X95

=211(V)

Y:电缆导体芯线的电导率，42.5m/(Q.mm")

L为刮板机负荷线电缆长度500m；

S为导线截面为95mm2；

则刮板机组起动时总的电压损失为：

AU=AUb+AUZ=52.08+211=263.08V<285V

以上表明刮板机组起动时,选定以上电缆满足起动要求。

五、高、低压开关整定及灵敏度校验：

（一）、高压防爆开关整定

①东一变电所三号高防开关BGP23-6整定：（供材料道开关群）

a、过载整定：

X93.56=3.74A,取b=5A。

Ki乙=30

即高防开关的过载定值为5X30=150A

b、短路整定：

—（289+118）=16.28A,取I=17A

"30ZO

即高防开关的短路定值为14XKl=17X30=510A

式中Ki--电流互感器变比

In.st--线路最大起动电流，折算到6kV侧。

Z1「一其余电机工作电流总和，折算到6kv侧。

17-一线路末端最小两相短路电流。

校验：Id⑵=.«加

2/工玲2+号）2

6KV系统阻抗如下：系统电抗为0.339Q

35KV变电所至中央变电所：L=0.85km,S=150mm2,R^O.143,

X,=0.06

2

中央变电所至东一-650变电所：L=1.4km,S=120mm,R2=0.179,

X2=0.06

东一-650变电所至7115材料道开关群：L=1.7Km,S=

2

35mm,R3=0.612,X3=0.064

♦R=0.85X0.143+1.4X0.179+1.7X0.612=1.41Q

SX=0.06+0.06+0.064=0.184Q

Id（2）=/Ue=_6.3.=2218A

2J（ZR）2+（£X）22J（£R）2+（ZX）2

灵敏系数KS=£=①~=4.35>1.5,符合要求。

kixIz30x17

②东一一650变电所四号高防开关整定：（供材料道开关群）

a、过载整定：

Iz^—y/=—X66.6=1.66A,取b=2A。

匕L40

即高防开关的过载定值为2XK「=2X40=80A

b、短路整定：

Iz2上（心+£〃）=上（317+65）=11.46,取k=12。即高防

kt-40

开关的短路定值为XK尸12X40=480A

式中Ki--电流互感器变比

I„..---线路最大起动电流，折算到6kv侧。

SIN--其余电机工作电流总和，折算到6kv侧。

I；-一线路末端最小两相短路电流。

校验：id⑵=.Ue

2a£R）2+（£X）2

6KV系统阻抗如下：系统电抗为0.339Q

35KV变电所至中央变电所:L=0.85Km,S=150mm2,Ri=0.143,

Xi=0.06

2

中央变电所至东一-650变电所：L=1.4Km,S=120mm,R2=0.179,

X2=0.06

东一-650变电所至7115材料道外口移变：L=0.52Km,S=

2

35mm,R3=0.612,X3=0.064

SR=0.85X0.143+1.4X0.179+0.52X0.612=0.69。

SX=0.339+0.08X（0.85+0.52+1.4）=0.5606Q

Id（2）=/*=,6000=3370A

2J（ZR）2+（ZX）22«ER）2+（£X）2

灵敏系数Ks=匚=型>=7.02>1.5,符合要求。

kixlz40x12

（二）、1140V供电系统开关整定：

供电系统图（二）

I#开关负荷为400Kw

以Xp1x400

过流：-同g加二CXL2X0.9X0.9=237⑹，取240A;

短路：Iz=Iqe=1764（A）,取1800Ao

电缆折算为60m,查表两相短路电流为4392A。

4392

Km=~=[=2.421.5,合格。