《某县产业聚集区某主干道路线与路面结构设计9600字（论文）》

第1章绪论1.1设计目的及意义城市道路一个城市的公共空间，对城市道路的设计及改造对一个城市的发展有着重大意义。本设计是河南省淮滨县产业聚集区的一条主干道，该产业区位于淮滨北岗新城区东北部，该主干道为东西走向。本次设计主要是为了让学生能够将道路勘测设计、路基路面工程等知识，依据给定条件，查阅相关规范及文献，在指导老师的指导下完成该道路的改造设计。1.2设计现状及发展趋势随着我国近几年的高速发展，我国的道路设计质量有了很大的提高，同时也提出了前卫的理论并应用到设计工程中：肖昌仁[1]结合河流及两岸道路的不同情况，介绍了“一河一路”和“一河两路”的布置形式；宋明川[2]以东西城市轴线为例阐述了确定道路横断面的一般步骤和方法；蔡建勇[5]总结出：一般交叉口选用“伞型”为佳，尽量避免选用“碗型”。但城市道路的发展也存在以下问题：①城市道路设计是城市建设的窗口，但在目前的城市建设工作中，城市道路设计规划却比较随意，造成工程设计难度较大[6]；②主干路“路段型”堵塞问题；③交叉口的研究并不丰富；在当今的数据时代，BIM技术的出现，为我国土木行业带来了新的发展机遇，针对传统设计方法中存在的地形结合不紧密等问题通过数据模拟快速建立模型进行不断优化，大大提高精准度及工作效率，这将是未来的发展趋势。1.3设计内容（1）平安大道东段的标准横断面设计；（2）平安大道东段的平面设计；（3）平安大道东段的纵断面设计；（4）平安大道东段的横断面设计；（5）平安大道东段的交叉口设计；（6）平安大道东段的排水设计；（7）平安大道东段的路基路面设计；1.4研究方法和技术路线（1）文献参考法：对于平安大道东段的改造设计的理论知识只要是通过相关论文和期刊，课本的内容和我国最新相关规范等，对本设计全面学习。（2）计算机软件辅助设计：对于该主干道的设计计算中主要运用的软件有：路易2020-BIM道路系统、CAD、hdps2017。本设计的技术路线如图1-1。图1-1技术路线图第2章工程概况2.1道路位置图2.2地质资料2.2.1地形淮滨县产业聚集区位于淮河以北，属于黄淮平原范围，属于冲击河谷平原，地势较为平坦；坡度大约为0.1-1.5‰[7]；2.2.2气候条件淮滨县年平均气温15.3℃，降水量年均936.8mm；1月平均气温-2.0-3.0℃，极端最低气温-21.4℃，7月平均气温27-27.5℃，极端最高温度42℃；属于2-4-2夏热冬温湿润型[18]。2.2.3工程地质地表岩性为全新统灰黄色粉土；2.2.4地震参数表2-1地震相关参数参数类型参数值抗震设防烈度6度地震动反应谱特征周期0.55s地震动峰值加速度0.05g第3章平面设计3.2平面线形设计3.2.1设计原则（1）线性设计应直达、连贯并于周边环境、地形尽量保持协调；（2）保障行车驾驶的舒适安全，将平、纵、横综合分析，令道路自然引导视线且使视线连续，尽量防止或减少不利的线性组合；（3）设计时应与纵断面线性设计相结合，在平原地带应避免采用太长直线线性，造成视觉疲劳，诱发事故；（4）平曲线应符合长度要求，若长度过短，驾驶员的操作和反应时间则较少，在高速行驶时易引发交通事故；3.2.2设计指标与标准（1）直线：平曲线之间直线段的长度，应符合路线设计规范的规定；（2）圆曲线最小半径及平曲线与圆曲线的最小半径均应符合规范表6.2.2和6.2.3的要求[8]；（3）停车视距不应小于规范中表6.2.7[8]的要求：3.2.3平曲线计算平曲线计算图示如图3-1所示。图3-1缓和曲线计算图示q=p=βT=L=E=J=2T−L(m)3.3逐桩坐标表表3-5逐桩坐标表桩号坐标（米）方位角xyK0+04169264.759589088.39527.090°+204169282.565589097.50327.090°+23.614169285.779589099.14727.090°+404169300.092589107.13229.160°+61.4084169318.786589117.56329.160°+804169334.739589127.11230.903°+1004169351.9589137.38430.903°+103.5424169354.939589139.20332.338°+1204169368.84558948.00632.338°+138.5394169384.554589157.95232.755°+1604169402.557589169.53432.755°+180.0574169420.266589180.92733.372°+2004169436.085589191.34733.372°+2204169452.788589202.34933.372°+2404169469.49589213.3533.372°+2604169486.192589224.35233.372°+2804169502.895589235.35333.372°+295.6144169515.934589243.94233.372°+3004169519.605589246.34233.178°+3204169536.345589257.28733.178°+341.2424169554.124589268.91133.510°+3604169569.764589279.26733.510°+3804169586.44589296.56733.510°+391.3364169535.892589296.56733.510°+4004169603.118589301.34733.486°+4204169619.798589312.38233.486°+4404169636.478589323.41733.486°+4604169653.159589334.45133.486°+467.5634169659.466589338.62433.486°+4804169663.885589345.41633.101°+5004169686.639589356.33833.101°+5204169703.394589367.26133.101°+5404169720.148589378.18333.101°+546.714169725.769589381.84733.533°+5604169736.847589389.18933.533°+5804169753.518589400.23733.533°+6004169770.19589411.28633.533°+6204169786.861589422.33433.533°+6404169803.533589433.38233.533°+6604169820.204589444.43133.533°+6804169836.875589455.47933.533°+7004169853.547589466.52733.533°+7204169870.218589477.57633.533°+733.3274169881.327589484.93833.533°+7404169886.903589488.60333.314°+7604169903.617589499.58733.314°+7804169920.33589521.57233.314°+8004169937.044589521.55633.314°+8204169953.757589532.5433.314°+8404169970.471589543.52533.314°+8604169987.1845895543.52533.314°+8804170003.898589565.49433.314°+886.5924170009.407589569.11433.314°+9004170020.582589576.52333.541°+9204170037.252589527.57333.541°+9404170053.922589598.62433.541°+9604170070.591589609.67533.541°+9804170087.261589620.72633.541°+997.2484170101.637589630.25633.541°K1+204170120.63589642.78233.406°+404170137.326589653.79433.406°+604170154.022589664.80533.406°+804170170.718589686.81633.406°+1004170187.414589686.82733.406°+1204170204.11589697.83833.406°+1404170220.806589708.8533.406°+1604170237.502589719.86133.406°+1804170254.198589730.87233.406°+2004170270.893589741.88333.406°+2204170287.589589752.89533.406°+2404170304.285589763.90633.406°+2604170320.981589774.91733.406°+2804170337.677589785.92833.406°+284.2944170341.262589788.29333.406°+3004170354.379589796.9333.363°+3204170371.083589807.92933.363°+3404170387.787589818.92833.363°+3604170404.491589829.92733.363°+3804170421.195589840.92633.363°+4004170437.899589851.92433.363°+4204170454.603589862.92333.363°+4404170471.307589873.92233.363°+450.1644170479.79658987951233.410°+4604170488.007589884.92833.410°+4804170504.702589895.9433.410°+5004170521.397589906.95333.410°+5204170538.092589917.96533.410°+5404170554.787589928.97733.410°+5604170571.483589939.9933.410°+5804170588.178589951.00233.410°+6004170595.463589955.80833.410°+6204170621.568589973.02733.410°+6404170638.263589984.0433.410°+6604170654.958589995.05233.410°+6804170671.653590006.06433.410°+7004170688.348590017.07733.410°+7204170705.043590028.08933.410°+7404170721.739590039.10233.410°+7604170738.434590050.11433.410°+7804170755.129590061.12733.410°+8004170771.824590072.13933.410°+818.1934170787.011590082.15633.345°+8404170805.228590094.14333.345°+8604170821.935590105.13733.345°+8804170838.643590116.1333.345°+9004170855.35590127.12433.345°+9204170872.058590138.11733.345°+9404170888.765590149.11133.345°+9604170905.473590160.10533.345°+9804170922.18590171.09833.345°K2+04170938.888590182.09233.345°+204170955.595590193.08533.345°+404170972.303590204.07933.345°+61.3754170990.159590215.82833.345°3.4交叉口设计3.4.1设计原则（1）改造道路交叉口应以道路红线为依据，根据设计车速、交通量、道路类别并结合未来发展，进行设计；（2）设计要使过路车辆用尽可能少的时间通过路口，避免交叉口拥堵；（3）缘石半径应符合规范[8]要求；3.4.2交叉口转角半径R1确定RRV取30km/h（取设计速度的0.5-0.7倍），μ取0.17，ih取值0.02[15]则：RR故，本设计中R1取33m。3.4.3交叉口立面设计交叉口特征点简图见图3-2。图3-2交叉口特征点简图交叉口竖向设计的计算过程如下所示：ℎAFℎℎℎAB由上述公式求的交叉口四个角的控制点高程，高程表如表3-5所示。表3-5交叉口控制点高程表位置点号高程（m）位置点号高程（m）左上角B11737.568右上角B31737.613C11737.226C31737.909D11737.909D31737.316E11737.385E31738.072左下角B21738.143右下角B41738.185C21737.910C41738.460D21738.376D41737.910E21738.072E41738.756第4章纵断面设计沿着道路中心线竖直剖切然后展开即为道路路线纵断面，道路纵断面主要反映路线的起伏状态纵坡以及与原地面的填挖情况。4.1纵坡设计4.1.1设计原则（1）竖曲线选用较大半径为宜，相邻两个同向的竖曲线，如直线段不长应合并为单曲线或复曲线，避免出现断背曲线；（2）应争取填挖平衡，尽量移挖作填，以节省土石方量，降低工程造价；（3）纵坡尽量平缓、起伏不宜过大和频繁；（4）设计高程的确定应结合沿线自然条件综合考虑；4.1.2路易2020—BIM道路设计系统设计步骤首先，从地形提取自然纵断数据，然后进行纵断拉坡设计，在选择拉坡设计时整体考虑填挖平衡，以尽量降低工程造价，还要考虑最大最小坡度，最小坡长等的规范[8]要求；对于进行竖曲线设计的时候，半径应尽量大，同时满足规范[8]要求。最后进行规范检查，如有不合格则进行调整，直至满足规范要求。4.1.3设计成果综合规范中指标的各项限值及工程实际高程信息进行纵坡设计，设计成果见表4-1。表4-1纵坡设计成果变坡点变坡点桩号设计高程（m）坡长（m）纵坡值（%）1K01739.2482K165.4491740.455102.6960.733K1040.4491728.535744.347-1.3624K1907.1491719.344737.566-1.065K2061.3751719.80792.9960.34.2竖曲线设计4.2.1设计指标与标准对于竖曲线的设计指标，应符合规范表6.3.6[8]的要求4.2.2竖曲线设计计算说明以凹形竖曲线为例，图示如图4-1：图4-1竖曲线计算图示ωL=Rω=T=ℎ=E=由纵断面图知：i1=0.73%，i2变桩点桩号为K0+165.449，高程为1740.455m；设K0+165.449段竖曲线半径为R=6000m，则：ω=L=Rω=6000×(−2.092%)=125.52mT=E=竖曲线起点的桩号：K0+165.449−62.76=K0+102.686竖曲线起点的高程：1740.455−62.76×2.092%=1739.142m计算K0+200.000凸形竖曲线的设计标高x=K0+200−K0+165.449=34.551mx−−−计算点桩号与竖曲线起点的桩号差H−−−设计标高则桩号K0+200的设计高程为1740.945m。i1=−1.362%，i2变桩点桩号为K1+40.449，高程为1728.535m；设K1+40.449段竖曲线半径为45000m，则：ω=iL=Rω=45000×0.302%=135.9mT=E=竖曲线起点桩号：K1+40.449竖曲线起点高程：1728.535+67.95×0.302%=1728.74计算K1+0.000的设计标高：x=H=则桩号K1+0.000的设计高程1728.636m；i1=−1.06%，i2变桩点桩号为K1+907.149，高程为1719.552m；设K1+907.149段竖曲线半径为9000m，以下计算均同上，则：L=122.4m；T=61.2m；E=0.208m；计算竖曲线起点信息：竖曲线起点桩号：K1+907.149竖曲线起点高程：1719.552+67.9561.2×1.36%=1720.384m计算K1+900.000的设计标高：x=K1+900H1=1720.287m；则桩K1+9000的设计高程为1720.29m；竖曲线计算成果如表4-2所示。表4-2竖曲线成果表桩号竖曲线变坡点间距(m)直坡段长(m)凸曲线半径（m）凹曲线半径（m）切线长T(m)外距E(m)起点桩号终点桩号K0+0165.449102.696+165.449600062.7540.328+102.695+228.203875744.347+40.4494500067.9110.051+972.538+108.36866.7737.566+907.149900061.230.208+845.919+968.37954.22692.996+61.375第5章横断面设计道路横断面设计应在城市规划的红线宽度范围内进行，且其设计要远近期结合，预留出管线位置；路面宽度应该留出发展的余地。另外，对于改建工程，要考虑交通管理问题，以提高道路的同行能力。5.1路易202-BIM道路设计系统操作步骤首先确定该主干道上的交通量，根据规范、道路红线宽度等已知条件计算出标准横断面，然后在路易2020-BIM道路设计系统中进行道路定义：工程-组件方案管理-城市道路-新建自己的标准横断面-道路-创建道路。最后出图即可。5.2标准横断面设计机动车道、非机动车道的宽度应不小于规范表5.3.2和标5.3.3中[8]的要求；路拱选用直线型，其设计坡度应满足规范的技术要求；5.2.2横断面布置根据以上的设计指标和资料，平安大道东段采用三幅路，设计路宽40m,两侧采用对称布置，双向四车道。机动车道宽度为8.5m，非机动车道4m，人行道3m，中间分隔带宽度为2m，绿化带3m。人行道、非机动车道的横向坡度取1%，机动车道及绿化带的横向坡度取1.5%，均采用直线型立缘石：外露高度取15cm；平缘石：顶面高出15cm，高度与人行道高度相同；具体布置如图5-1所示。 图5-1标准横断面图（1：500）5.3路基设计5.3.1设计原则（1）路基设计时应该致密，同时应该达到道路要求的强度大、稳定性好、刚度强、持久性好等各项标准；（2）路基设计应多方面考虑，在满足设计需求的同时还要协调周边环境，减少生态污染；（3）设计应以经济、耐用、节约用地为原则；5.3.2设计指标与标准（1）本设计主干路路基顶面的设计回弹模量值为90MPa，满足规范要求；（2）路基需满足规范中表12.2.4[8]技术要求；（3）路堤边坡坡度取1：1.5；路堑边坡坡度取1：1；5.3.3路基土石方调配如果相邻断面挖填类型相同，面积接近，可假设前后面之间是类似于柱体，此时填挖量的计算公式为[10]V=如果前后两面面积相差过大，则可视为一个棱台，采用另外一个公式：V=其中：m=A计算结果如下：表5-1土方总量计算表桩号填方面积（平方米）挖方面积（平方米）填方量（立方米）挖方量（立方米）K0+033.3105630+2010.529.7247491+4028.447.1257387+6011.319.4+6011.319.4273295+8027.628.7443106+10027.71.25487+120110.61.6603+14097.90800+16084.5886+180133.2965+200145.21125+220116.11757+240118.01242+26064.031238+28059.81042+400155.91057+42053.1+42053.11103+44057.11144+46057.31103+480108.61006+50047.9922+52044.4856+54041.2832+56042.2520+58039.2+66039.1772+68044.6875+70042.8847+72041.9824+74081.4+74081.4816+76041.1849+78043.8860+80042.2834+82041.3834+84041.1843+86043.2887+88045.6895+90089.2131+92040.8K1+0034.0143+2038.8848+4088.5999+60103.5+60103.5880+8079.2678+10066.0692+12071.4836+14045.9967+16051.01063+18055.31128+20057.51151+22057.61218+24064.21266+26062.41216+28059.21164+300116.01127+32055.4+32055.41103+34054.9189+36051.494+440116.31047+46097.80.185010+48039.10.970310+50031.30.1513114+52020.111.4380252+54018.013.8289275+56010.913.7204264+5809.512.9188281+60018.629.8180340+6209.117.2184356+6409.418.4+6409.418.4198370+66010.418.6253270+68014.98.4290171+70014.18.7282183+72014.09.6270213+74013.011.7242266+76011.214.9154323+7804.217.491263+8004.98.84296+8202.27.4+90026.11971+920107.3468+94093.8890+960119.2+960119.21300+980134.41530K2+082.51812+2098.819347+4094.70.71239143+6029.213.63920+61.37526.615.3合计628726144第7章路面结构设计7.2交通荷载确定7.2.1交通资料本设计交通量参考数据如表7-1所示表7-1交通量参数序号车型前轴重（KN）后轴重（KN）后轴数交通量(辆/日)1黄河JN163（大货）58.611414362三菱T653B（大货）29.34814103湘江HQP40（大货）23.173.224284少林（大客）28.768.213205凯特（小客）11.32314566江淮HF150（大货）45.1101.511607福田风景G9（小客）1325.614607.2.2设计指标与标准（1）根据公路沥青路面设计规范A2.4[9]，DDF=0.5，根据规范A.2.5[9]，车道系数LDF为0.55；（2）设计路段为改造主干道参照二级公路设计，采用水平三设计，根据规范表A.2.6-2表确定公路TTC分类；（3）经过计算，该设计交通量分类属于TTC4，按照规范规定的车辆类型分布系数取值。7.2.3车辆当量设计轴载换算EAL根据规范A.1.2[9]，此主干道车型分类结果见7-1，其中1类车不需要考虑轴载换算：表7-1车型分类及交通量1类车2类车3类车4类车车型凯特福田风景G9少林江淮HF150黄河JN163三菱T653B湘江HQP40交通量（辆/日）9163201601274应用以上公式，进行轴载换算，结果见表7-2；表7-2车辆当量设计轴载换算车辆类型2类3类4类5类6类7类8类9类10类11类VCDF(%)28.943.95.509.42.04.63.42.30.1非满载车比例PERml0.850.900.650.750.550.70.450.60.550.65满载车比例PERmh0.150.100.350.350.450.30.550.40.450.35沥青混合料非满载系数EALFml0.80.40.70.61.31.41.41.52.41.5满载系数EALFmh2.84.14.26.37.96.06.75.17.012.1EALF1.10.771.932.664.272.784.322.944.475.21VCDF×EALF0.320.340.1100.400.060.200.10.100.00N1783.9无机结合料非满载系数EALFml0.51.30.30.610.27.816.40.737.82.5满载系数EALFmh35.5314.2137.672.91505.7553713.5204.3426.8985.4EALF5.7532.5948.3625.97683.18171.4399.882.14212.9346.5VCDF×EALF1.6614.32.66064.223.4318.392.84.90.35N154360.74路基顶面非满载系数EALFml0.60.40.90.71.61.91.82.83.71.6满载系数EALFmh2.95.68.812.417.111.712.512.513.320.8EALF0.950.923.674.878.584.847.696.688.028.32VCDF×EALF0.270.40.200.810.10.350.230.180N11232.32N此主干路参照二级公路设计，则t=12；经查阅资料及调查，该地的γ=5%根据规范[9]，以沥青混合料层层底拉应变、沥青混合料层永久变量作为设计指标，则：N根据规范3.0.4[14]，属于中等交通等级（8.0×10根据规范[14]，以无机结合料稳定层层底拉应力作为设计指标，则：N根据规范3.0.4[9]，属于极重交通等级（>50×10根据规范[9]，以路基顶面竖向压应变作为设计指标，则：N根据规范3.0.4[9]，属于中等交通等级（8.0×10综上所述，属于中等交通等级。7.3初拟路面结构根据淮滨县的气候分区为2-4-2夏热冬温湿润型及地质条件等工程条件，拟定两种方案，见表7-3、7-4所示。表7-3方案一结构层材料厚度（cm）表面层AC-13(SBS改性沥青)4中面层AC-20(SBS改性沥青)6下面层AC-25(70号道路石油沥青)8基层水泥稳定级配砾石30底基层水泥稳定未筛分碎石17表7-4方案二结构层材料厚度（cm）表面层AC-13(70号道路石油沥青)4中面层AC-20(70号道路石油沥青)6下面层AC-25(70号道路石油沥青)8基层粒料材料25底基层粒料材料207.4材料参数在对于平安大道东段路面的改造设计中，所需用到的例如各类沥青的模量，各类粒料材料的模量等参数，需要相关文献与规范的结合查阅出结果，其中在刘广[12]同过相关实验测得了部分沥青的DS，因此在对平安大道东段的路面改造设计中各层沥青混合料永久变形量的数据都是来自上篇文献相关公式的换算，其中DS=9365R0−1.48(次/mm)表7-6动稳定度表材料类型动稳定度DSAC-13(SBS改性沥青)2800AC-20(SBS改性沥青)5367AC-13(70号道路石油沥青)2227AC-20(70号道路石油沥青)1699AC-25(70号道路石油沥青)7437.4.1方案一表7-7材料参数表材料类型模量（MPa）弯拉强度AC-13(SBS改性沥青)10000AC-20(SBS改性沥青)11000AC-25(70号道路石油沥青)12000水泥稳定级配砾石125001.7水泥稳定未筛分碎石105001.7根据上述公式及参数，换算得到方案一的车辙实验总变形深度，结果见表7-8。表7-8沥青混合料R0取值（mm）材料类型车辙实验总变形深度R0AC-13(SBS改性沥青)2.26AC-20(SBS改性沥青)1.46AC-25(70号道路石油沥青)5.547.4.2方案二表7-9材料参数表材料类型模量（MPa）弯拉强度AC-13(70号道路石油沥青)9000AC-20(70号道路石油沥青)11000AC-25(70号道路石油沥青)12000级配砾石360级配砾石360同理方案二的沥青混合料车辙实验总变形深度，见表7-10。表7-10沥青混合料R0取值（mm）材料类型车辙实验总变形深度R0AC-13(70号道路石油沥青)2.64AC-20(70号道路石油沥青)3.17AC-25(70号道路石油沥青)5.547.4.4路基顶面回弹模量表7-13路基参数泊松比回弹模量Eu(MPa)0.4907.5路面结构验算7.5.1等效温度及温度调整系数（1）等效温度计算根据规范G.2.1[9]，经查规范表G.1.2[9],Tε=21.2℃，则T（2）温度调整系数计算根据规范G.1.3[9]，式中：K当量沥青面层：上面层和中面层：ℎ上中换算面层和下面层：ℎE当量基层：EλB7.5.2无机结合料稳定层层底拉应力验算根据规范B.2.1，疲劳开裂验算公式如下所示[9]：N经查规范表B.2.1-1得：a=13.24,b=12.52经查规范表3.0.1得，β=1.04经查规范表B.2.1-2得：c1=14,c2=-0.0076,c3=-1.47k冻结指数F估计在800-50之间，属轻冻区，经查规范表B.1.1[9]得：ka=0.9由以上计算结果得KT2=0.92,RS=1.7经查阅相关文章及计算得，δ1=0.11MPa，则：由上得：满足条件。7.5.3沥青混合料层永久变形量验算根据规范，按照下式计算：总永久变形量：各分层变形量：Rkddhp计算过程如下所示：根据规范B.3.1[9]的分层方法，将沥青混合料层分为6层，具体如下：上面层：分为两层，20mm一层；中面层：分为三层，20mm一层；下面层：分一层即可，80mm;ℎa=180mm；ℎ0z1=15mm；z2z4=70mm；z5经计算得：p1=0.7,p2=0.7，p3=0.69，p4=0.69，p5=0.68，p6=0.67综上，各自取值见表7-14；表7-14汇总分层编号车辙变形量R0i（mm）分层厚度hi（mm）竖向压力pi(MPa)修正系数kRi第i层永久变形量Rai（mm）永久变形量Ra（mm）12.26200.73.821.4615.1222.26200.76.912.6531.46200.697.381.7841.46200.696.231.5151.46200.684.751.1265.54800.671.96.60由规范得沥青层容许永久变形为20mm，由上表得15.12mm<20mm，满足规范要求。7.5.4路面低温开裂指数验算平安大道东段的低温设计温度为-21℃，路基类型参数b=3，蠕变劲度St=120MPa；沥青混合料层厚ha=180mm，CI=1.95×7.5.5HPDS软件验算（1）方案一：经过软件验算，在各项指标均满足的情况下，优化结果如表7-15所示。表7-15方案一（优化）结构层材料厚度（cm）上面层AC-13(SBS改性沥青)4中面层AC-20(SBS改性沥青)6下面层AC-25(70号道路石油沥青)6基层水泥稳定级配砾石30底基层水泥稳定未筛分碎石17经软件验算的结果见表7-16。表7-16方案一验算结果验算类型容许值设计值第4层无机结合料稳定层疲劳开裂（次）1.084605E+112.309886E+08第5层无机结合料稳定层疲劳开裂（次）5.492539E+092.309886E+08沥青面层低温开裂指数（条）52.5沥青混合料层永久变形量（mm）203.31(2)方案二：经验算，将结构层优化调整为表7-17所示。表7-17方案二（优化）结构层材料厚度（cm）表面层AC-13(70号道路石油沥青)4中面层AC-20(70号道路石油沥青)6下面层AC-25(70号道路石油沥青)8基层级配砾石32底基层级配砾石20验算结果见表7-18。表7-18方案二验算结果验算类型容许值设计值沥青混合料层疲劳开裂（次）48620912.347019E+07路基顶面竖向压应变（MPa）357×147×沥青面层低温开裂指数（条）52.3沥青混合料层永久变形量（mm）152.937.6方案比选方案一与方案二的区别在于方案一的上中面层采用SBS改性沥青，半刚性基层；方案二上中面层采用70号道路石油沥青，柔性基层；通过手算及软件验算可以看出两种方案均满足使用及规范要求。SBS改性沥青的动稳定度大于70号道路石油沥青