悬臂式挡墙计算书

一、悬臂式挡墙

1.墙高4米

悬臂式挡土墙验算［执行标准：通用］

计算项目：悬臂式挡土墙1

原始条件：

墙身尺寸：

墙身高:4.000(m)

墙顶宽：0.350(m)

而坡倾斜坡度：1：0.000

背坡倾斜坡度：1：0.050

墙趾悬挑长DL:0.500(m)

墙趾跟部高DH:0.400(m)

墙趾端部高DH0:0.300(m)

墙踵悬挑长DL1:1.600(m)

墙踵跟部高DH1:0.400(m)

墙踵端部高DH2:0.300(m)

加腋类型:背坡加腋

背坡脓宽YB2：0.400(m)

背坡腋高YH2:0.400(m)

设防滑凸梯

防滑凸梯尺寸BT1:l:0.800(m)

防滑凸桦尺寸BT:0.700(m)

防滑凸棒尺寸HT:0.400(m)

防滑凸禅被动土压力修止系数：1.000

防滑凸梯容许弯曲拉应力：0.550(MPa)

防滑凸桦容许剪应力：LlOO(MPa)

钢筋合力点到外皮距离：46(mm)

墙趾埋深：1.000(m)

物理参数：

混凝土墙体容重：25.000(kN/m3)

混凝土强度等级：C30

纵筋级别：HRB400

抗剪腹筋级别:HPB300

裂缝计算钢筋直径：12(mm)

场地环境：一般地区

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：20.000(kWm3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：19.500(kN/m3)

修正后地基承我力特征值：120.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.250

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：12.900(度)

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：3

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

12.0000.0001

第1个：距离0.000(m)，宽度2.000(m),高度0.250(m)

28.0000.0001

第1个：距离0.000(m),宽度8.000(m),高度0.500(m)

32.5000.0001

第1个:距离0.000(m),宽度2.500(m),高度0.250(m)

地面横坡角度：0.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)

墙顶标高：0.000(ni)

钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝上结构设计规范》(GB50010-2010)

注意：墙身内力配筋计算时，各种作用力采用的分项(安全)系数为：

重力不利时=1.200

重力有利时=1.000

主动土压力=1.350

静水压力=1.200

扬压力=1.200

地震力=1.000

第1种情况：一般情况

［土压力计算］计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力

按假想墙背计算得到：

第1破裂角：31.122(度)

Ea=121.371(kN)Ex=63.653(kN)Ey=103.341(kN)作用点高度Zy=1.391(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂而不存在

墙身截面积=3.039(m2)重量=75.975(kN)

整个墙踵上的土重(不包括超载)=63.223(kN)重心旦标(1.083,-2.398)(相对于墙面坡E

角点)

墙踵悬挑板上的土重(不包括超载)=36.710(kN)重心坐标(1.387,-2.776)(相对于墙面坡

上角点)

墙趾板上的土重=6.337(kN)相对于趾点力臂=0.244(m)

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.250

采用防滑凸样增强抗滑动稳定性,计算过程如下：

基础底面宽度B=3.010(m)

墙身重力的力臂Zw=1.041(m)

Ey的力臂Zx=2.259(m)

Ex的力臂Zy=1.391(m)

作用于基础底的总竖向力=248.876(kN)作用于墙趾下点的总卷矩=325.669(kNm)

基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=1.309(m)

基础底压应力：墙趾=115.060凸梯前沿=97.850墙踵=50.306(kPa)

凸梯前沿被动土压应力=167.649(kPa)

凸棒抗弯强度验算：

凸棒抗弯强度验算满足：弯曲拉应力=164.227<=550.000(kPa)

凸怫抗剪强度验算：

凸梯抗剪强度验算满足：剪应力=95.799<=1100.000(kPa)

滑移力=63.653(kN)抗滑力=107.988(kN)

滑移验算满足：Kc=1.697>1.300

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点,墙身重力的力臂Zw=1.041(m)

相对于墙趾点,墙踵上土重的力臂Zwl=1.583(m)

相对于墙趾点,墙趾上土重的力臂Zw2=0.244(m)

相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=2.259(m)

相对于墙趾点,Ex的力臂Zy=1.391(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩;88.530(kN-m)抗倾覆力矩=414.199(kN-m)

倾覆验算满足：K0=4.679>1,600

(三)地基应力及偏心距验和

基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

作用于基础底的总竖向力=248.876(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=325.669(kN-m)

基础底面宽度B=3.010(m)偏心距e=0.196(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.309(m)

基底压应力：趾部=115.060踵部=50.306(kPa)

最大应力与最小应力之比=115.060/50.306=2.287

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=O.196<=0.250*3.010=0.752(m)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=115.060<=144.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=50.306<=156.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=82.683<=120.000(kPa)

(四)墙趾板强度计算

标准值：

作用了基础底的总竖向力=248.876(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=325.669(kN-m)

基础底面宽度B=3.010(m)偏心距e=0.196(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.309(m)

基础底压应力：趾点=115.060踵点=50.306(kPa)

设计值：

作用于基础底的总竖向力=314.153(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=412.54O(kN-m)

基础底面宽度B=3.010(m)偏心距e=0.192(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.313(m)

基础底压应力：趾点=144.277踵点=64.463(kPa)

［趾板根部］

截面高度：H'=0.400(m)

截面弯矩：M=14.816(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率fs=0.03%<Us,min=0.20%

抗弯受拉筋：As=800(mm2)

截面剪力：Q=58.Ill(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩：M(标准值)=11.268(kN-m)

最大裂缝宽度为：0.015(mm)。

(五)墙随板强度计算

标准值：

作用于基础底的总竖向力=248.876(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=325.669(kN-m)

基础底面宽度B=3.010(m)偏心距e=0.196(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.309(m)

基础底压应力：趾点=115.060踵点=50.306(kPa)

设计值：

作用于■基础底的总竖向力=314.153(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=412.540(kN-m)

基础底面宽度B=3.010(m)偏心距e=0.192(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.3l3(m)

基础底压应力：趾点=144.277踵点=64.463(kPa)

［踵板根部］

截面高度：H'=0.400(m)

截面弯矩：M=60.624(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率,=0.12$<Us_min=0.2族

抗弯受拉筋：As=800(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=802(mm2)

截面剪力：Q=55.695(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩：M(标准值)=43.490(kN-m)

最大裂缝宽度为：0.103(mm)。

［加腋根部］

截面高度：II'=0.425(m)

截面弯矩：M=81.718(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.14%<Usmin=0.20%

抗弯受拉筋：As=850(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=852(mm2)

截面剪力：Q=55.170(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截而弯矩：M(标准值)=58.850(kN-m)

最大裂缝宽度为：0.163(mm)。

(六)立墙截面强度验算

［距离墙顶0.894(m)处］

截面高度H'=0.395(m)

截面剪力Q=5.600(kN)

截面弯矩M=1.968(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=1.458(kN-ni)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率，=0.00$<Us_min=0.20%

抗弯受拉筋：As=789(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=790(mm2)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂缝宽度为：0.002(mm)。

［距离墙顶L788(m)处］

截面高度H'=0.439(m)

截面剪力Q=18.471(kN)

截而弯矩M=12.155(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=9.004(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.02%<Us,min=0.20%

抗弯受拉筋：As=879(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=880(mm2)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂缝宽度为：0.010(mm)。

［距离墙顶2.682(m)处］

截面高度H'=0.484(m)

截面剪力Q=40.444(kN)

截面弯矩M=37.956(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=28.116(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=o.05%<Lls_min=o.2佻

抗弯受拉筋：As=968(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=969(mm2)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂健宽度为：0.025(mm)o

［距离墙顶3.576Gn)处］

截面高度H'=0.529(m)

截面剪力Q=69.600(kN)

截面弯矩M=86.613(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=64.158(kNm)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率「s=0J0%<Us_min=0.2族

抗弯受拉筋：As=1058(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=1059(mm2)

截面抗剪验和满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂缝宽度为：0.047(mm)o

各组合最不利结果

(一)滑移验算

安全系数最不利为：组合1(一般情况)

抗滑力=107.988(kN),滑移力=63.653(kN)o

滑移验算满足：Kc=1.697>1.300

(二)倾覆验算

安全系数最不利为：组合1(一般情况)

抗倾覆力矩=414.199(力-M),倾覆力矩=88.530(kN-m)o

倾覆验算满足：K0=4.679>1.600

(三)地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)

作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.196<=0.250*3.010=0.752(m)

墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=115.060<=144.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=50.306<=156.000(kPa)

地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)

地基平均承载力验算湎足：压应力=82.683<=120.000(kPa)

(四)墙趾板强度计算

［趾板根部］

截面高度：If=0.400(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=14.816(kN-m)

配筋面积：As=800(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截而剪力：Q=58.Ill(kN)

配筋面积：/\v=1271.Ill(mm2/m)

裂健已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

(五)墙踵板强度计算

［踵板根部］

截面高度：H'=0.400(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=60.624(kN-m)

配筋面积：As=802(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=55.695(kN)

配筋面枳：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面枳为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

［加腋根部］

截面高度：H'=0.425(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(•般情况)

截面弯矩：M=81.718(kN-m)

配筋面积：As=852(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=55.695(kN)

配筋面积：N=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

(六)立墙截面强度验算

［距离墙顶0.894(m)处］

截面高度H'=0.395(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=1.968(kN-m)

配筋面积：As=790(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(•般情况)

截面剪力：Q=5.600(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面枳为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

［距离墙顶1.788(m)处］

截面高度II>=0.439(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(•般情况)

截面弯矩：M=12.155(kN-m)

配筋面积：As=880(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=18.471(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

［距离墙顶2.682(m)处］

截面高度H'=0.484(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=37.956(kN-m)

配筋面积：As=969(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=40.444(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

［距离墙顶3.576(m)处］

截面高度H'=0.529(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=86.613(kN-m)

配筋面积：As=1059(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(•般情况)

截面剪力：Q=69.600(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝己控制在允许宽度以内，以上配

筋面枳为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

2.墙高5米

悬臂式挡土墙验算［执行标准：通用］

计算项目：悬臂式挡土墙1

原始条件:

墙身尺寸：

墙身高:5.000(m)

墙顶宽：0.400(m)

而坡倾斜坡度：1：0.000

背坡倾斜坡度：1：0.050

墙趾悬挑长DL:0.700(m)

墙趾跟部高DH:0.400(m)

墙趾端部高DH0:0.300(m)

墙踵悬挑长DL1:1.950(m)

墙踵跟部高DH1:0.400(m)

墙踵端部高DH2:0.300(m)

加腋类型:背坡加腋

背坡脓宽YB2：0.450(m)

背坡腋高YH2:0.450(m)

设防滑凸梯

防滑凸梯尺寸BT1:l:0.900(m)

防滑凸桦尺寸BT:0.800(m)

防滑凸梯尺寸HT:0.500(m)

防滑凸禅被动土压力修止系数：1.000

防滑凸梯容许弯曲拉应力：0.550(MPa)

防滑凸桦容许剪应力：LlOO(MPa)

钢筋合力点到外皮距离：50(mm)

墙趾埋深：1.000(m)

物理参数：

混凝土墙体容重：25.000(kN/m3)

混凝土强度等级：C30

纵筋级别：HRB400

抗剪腹筋级别:HPB300

裂缝计算钢筋直径：20(mm)

场地环境：一般地区

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：19.500(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：130.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数:

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.250

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：12.900(度)

墙后填土土层数：1

土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力

(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)调整系数

15.00020.000—30.0000.0001.100

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：3

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

12.0000.0001

第1个:距离0.000(m),宽度2.000(m),高度0.250(m)

28.0000.0001

第1个：距离0.000(m),宽度8.000(m),高度0.500(m)

32.5000.0001

第1个：距离0.000(m),宽度2.500(m),高度0.250(m)

地面横坡角度：0.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)

注意：墙身内力配筋计算时，各种作用力采用的分项(安全)系数为：

重力不利时=1.200

重力有利时=1.000

主动土压力=1.350

静水压力=1.200

扬压力=1.200

地宸力=1.000

第1种情况：一般情况

［土压力计算］计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压刀

按假想墙背计算得到：

第1破裂角：30.798(度)

Ea=198.338(kN)Ex=106.444(kN)Ey=167.355(kN)作用点高度Zy=1.735(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=4.216(m2)重量=105.392(kN)

整个墙踵上的土重(不包括超载)=99.443(kN)重心/标(1.302,-3.065)(相对于墙面坡上

角点)

增踵悬挑板上的土重(不包括超载)=59.747(kN)重心坐标(L654,-3.5应)(相对于墙面坡

上角点)

墙趾板上的土重=8.873(kN)相对于趾点力臂=0.341(m)

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.250

采用防滑凸桦增强抗滑动稳定性,计算过程如卜.：

基础底面宽度B=3.708(m)

墙身重力的力臂Zw=1.277(m)

Ey的力臂Zx=2.803(m)

Ex的力臂Zy=1.735(m)

作用于基础底的总竖向力=381.063(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=62l.018(kN-m)

基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=1.630(m)

基础底压应力：墙趾=140.050凸梯前沿=121.956墙踵=65.514(1^@)

凸梯前沿被动土压应力=206.307(kPa)

凸梯抗弯强度验算：

凸桦抗弯强度验算满足：弯曲拉应力=241.766<=550.000(kPa)

凸梯抗剪强度验算：

凸样抗剪强度验算满足：剪应力=128.942<=1100.000(kPa)

滑移力=106.444(kN)抗滑力=168.944(kN)

滑移验算满足：Kc=1.587>1.300

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点,墙身重力的力臂Zw=1.277(m)

相对于墙趾点,墙踵上土重的力臂Zwl=2.002(m)

相对于墙趾点,墙趾上土重的力臂Zw2=0.341(m)

相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=2.803(m)

相对于蜡趾点,Ex的力臂Zy=1.735(m)

验算挡土墙绕墙趾的假覆稳定性

倾覆力矩=184.666(kN-m)抗倾覆力矩=805.683(kN-m)

倾覆验算满足：K0=4.363>1.600

(三)地基应力及偏心距验算

基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

作用于基础底的总竖向力=381.063(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=62L018(kN-m)

基础底面宽度B=3.708(m)偏心距e=0.224(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.630(m)

基底压应力：趾部=140.050踵部=65.514(kPa)

最大应力与最小应力之比=140.050/65.514=2.138

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.224<=0.250*3.708=0.927(m)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=140.050<=156.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=65.514<=169.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=102.782<=130.000(kPa)

(四)墙趾板强度计算

标准值：

作用于基础底的总竖向力=381.063(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=621.018(kN-m)

基础底面宽度B=3.708(m)偏心距e=0.224(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.630(m)

基础底压应力：趾点=140.050航点=65.514(kPa)

设计值：

作用于基础底的总竖向力=482.379(kN)作用于墙趾卜.点的总弯矩=787.880(kN-m)

基础底面宽度B=3.708(m)偏心距e=0.220(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.633(m)

基础底压应力：趾点=176.522踵点=83.695(kPa)

［趾板根部］

截面高度：H'=0.400(m)

截而弯矩：M=36.590(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.07%<Us_min=0.20%

抗弯受拉筋：As=800(mm2)

截面剪力：Q=102.434(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩：M(标准值)=27.936(kN-m)

最大裂缝宽度为：0.051(mm)。

(五)塔踵板强度计算

标准值：

作用于基础底的总竖向力=381.063(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=621.018(kN-m)

基础底面宽度B=3.708(m)偏心距e=0.224(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.630(m)

基础底压应力：趾点=140.050踵点=65.514(kPa)

设计值：

作用于基础底的总竖向力=482.379(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=787.880(kN-m)

基础底面宽度B=3.708(m)偏心距e=0.220(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.633(m)

基础底压应力：趾点=176.522蹿点=83.695(kPa)

［踵板根部］

截面高度：H*=0.400(m)

截面弯矩：M=151.398(kN-m)

抗弯受拉筋：As=1259(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=1260(mm2)

截面剪力：Q=118.377(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩：M(标准值)=109.254(kN-m)

最大裂缝宽度：6fmax=0.409>Sflimit=0.200(mm)!满足允许裂缝宽度的钢筋面积为:

As=1800.189(mm2),对应的裂缝宽度为：0.199(mm)o

［加腋根部］

截面高度：H'=0.423(m)

截面弯矩：M=203.063(kN-m)

抗弯受拉筋：As=1598(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=1600(mm2)

截面剪力：Q=120.908(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩：V(标准值)=147.096(kN-m)

最大裂缝宽度：6fmax=0.406>Sflimit=0.200(mm)!满足允许裂缝宽度的钢筋面积为:

As=2340.188(mm2),对应的裂缝宽度为:0.199(mm)»

(六)立墙截面强度验算

［距离墙顶1.145(m)处］

截面高度H*=0.457(m)

截面剪力Q=10.222(kN)

截面弯矩M=4.493(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=3.328(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.01%<Usmin=0.20%

抗弯受拉筋：As=914(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=916(mm2)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂缝宽度为：0.005(mm)o

［距离墙顶2.289(m)处］

截面高度H'=0.514(m)

截而剪力Q=36.028(kN)

截面弯矩M=29.165(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=21.603(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率a=0.03%<Usmin=0.2佻

抗弯受拉筋：As=1029(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=1030(mm2)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂缝宽度为：0.023(mm)o

［距离墙顶3.434(m)处］

截面高度H'=0.572(m)

截面剪力Q=77,814(kN)

截面弯矩M=92.954(k*m)

截面弯矩M(标准值)=68.855(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率,=().09%<Us_min=0.2筑

抗弯受拉筋：As=1143(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=1145(mm2)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂缝宽度为：0.059(mm)。

［距离墙顶4.578(m)处］

截面高度H'=0.629(m)

截面剪力Q=133.827(kN)

截面弯矩M=212.709(kNm)

截面弯矩M(标准值)=157.562(kN-m)

抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.17%<Usmin=0.20%

抗弯受拉筋：As=1258(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=1259(mm2)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

最大裂健宽度：6fmax=0.320>Sflimit=0.200(mm);满足允许裂缝宽度的钢筋面积为:

As=1569.373(mm2),对应的裂缝宽度为:0.199(mm)o

各组合最不利结果

(一)滑移验算

安全系数最不利为：组合1(一般情况)

抗滑力=168.944(kN),滑移力=106.444(kN).

滑移验算满足：Kc=1.587>1.300

(二)倾覆验算

安全系数最不利为：组合1(一般情况)

抗倾覆力矩=805.抗3(覆力)，倾覆力矩=184.666(kN-m)o

倾覆验算满足：K0=4.363>1.600

(三)地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.224<=0.250*3.708=0.927(m)

墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)

墙趾处地基承我力验算满足：压应力=140.050<=156.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=65.514<=169.000(kPa)

地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)

地基平均承载力验算满足：压应力=102.782<=130.000(kPa)

(四)墙趾板强度计算

［趾板根部］

截面高度：H'=0.400(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=36.590(kN-m)

配筋面积：As=800(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

被面剪力：Q=102.434(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面枳为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

(五)墙踵板强度计算

［踵板根部］

截面高度：H'=0.400(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=15L398(kN-m)

配筋面积：As=1800(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=118.377(kN)

配筋面积：Av=1271.111(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的而积。

［加腋根部］

截面高度：H'=0.423(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=203.063(kN-m)

配筋面积：As=2340(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(•般情况)

截而剪力：Q=118.377(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面枳为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

(六)立墙截面强度验算

［距离墙顶L145(m)处］

截面高度H'=0.457(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=4.493(kN-m)

配筋面积：As=916(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=10.222(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

［距离墙顶2.289(m)处］

截面高度H'=0.514(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=29.165(kN-m)

配筋面积：As=1030(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=36.028(kN)

配筋面积：/\v=1271.Ill(mm2/m)

裂健已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面枳。

［距离墙顶3.434(m)处］

截面高度H*=0.572(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=92.954(kN-m)

配筋面积：As=1145(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=77.814(kN)

配筋面积：Av=1271.Ill(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

［距离墙顶4.578(m)处］

截面高度H'=0.629(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面弯矩：M=212.709(kN-m)

配筋面积：As=1569(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)

截面剪力：Q=133.827(kN)

配筋面积：Av=1271.111(mm2/m)

裂缝已控制在允许宽度以内，以上配

筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

二、重力式挡墙

1.墙高3米

重力式挡土墙验算［执行标准：通用］

计算项目：重力式挡土墙1

原始条件：

墙身尺寸：

墙身高:3.000(m)

墙顶宽：1.000(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

背坡倾斜坡度：1:0.500

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.400(m)

墙趾台阶hl:0.600(m)

墙趾台阶面坡坡度为：1:0.000

墙底倾斜坡率：0.100:1

物理参数：

用工砌体容重：23.000(k\/m3)

花工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：6100.000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：860.000(kPa)

墙身砌体容许拉应力：430.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：430.000(kPa)

场地环境：一般地区

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：20.000(kWm3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：20.500(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：100.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.250

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：25.000(度)

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：3

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

12.5000.0001

第1个：距离0.000(m),宽度2.500(m),高度0.250(m)

27.9000.0001

第1个：距离0.000(m),宽度7.900(m),高度0.500(m)

32.0000.0001

第1个:距离0.000(m),宽度2.000(m),高度0.250(m)

坡面起始距离：0.000(m)

地面横坡角度：0.000(度)

填土对横坡而的摩擦角：30.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

第1种情况：一般情况

［土压力计算］计算高度为3.305(m)处的库仑主动土压力

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：26.532(度)

Ea=72.245(kN)Ex=54.054(kN)Ey=47.932(kN)作用点高度Zy=l.150(m)

因为俯斜墙背，需判惭第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=5.933(m2)重量=136.451(kN)

(一)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.250

采用倾斜基底增强抗滑动稳定性，计算过程如下：

基底倾斜角度=5.711(度)

Wn=135.773(kN)En=53.073(kN)Wt=13.577(kN)Et=49.016(kN)

滑移力=35.439(kN)抗滑力=47.212(kN)

滑移验算满足：Kc=1.332>1.300

地基土层水平向：滑移力=54.054(kN)抗滑力=96.967(kN)

地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.794>1.300

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.332(m)

相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=2.478(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.845(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾粒稳定性

倾覆力矩=45.674(kN-m)抗倾覆力矩=300.482(kN-m)

倾覆验算满足：K0=6.579>1.600

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距

作用于基础底的总竖向力=188.846(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=254.809(kN-m)

基础底面宽度B=3.068(m)偏心距e=0.185(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.349(m)

基底压应力：趾部=83.785踵部=39.328(kPa)

最大应力与最小应力之比=83.785/39.328=2.130

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.185<=0.250*3.068=0.767(m)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=83.785<=120.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=39.328<=130.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=61.556<=100.000(kPa)

(四)基础强度验算

基础为天然地基，不作强度验算

(五)墙底截面强度验算

验算截面以上，墙身截面积=5.490(m2)重量=126.270(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.279(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.478(m)

相对于验算戳面外边缘,Ex的力臂Zy=0.845(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于验算截面的总竖向力=l74.202(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=234.608(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.347(m)

截面宽度B=2.900(m)偏心距el=0.103(m)

截面上偏心距验算湎足：el=0.103<=0.300*2.900=0.870(m)

截而上压应力：而坡=72.901背坡=47.239(kPa)

压应力验算满足：计算值=72.901<=6100.000(kPa)

切向应力检算:

剪应力验算满足:计算值=-5.389<=860.000(kPa)

(六)台顶截面强度验算

［土压力计算］计算高度为2.400(m)处的库仑主动土压力

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：23.724(度)

Ea=38.853(kN)Ex=29.070(kN)Ey=25.778(kN)作用点高度Zy=O.869(m)

因为俯斜墙背，需判惭第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

［强度验算］

验算截面以上，墙身截面积=3.840(m2)重量=88.320(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.838(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.766(m)

相对于验和截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.869(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于验算截面的总竖向力=114.098(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=94.2l9(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力于Zn=0.826(m)

截面宽度B=2.200(m)偏心距el=0.274(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.274<=0.300*2.200=0.660(