玻璃退火事故案例分析

坡璃退火事故案例分析[664]

玻璃在成型过程中，由高温可塑状态的玻璃液变为室温固态的玻璃制品，在这个

过程中，由于玻璃本身是热的不良导体，其内外层温度梯度、硬化速度不一样，将引起玻璃

产生不均匀的内应力；这种内应力如果超过了玻璃的极限强度，就会导致玻璃破裂。因此本

文介绍了浮法玻璃生产中退火的原理，列举并分析了在退火过程中常见的各种炸裂和翘曲的

问题，提出了在实际操作中的具体处理办法。

关键词：浮法玻璃退火工艺炸裂翘曲

目录

引言.............................................................1

1.玻璃的退火.....................................................2

2.退火中常见的工艺问题..........................................2

2.1玻璃带上下表面不对称冷却....................................2

2.1.1玻璃板在退火区域内的不对称冷却...........................2

2.1.2玻璃板在退火区域内以下的不对称冷却.......................2

2.2玻璃带横向温度不均匀........................................2

2.2.1温度横向对称分布的不均匀..................................3

2.2.2玻璃板横向温度不对称分布的不均匀.........................3

2.2.3小结.......................................................3

3.实际退火中事故案例分析与处理..................................4

3.1纵向炸裂.....................................................4

3.1.1边部纵炸...................................................4

3.1.2中间炸裂...................................................5

3.1.3不规则炸裂.................................................5

3.1.4蛇形炸裂...................................................6

3.1.5纵炸最有效的应急措施......................................7

3.2横向炸裂.....................................................7

3.2.1横向单裂...................................................7

3.2.2Y型横裂..................................................8

3.2.3X型横裂.....................................................9

3.2.4不规则横炸A...............................................................................................9

3.2.5不规则横炸B................................................................................................10

3.2.6横向蛇形炸裂..............................................10

3.3混合式炸裂...................................................11

3.3.1混合炸裂A................................................................................................11

3.3.2混合炸裂E................................................................................................12

3.3.3A合炸裂C...................................................................................................13

3.3.4A合炸裂D...................................................................................................13

3.3.5混合炸裂E.................................................................................................13

3.4翘曲.........................................................14

3.4.1永久翘曲...................................................14

3.4.2暂时翘曲...................................................15

结论.............................................................15

致谢...........................................................16

参考文献.........................................................17

引言

玻璃制品的退火，是玻璃生产过程中一个关键的环节，对玻璃制品的质量起着重要的

作用，直接影响到制品的成品率、生产成本、生产效率等重要经济指标。退火不好影响到切

割，会发生炸裂。

本文介绍了退火工艺原理，总结了各种炸板的原因以及解决措施，从而对从事玻璃退

火人员有所帮助。

1玻璃的退火

玻璃退火的目的是减弱和防止玻璃制品中出现过大的残余内应力和光学不均匀性，稳

定玻璃内部的结构。

玻璃的退火可分成两个主要过程:一是玻璃中内应力的减弱或消失、二是防止内应力的

重新产生。玻璃中内应力的减弱和消除是以松弛理论为基础的，所谓内应力松弛是指材料在

分子热运动的作用下使内应力消散的过程，内应力的松弛速度在很大程度上决定于玻璃所

处的温度。

玻璃在加热或冷却过程中，由于其导热性较差，在其表面层和内层之间必然产生温度

梯度，因而在内外层之间产生应力。这种由于温度梯度存在而产生的内应力称为温度应力或

热应力，此种内应力的大小，既取决于玻璃中的温度梯度，又与玻璃的热膨胀系数有关（玻

璃的化学成分决定玻璃的热膨胀系数）.

热应力按其存在的特点可分为暂时应力和永久应力。

暂时应力，当玻璃受不均匀的温度变化时产生的热应力，随着温度差的存在而存在,

随温度差的消失而消失，被称为暂时应力。应力的建立和消失过程。当制品冷却开始时，

因为玻璃的外层冷却速度快，所以外部温度比内部温度低，外层收缩大，而这时内层温度

较高，且力求阻碍外层收缩，这样造成玻璃外层产生张应力，内部产生压应力。在张应力过

渡到压应力之间存在着中M层，其应力值为零。当冷却接近结束时，外1层体积几乎不再收

缩，但此时玻璃内部仍有一定的温度，其体积力求收缩，此时造成外部受压应力，内层受

张应力。由此可见，在冷却结束时，产生的应力恰好和冷却开始时产生的应力性质相反，两

者可以得到部分抵消。冷却全部结束时，即当玻璃的外层温度和内层温度趋向完全一致时，

上述两种应力恰好抵消。我们称这种应力为暂时应力。

永久应力，当温度消失时（制品的表面和内部温度均等于常温时），残留在玻璃中的热

应力称为永久应力，又称为内应力。

玻璃中永久应力的成因，是由于在高温的弹塑性阶段热应力松弛而形成的温度变形被

“冻结下”来的缘故。当玻璃板逐渐冷却到室温均衡时，玻璃中残存的应力实际等于玻璃在

高温阶段松弛掉的热弹应力，但方向相反。也就是说，玻璃在高温区域产生及松弛的热弹应

力在玻璃厚度方向表现为:表层张应力，内层压应力，且大小相等;而当玻璃冷却至环境室

温时，内外温度•致时，玻璃的表面层处于压缩状态，破璃板内层处于拉伸状态。因此，破

璃板中的永久内应力沿玻璃板厚度方向分布为:表面为压应力，内层张应力，大小相等。由

于永久应力最终影响玻璃狗切割和使用，因此需要严格控制。

玻璃中永久内应力的大小决定于两个因素:一是冷却速度，二是玻璃在退火温度下的冷

却过程中热弹性应力的松弛速度，而松弛速度取决于玻璃热弹应力的大小，热弹应力取决

于冷却速度的大小，因此：玻璃退火的关键是如何正确的确定和控制玻璃在高温退火区域

内的均匀冷却速度。

2退火过程中常见工艺问题

2.1玻璃带上下表面不对称冷却

2.1.1玻璃板在退火区域内的不对称冷却

玻璃板处在退火区域中，如上下表面冷却强度不同，则当玻璃冷却到室温均衡时，会

引起应力分布不对称，压应力就会向冷得快的那一面偏移，冷却快（凉）的表面受压应力，

冷却慢（热）的表面受张应力，如果玻璃原片足够大，玻璃中应力分布的不平衡必将引起变

形弯曲或翘曲。若玻璃板的下表面比上表面冷却得快，则压应力大的一边在下表面，板向上

弯曲;反之，向下弯曲。若产生的应力超过允许值时会发生炸裂。

2.1.2玻璃在退火区域温度以卜.不对称冷却

玻璃在退火区域温度以下，上下表面冷却速度不一致，则会产生暂时应力，冷却速度

快（凉）的表面受张应力，冷却速度慢（热）的表面受压应力。

2.2玻璃带横向温度不均匀

2.2.1温度横向对称分布的不均匀

温度对称于中心线分布，但边部比中部凉或边部比中部热。玻璃带宽度方向有温差存

在，同样也会产生热应力。当玻璃带边部比中部凉时，若处于退火温度区域，边部（凉）

受压应力，中部（热）受张应力;若玻璃处于退火温度之下，则边部（凉）受张应力，中部（热）

受压应力。当玻璃板边部比中部热时，则板面方向所受应力与上述相反。上面儿种情况所

产生的应力。可以用应力仪测量。通常也可以用手指来作定性的检验，即在离切割机位置相

当距离的地方，用两个或三个手指头将边部轻轻抬起。如果边部成波状而且很容易被抬起，

那么边部承受压应力，中部承受张应力；如果边部很紧，而且不易被抬起，则边部承受张应

力，而中部承受压应力。从所周知，玻璃的抗压强度比抗张强度约大十倍，所以玻璃板

通常首先在承受张应力的板面上发生破裂，然后裂纹可能继续向压应力区发展。因此，暂时

应力对玻璃破坏性最强，只要产生的张应力等于或稍大于玻璃的抗张强度，在没有任何外

力作用下，玻璃也会自行破裂。

2.2.2玻璃板横向温度不对称分布的不均匀

玻璃板横向温度不对称分布，即玻璃板面两边部冷却速度不相同，而引起一边温度高

一边温度低，而使板面应力分布也不对称。若处于退火温度区域，同样凉边变长受压应力，

热边变短受张应力，玻璃带会向热的一边偏移走偏;若玻璃处于退火温度之卜，则凉边受张

应力，热边受压应力，暂时应力超过允许值时出现炸裂。这时，玻璃板面的理论应力值是不

能测量的，因为一部分应力由于变形而消除了。玻璃带离开退火区域，可以比较快的速度

进行冷却，因玻璃不会再产生水久应力了。但必须指出，此时如果冷却速度过快，或横向温

差太大，则会产生过大的暂时应力或应力分布不平衡而使玻璃在退火窑中破裂，这是在实

际生产中经常发生的。

2.2.3小结

综上所述，在退火温度范围内，玻璃带横向温度的不均匀，当玻璃冷却到室温时，将

产生永久应力，在退火窑中板面较热部分是处在受张状况，较冷的部分是处在受压状况。在

退火温度范围而以羯板面较热部分是处在受压状况，较冷的部分是处在受张状况，从对

玻璃造成破裂的情况来看：玻璃带在退火区域以下，两边冷得太快要比中部冷得快更为不

利，因此必须加以防止。这种情况往往是由于辐子两端轴头漏进冷空气所造成。因此，轴头

密封是至关重要的。

3实际退火操作中事故案例的分析与处理

3.1纵向炸裂

(1)外观现象玻璃带边子很紧，很难用手把玻璃带从棍子上提起。与玻璃带拉引方向趋

于平行的炸裂，这种纵裂一直可以回升到退火窑进口端。纵裂纹头一般是逆向于玻璃带运动

方向延伸。炸裂一般是从边部开始。

(2)产生原因玻璃在冷却过程中，由于横向温度梯度不均匀(温差)，使边部区域出现

收缩变短的趋势，中部会对边部产生防止收缩的逆向力，玻璃带边部受到张应力，而在玻

璃带边部收缩变短的同时：又会对中部区域施加防止伸长的逆向力，使玻璃带中部区域受

到压应力。

玻璃所受张力超过玻璃强度时.，会发生纵裂。

由于玻璃的抗压强度比抗张强度高10倍，因此在边部呈张力的情况下，边部本身在任

何一种弱点(如结石、析晶等)的作用下，边部首先破裂。

玻璃在退火过程中，出现上述的宽度方向应力分布有两种可能:①玻璃在退火卜限以

前，玻璃带边部冷却速度比中间慢。②玻璃在退火下限后，玻璃带边部冷却速度比中间快。

因纵裂又可以分为不同情况和现象，下面针对每一种现象给予论述并给出措施。

3.I.1边部纵炸

(1)外观现象:

如图1所示，发生在最靠近玻璃带边部区，炸纹较直。

图1边部纵向炸裂

(2)产生原因：

①炸裂呈裂纹状：一般是因冷却区炸裂处炸裂的一侧张应力过大造成的。

②炸裂呈裂缝状，缝隙较大，一般是因退火区域炸裂一侧产生了过大的张应力而致。

⑶措施：

对原因①，减小炸裂处冷却区(或上一冷却区域)炸裂侧的冷却强度。

对原因②，增加炸裂处退火区域内炸裂侧边部的冷却强度。

3.1.2中间炸裂

(1)外观现象，如图2所示，炸裂发生在中间，裂缝相对较直，呈龟裂状或者裂缝状,

裂缝较大。

图2中部纵向炸裂

(2)产生原因

这是因玻璃带中部区域处于较高的压应力所致。

(3)措施:

对裂纹状纵裂，增加炸裂处冷却区(或前一冷却区)内中间区域的冷却强度。对裂缝状

纵裂，在退火区内降低裂缝处中间区域的冷却强度。

3.1.3不规则炸裂

(1)外观现象如图3和图4,呈现不规则炸裂。

图3不规则炸裂图4不规则炸裂

(2)产生原因一般是因炸裂处的冷却区(或上一冷却区)内控制不稳，造成冷却区的温

度场在局部出现大幅度波动所致，因炸裂形状有明显的纵炸趋势，把它归为纵炸的一种。

(3)措施

①稳定冷却区系统控制。

②在措施①的基础上，再根据实际情况分别采取图1,图2的措施。

3.1.4蛇形炸裂

(1)外观现象:如图5所示，该炸裂为蛇形炸裂，炸裂的裂纹呈明显的波浪式蛇形纹，

持续时间长，炸裂的末端相对于退火窑位置固定，炸裂末端一般不会偏斜使炸裂纹头向边

部发展。

图5蛇形纵向炸裂

(2)产生原因:该炸裂是由于玻璃带在前部的退火区受到了较强的冷却，产生了较强的

永久应力。玻璃呈现了相当程度的“钢化”纵炸倾向。

(3)措施，在退火区或退火区前，使玻璃带宽度方向整体温度升高，同时还要使中间比

边部多升几度。

3.1.5纵炸最有效的应急措施

(1)延伸至退火窑封闭区内的炸裂，可在炸的上游玻璃带上放置一块石棉板或约1.5m

左右的木板条，以防止纵炸进一步延伸。

（2）处在退火窑Rei区以后（包括Ret区）纵裂，可以先将风阀全关，使玻璃瞬时升

温，而后快速将风阀全开使玻璃带受急冷，采用这种方法可快速地将纵裂纹移向玻璃带的

一边使其中断。

（3）纵裂制止后，可依照图1、图2及图5的处理措施对症处理。

3.2横向炸裂

（1）外观现象：玻璃带边子很松，用手很容易把玻璃带从短道上提起，肉眼可观察到

边部明显的变形。在某些极端场合，甚至可听到边松，波浪变形拍打辑子的响声。

（2）产生原因

①在退火或永久应力区域（温度高于450℃）,如果玻璃带边部比中间凉，会形成轻薄

或柔韧的边部（松边）。

②在冷却或暂时应力区域（温度450'C）如果玻璃带边部比中间热，会形成轻薄或柔韧

的边部（松边）。

③松边使玻璃带的边部趋向于比玻璃带中部长的趋势，这时，中部会防止边子变长,

从而使边部受到压应力。反之，边于会使中部变长，中部区域受到张应力。当玻璃中出现弱

区（如结石、析晶等）或玻璃中的应力超过自身强度时，横炸就会发生。玻璃在退火下限以前,

玻璃带边部冷却速度比中诃快。

④产生上述宽度方向应力分布有两种可能：•是玻璃在退火下限以前，玻璃带边部冷

却速度比中间快。二是玻璃在退火下限以后，玻璃带边部冷却速度比中间慢。

⑤实际生产中的横向炸裂多因冷却区的暂时应力所致。下面针对每一种具体横向炸裂

情况，给出相应的措施。

3.2.1横向单裂

（1）外观现象:如图6所示，裂纹接近于直线型。

图6横向单裂

(2)产生原因一般是因玻璃带进人退火窑前期边缘存在的微裂纹或存在的应力所致,

主要原因有:在锡槽中，边部接触异物，如挡边器等;偶然出现在边缘的小气泡;板中结石。

(3)措施；炸裂是由退火以外的因素造成的，无需在退火方面采取措施。

3.2.2丫型横裂

(1)外观现象如图7所示，炸裂呈Y字型。在炸裂前，分支侧玻璃板往往出现波浪形,

炸裂后的一段时间内，波浪形消失，一段时间后，变形又重新出现，炸裂再次发生。

图7丫型炸裂

(2)产生原因：是由于玻璃板炸裂产生分支的一侧存在较大的压应力。

(3)措施

①在炸裂区及前•冷却区分别增加裂纹分支侧的冷却强度。

②如果措施①的效果不理想，可在退火区进行反方向(相对于冷却区的调整方法)

调整。

3.2.3X型横裂

(1)外观现象：如图8所示，炸裂呈X型。

图8X型炸裂

(2)产生原因：是由于玻璃带两侧均存在较大的压应力所致。

(3)措施

①在炸裂区及前一冷却区分别增加两边部的冷却强度或减小中部区域的冷却强度。

②如果措施①效果部不明显，可在退火区进行反方向(相对「冷却区的调整方法)调

整。

3.2.4不规则横炸A

(1)外观现象如图9所示。

图9不规则横炸

(2)产生原因是在横向单裂的基础上，由于某区横向温度发生变化而引起的，这种炸

裂，在玻璃带的两个中腰部存在稍大的张应力。

(3)措施只须略微降低两个中腰部位的冷却强度。

3.2.5不规则横炸B

(1)外观现象如图10所示。

图10不规则横炸

(2)产生原因这种炸裂与2.1中所述的图6型的炸裂原因相同、但这种炸裂也说明玻璃

在退火区内纵向冷却强度较大，板面永久应力较大。

(3)措施适当减小退火区的冷却强度，升高退火区的末端温度。

3.2.6横向蛇形炸裂

(1)外观现象如图II所示，裂纹呈横向小波浪形，且炸裂的重复性强。

图11横向蛇形炸裂

(2)产生原因，这种炸裂与2.1中所述的图6型的炸裂原因相同，但这种炸裂也说明玻

璃在退火区内纵向冷却强度较大，板面永久应力较大。

(3)措施，适当减小退火区的冷却强度，升高退火区的末端温度。

3.3混合式炸裂

(1)外观现象玻璃炸裂形状大多如蜘蛛网状分布，裂纹形状极不规则，炸裂持续时间

较长。该炸裂对生产影响较严重，最重时，玻璃炸裂碎片可能堆在辐子下最终“抱死”棍子,

来不及敲掉的玻璃碎片卡在棍子中间，阻止玻璃带运行造成恶性循环。

(2)产生原因多因玻璃局部区域应力发生急剧变化，使玻璃带产生瞬时较大变形的过

程中发生自裂。以下针对具体现象进行论述。

3.3.1混合炸裂A

(1)外观现象:如图12所示，放射性炸裂•侧许多作口并未达到玻璃带的边缘，但有向

纵向发展的趋势。

图12不规则的混合形炸裂A

(2)措施

①在炸裂的前一冷却区加强该侧腰部及边部的冷却强度，同时适当减少中部的冷却强

度。

②如果措施①的效果不明显，可.在退火区进行反方向(相对于冷却区的调整方法)调

整。

3.3.2混合炸裂B

(1)外观现象如图13所示，多出现于10mm以上的厚玻璃生产中。

图13不规则的混合形炸裂B

(2)产生原因产生原因基本与图12的类型相同，所不同的是牙印的自然边存在较大张

应力。

(3)措施;在如图12的处理方法的同时，考虑采川边部电加热或烧边来提高牙印外的

自然边温度。

3.3.3混合炸裂C

(1)外观现象如图14所示。

图14不规则泥合炸裂C

(2)产生原因，是由于炸裂所在侧退火区内的冷却强度突然增大引起应力突变所致。

(3)措施，应首先考虑退火区该侧的工况是否稳定，有无控制系统故障，玻璃板摆幅

度是否较大，而后对症处理。

3.3.4混合炸裂D

(1)外观现象如图15所示，是从板的中心向四周呈放射状炸裂。

图15不规则混合炸裂D

(2)产生原因可能是化学不均或热不均如配合料成分波动、成形出口温度波动(偏高),

从而造成整体玻璃板面在退火区产生的永久应力过大，在急速冷却区再次叠加应力所致，

(即在D区、Ret区出口冷却速度过大时明显)。

(3)措施，适当降低退火区的整体冷却强度，升高退火区末端的玻璃板温度即可。采取

挡风保温措施，降低急速冷却强度。

3.3.5混合炸裂E

(1)外观现象如图16所示的炸裂

图16不规则混合形炸裂E

(2)产生原因炸裂所在区的冷却强度突然增大引起应力突变所致。

(3)措施

应适当减缓炸裂区及前一区的冷却过渡，可整体增强前一区的冷却强度，同时适当降

低该区的整体冷却强度。

3.4翘曲

3.4.1永久翘曲

永久翘曲又分为厚向和宽向翘曲，厚向翘曲又可分为板带“碗头”凹形翘曲，“覆碗

状”凸形翘曲，永久翘曲是退火区应力分布不均造成，室温可以观察和检测到，是退火区永

久应力分布不均所致。

(1)厚向翘曲

厚向翘曲如图17所示。

图17厚向翘曲示意图

其采取的措施为:

如图17a所示凹形是由于玻璃带在退火区内上表面比下表面热、冷却强度低造成的。

可在退火区适当降低玻璃板上表面温度或提高玻璃带的下表面温度。如图17b所示凸形是

由于玻璃带在退火区内下表面比上表面热、冷却强度低造成的。可在退火区适当降低玻璃板

卜.表面温度或提高玻璃带的上表面温度。

(2)宽翘曲

宽向翘曲又叫硬翘曲，又可分为边部抬起翘曲和波浪翘曲。属于室温卜仍然保留的翘曲

变形。该翘曲有在退火辑道上缠绕的倾向。产生原因大致有以下两方面:①退火区玻璃板带

宽度方向上存在温差，玻璃带两边部的冷却强度与中部不一致，使玻璃板两边部和中部在

结构上存在差异所致。②阳槽出口温度高造成的变形。采取的措施有:①参考边紧及边松的

处理方法，抬起翘曲参考边紧处理方法，波浪翘曲参考边松的处理方法。②降低锡槽出口端

温度。③加强退火窑进口处的冷却。

3.4.2暂时翘曲

暂时翘曲也分为厚向和宽向翘曲两种。

(1)外观现象:在校高的温度下，可以观测到的•种变形，室温下翘曲消失。

(2)产生原因

①冷却区暂时应力不均。

②厚向翘曲是由于玻璃板上板下在退火区后存在温差，板向较冷的一侧弯曲。

③宽向翘曲是由于玻璃带在退火后，宽度方向上存在温差所致。

(3)措施

①对原因②采取提高凹面温度或降低凸面一侧的温度的方法调整。

②对原因③采取处理边紧、边松的方法调整。

结论

炸裂和翘曲变形是玻璃退火工艺中的常见事故缺陷，产生的主要原因是温度不均造成

玻璃的应力集中，根据玻璃炸裂的形状和现象，分析应力分布的大小，判断发生炸裂和翘

曲的原因，是每个操作工应该掌握的知识，从而也会个生产带比必要的经济损失。

致谢

本专业及毕业论文是在我的导师周美茹老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。她严肃的

科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。从课题的选择

到项目的最终完成，周老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持，也特别感谢在以往的

教学中给予我的关心与帮助，尤其是在教学中的一丝不苟一宜鼓励着我。同时两年多来，老

师们不仅在学业上给我以精心指导，同时还在思想、生活上给我以无微不至的关怀，在此向

全体老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。

在此，我还要感谢在一起愉快的度过大学生生活的各位同学门，正是由于你们的帮助

和支持，我才能克服•个•个的困难和疑惑，直至本义的顺利完成。

在论文即将完成之际，我的心情无法平静，从开始进入课题到论文的顺利完成，有多

少可敬的师长、同学、朋友给了我无言的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意!最后我还要感

谢培养我长大含辛茹苦的父母，谢谢你们！

参考文献

1、全国性建材科技期刊一《玻璃》

2、陈恭源.浮法玻璃退火理论.2003

3、武工大，浙大：华东理工大.玻璃工艺原理.1981

4、陈正树等编著,浮法玻璃[M].武汉：武汉工业大学出版社.1997

L型吊墙钢结构安装和耐火材料砌筑[688]

L型吊墙由钢结构与耐火材料及测温测压仪、风管等组成。对整个L型吊墙的安装

质量进行控制，首先必须控制好各个部件的安装。L型吊墙结构示意如图1所示。

1L型吊墙钢结构安装

钢结构是L型吊墙的骨架和支撑，钢结构安装上存在问题，直接影响到后续的耐火材

料砌筑和整个吊墙的安装质最。

1.1风箱大梁。首先应检查风箱大梁是否满足设计要求及制作精度，制作加工尺寸

应控制在2〜3mm之内，并符合国家有关钢结构制作标准。不得有弯曲和扭曲情况，特别是

下端挂风管处应呈水平状：大梁挠度应控制在2nlm以内，否则直接影响安装质量。大梁吊装

到位后，在安装吊挂件之前应作调整，大梁中心与熔窑中心线一致，按设计要求控制大梁

底标高，并呈水平状态。如不符合要求，在支撑立柱的々腿上可以填垫铁。考虑到烤窑时吊

墙的膨胀位移，风箱大梁不必和立柱焊接连接，可临时点焊固定。

1.2风管安装。检查风管制作应符合设计要求，各风管制作尺寸、角度相一致，各风

管的鼻部拐角呈45度，吊挂孔内无毛刺，各风管制作误差控制在2mm以内，鼻部风管焊接

变形控制在1mm之内，否则造成砖材砌筑严重错台，影响吊墙安装质量。风管上端吊挂圆钢

不能焊死，以便烤窑时吊墙膨胀位移。风管安装中心与熔窑中心线一致。吊挂到位后，由中

心向两侧定位，相临风管间距误差一致，控制在1mm之内。调整风管垂直度，首先调整左

中右3根风管，符合要求后，拉线再调整。风管垂直度，必须一致，风管内侧紧靠大梁底板内

侧，与熔窑大罐之间留出膨胀缝，通常为500〜530mm（保温板50mm+砖长382mm+90mm膨

胀缝）。其后调整风管下端的高度，风管下端必须统一标高，并呈水平状。稍有不平，可以

在风管上端的吊挂圆钢处填垫片，垫片大小为100mmX50mm,应垫在圆钢中心位置。风管

不处于一个平面或高低不平，都将直接影响砌筑质量。区管调整完毕应作临时固定，在砌筑

吊挂砖时，由于砖的重量有推力作用，会使风管产生位移，影响砌筑质量，所以必须将风

管上端临时点焊在风箱大梁上，待砌筑完毕后再去除。同时在风管的上中下端利用压力护板

的螺栓位置用扁铁将风管整体作临时固定，也可在腰梁下缘点焊，临时固定。

1.3加强梁安装。在风管吊装到位时，应将加强梁（腰梁）及时吊装到位，与柱的连接

螺栓暂时拧紧，在吊墙砌筑完毕、安装压力护板之前将其松开，用手拧紧便于烤窑时移动。

风管不应紧靠加强梁，应留有5〜10mm的缝隙。

1.4辅助横档梁的安装。为使L型吊墙前端砌筑平直，在砌筑之前安装辅助横档梁十

分必要。如果采用拉线砌筑的方法，往往效果不理想，鼻头处不易砌筑平直。如果砖与砖之

间产生错台.与水包或挡焰墙•靠不紧、正常生产时易窗火。

辅助横档梁通常使用350号工字钢或槽钢，要求靠砖面平直，不弯曲或扭曲，连接

焊缝要打磨平整，长度略长于吊墙宽度，用临时支架固定于鼻头砖前，高度低于风管起始

板卜,沿50nuno

辅助横档梁在吊墙结构安装完毕后，在准备砌筑砖材之前安装。方法是在L型吊墙的左

中右3处预吊挂6排鼻砖，此时鼻砖对辅助横梁的推力最小，将横档梁靠紧鼻砖，使鼻砖垂

直线的间距、左中右3处诃距保持一致，使横档梁与吊墙平行，间距误差控制在1〜2mm。

如果横档梁与吊墙不平行：则会造成吊墙墙体砌筑时错台，影响质晟。横档梁安装调整后,

临时焊接固定即可。

1.5压力护板。L型吊墙在耐火材料砌筑、安装完毕后，需安装压力护板对吊墙进行

密封，安装压力护板应注意如下事项：

①在安装护板之前，应将吊墙清理打扫干净。

②在热电锅及测风压管安装完毕之后开始安装。

③考虑到吊墙烤窑时的膨胀位移，连接护板的螺栓、螺母不应拧得很紧，一般用手

拧紧即可。

④侧板都应安装在耐火砖材的背火面，不直接接触火焰，以免被烧坏。

⑤考虑到吊墙烤窑时的膨胀位移，加强梁与立柱的联接在安装护板前松开，用手拧

紧即可。

⑥临时固定焊点及联接和临时固定都应在安装护板前去除。

1.6其他注意事项。在砌筑砖材之前，应对铸件爪钩、挂板构件等进行检测。爪钩上

4个爪应呈一平面，吊挂处不应有毛刺，构件应符合有关标准的要求，无裂缝等缺陷，材

质应符合国家有关标准和设计要求。

2L型吊墙耐火材料砌筑

吊墙钢结构安装完毕，经检查验收合格后砌筑耐火材料。

L型吊墙耐火材料通常分两部分：墙体材料和辅助材料。墙体材料即砖材和砌筑用

泥浆，辅助材料有25mm、50mm厚保温板，硅钙质纤维毡和膨胀缝辅助塑料隔板，厚度6nim、

10mm用于水平膨胀缝，12mm用于垂直膨胀缝。吊墙耐材砌筑顺序是由墙中心向两侧、由鼻

头部开始向上端砌筑。砌筑时，要求泥浆饱满度不小于95%,表面不平整度小于3”叫砖

与砖表面不错台，水平泥缝平直，上下砖垂直缝错缝12mm,吊墙宽度偏差±3mm。

2.1鼻部病材砌筑。

①鼻部卜.端。鼻部卜端是扇型砖。首先依据熔窑中心线在风管上划出吊墙中心线，并作

出标记，从吊墙中心开始向两侧砌筑。通常各排砖之间错缝是12mm,正中一块砖向一侧偏

离中心线6mm开始砌筑。为使前两排砖左右之间不错台阶，要预先将爪钩挂好一排，拉线

或用水平尺检查一排爪钩的平整度，一排爪钩呈统一水平，如果有误差，则需调整爪钩。在

爪钩的吊挂处稍磨去毛刺：或磨低吊挂处，即可调整爪钩的高度。如果两排砖之间有错台，

则可将爪钩上下位置稍做调整，使砖下端平整不错台即可。

砌筑时随时用水平尺检查，不符合要求应及时作出调整。在第2排砖砌筑完成后，检查

耐火砖底部的标高是否正确，吊墙的宽度与投料口两侧翼墙的膨胀缝间距。

在砌筑完下端3〜4排砖后，此时砖对辅助档粱的推力最小，这时应及时将螺母松开,

起始板顶上，垂直度略小于90。，下端略向窑内倾斜。

②鼻部中端。鼻部中端耐材是直型砖，相对卜.端较容易砌筑。砌筑过程中检查泥缝厚度

和泥浆饱满度，要求拉线砌筑，砖面呈45度斜面，窑自砖面应砌筑平直，不错台。

③鼻部上端。鼻部上端是扇型石专，砌筑时应在左中右3处先预排，使鼻部上平面最

后呈水平状，用水平尺检查左右前后，不平整时用泥浆进行调整，使鼻部砌完后，砖上表

面平整和水平。

2.2直墙部砌筑。直墙部耐材使用优质硅砖，用硅泥砌筑。一般设置3条水平膨胀缝

和3条垂直膨胀缝。鼻部砖与直墙硅砖之间用5nun厚的错英石质泥浆隔离，并填塞12mm

厚纤维毡，纤维毡的长度与吊墙宽度相同，宽度比吊墙壁砖小76mm。纤维毡铺好后，在靠

热面侧放上6mm厚的塑料胀缝隔板，塑料胀缝隔板放在错英石隔离泥上。待托砖板就位后，

开始砌筑直墙段耐火砖。直墙部硅砖砌筑要求是水平缝平直，用靠尺、水平尺随时调整，每

砌一排或两排砖应拉线找平砌筑。

水平膨胀缝填塞12mm厚纤维毡，放上lOnun厚塑料胀缝隔板后继续向上砌筑。3条

垂直胀缝在吊墙宽度方向均匀布置，垂直膨胀缝中填塞12mm厚的纤维毡，砌筑完毕后将塑

料隔板取出。

2.3保温板。保温板有厚度25mm和50mm两种，扇型砖之后用25nun厚、直型戒之后

用50mm厚的保温板。保温板安装与砖砌筑同步进行。在吊墙两侧，保温板应小于砖外侧

30mm,便于安装压力护板,

2.4其他，型吊湍砌筑完毕后，清理吊墙壁上多余泥浆并打扫干净。拆除全部塑料

隔板，将所有临时固定焊点去除。检查加强梁上的螺栓，应该用手拧紧。拆除辅助档梁。

吊墙两侧与投料口翼墙间留出60〜63mm的膨胀缝，若过小，应将翼墙外移至符合膨胀

缝要求。最后按图纸上的指导安装压力护板。

1L型吊墙钢结构安装

钢结构是L型吊墙的骨架和支撑，钢结构安装上存在问题,直接影响到后续的耐火材料

砌筑和整个吊墙的安装质晟。

1.1风箱大梁。首先应检查风箱大梁是否满足设计要求及制作精度，制作加工尺寸应

控制在2〜3mm之内，并符合国家有关钢结构制作标准。不得有弯曲和扭曲情况，特别是下

端挂风管处应呈水平状，大梁挠度应控制在2nlm以内，否则宜接影响安装质量。大梁吊装到

位后，在安装吊挂件之前应作调整，大梁中心与熔窑中心线一致，按设计要求控制大梁底标

高，并呈水平状态。如不符合要求，在支撑立柱的牛腿上可以填垫铁。考虑到烤窑时吊墙的

膨胀位移，风箱大梁不必和立柱焊接连接，可临时点焊固定。

1.2风管安装。枪查风管制作应符合设计要求，各风管制作尺寸、角度相一致，各风

管的鼻部拐角呈45度，吊挂孔内无毛刺，各风管制作误差控制在2nlm以内，鼻部风管焊接

变形控制在1mm之内，否则造成砖材砌筑严重错台，影啊吊墙安装质量。风管上端吊挂圆钢

不能焊死，以便烤窑时吊墙膨胀位移。风管安装中心与熔窑中心线一致。吊挂到位后，由中

心向两侧定位，相临风管旬距误差一致，控制在1mm之内。调整风管垂直度，首先调整左

中右3根风管，符合要求后，拉线再调整。风管垂直度必须一致，风管内侧紧靠大梁底板内

侧，与熔窑大他之间留出彩胀缝，通常为500〜530mm（保温板50mm+砖长382mm+90mm膨

胀缝）。其后调整风管下端的高度，风管下端必须统一标高，并呈水平状。稍有不平，可以

在风管上端的吊挂圆钢处填垫片，垫片大小为100mmX50mm,应垫在圆钢中心位置。风管

不处于一个平面或高低不平，都将直接影响砌筑质量。风管调整完毕应作临时固定，在砌筑

吊挂砖时，由于砖的重量有推力作用，会使风管产生位移，影响砌筑质量，所以必须招风管

上端临时点焊在风箱大梁上，待砌筑完毕后再去除。同时在风管的上中下端利用压力扶板的

螺栓位置用扁铁将风管整体作临时固定，也可在腰梁下缘点焊，临时固定。

1.3加强梁安装。在风管吊装到位时，应将加强梁（腰梁）及时吊装到位，与柱的连接

螺栓暂时拧紧，在吊墙砌筑完毕、安装压力护板之前将其松开，用手拧紧便于烤窑时移动。

风管不应紧靠加强梁，应留有5〜10mm的缝隙。

1.4辅助横档梁的安装。为使L型吊墙前端砌筑平直，在砌筑之前安装辅助横档梁十

分必要。如果采用拉线砌筑的方法，往往效果不理想，里头处不易砌筑平直。如果砖与砖之

间产生错台，与水包或挡焰墙靠不紧，正常生产时易窜火。

辅助横档梁通常使用350号工字钢或槽钢，要求靠砖面平直，不弯曲或扭曲，连接

焊缝要打磨平整，长度略长于吊墙宽度，用临时支架固定于鼻头砖前，高度低于风管起始板

下沿50mmo

辅助横档梁在吊墙结构安装完毕后，在准备砌筑矿材之前安装。方法是在L型吊墙的左

中右3处预吊挂6排鼻砖，此时鼻砖对辅助横梁的推力最小，将横档梁靠紧鼻砖，使异砖垂

直线的间距、左中右3处诃距保持一致，使横档梁与吊墙平行，间距误差控制在1〜2nm1。

如果横档梁与吊墙不平行，则会造成吊墙墙体砌筑时错台，影响质量。横档梁安装调整后,

临时焊接固定即可。

1.5压力护板。L型吊墙在耐火材料砌筑、安装完毕后，需安装压力护板对吊墙进行

密封，安装压力护板应注意如下事项：

①在安装护板之前，应将吊墙清理打扫干净。

②在热电锅及测风压管安装完毕之后开始安装。

③考虑到吊墙烤窑时的膨胀位移，连接护板的螺栓、螺母不应拧得很紧，一般用手

拧紧即可。

④侧板都应安装在耐火成材的背火面，不直接接触火焰，以免被烧坏。

⑤考虑到吊墙烤窑时的膨胀位移，加强梁与立柱的联接在安装护板前松开，用手拧

紧即可。

⑥临时固定焊点及联接和临时固定都应在安装护板前去除。

1.6其他注意事项。在砌筑徜材之前，应对铸件爪钩、挂板构件等进行检测。爪钩上

4个爪应呈一平面，吊挂处不应有毛刺，构件应符合有关标准的要求，无裂缝等缺陷，材质

应符合国家有关标准和设计要求。

2L型吊墙耐火材料砌筑

吊墙钢结构安装完毕，经检查验收合格后砌筑肮火材料。

L型吊墙耐火材料通常分两部分：蜡体材料和辅助材料。墙体材料即砖材和砌筑用

泥浆，辅助材料有25nlm、50mm厚保温板，硅钙质纤维毡和膨胀缝辅助塑料隔板，厚度6nim、

l()mm用于水平膨胀缝，12mm用于垂直膨胀缝。吊墙耐材砌筑顺序是由墙中心向两侧、由鼻

头部开始向上端砌筑。砌筑时，要求泥浆饱满度不小于95%,表面不平整度小于3mn>,砖

与砖表面不错台，水平泥缝平直，上下前垂直缝错缝12mm,吊增宽度偏差±3mm。

2.1县部砖材砌筑。

①鼻部下端。鼻部下端是扇型砖。首先依据熔窑中心线在风管上划出吊墙中心线，并作

出标记，从吊墙中心开始向两侧砌筑。通常各排砖之间错缝是12mm,正中一块砖向一侧偏

离中心线6mm开始砌筑。为使前两排砖左右之间不错台阶，要预先将爪钩挂好一排，拉线

或用水平尺检查一排爪钩的平整度，一排爪钩呈统一水平，如果有误差，则需调整爪钩。在

爪钩的吊挂处稍磨去毛刺，或磨低吊挂处，即可调整爪钩的高度。如果两排破之间有错台，

则可将爪钩上下位置稍做调整，使砖下端平整不错台即可。

砌筑时随时用水平尺检查，不符合要求应及时作出调整。在第2排砖砌筑完成后，

检查耐火砖底部的标高是否正确，吊墙的宽度与投料口两侧翼墙的膨胀缝间距。

在砌筑完下端3〜4排砖后，此时砖对辅助档粱的推力最小，这时应及时将螺母松开，

起始板顶上，垂直度略小于90。，下端略向窑内倾斜。

②鼻部中端。鼻部中端耐材是直型砖,相对下端较容易砌筑。砌筑过程中检查泥缝厚度

和泥浆饱满度，要求拉线砌筑，砖面呈45度斜面，窑内砖面应砌筑平直，不错台。

③鼻部上端。鼻苗上端是扇型破，砌筑时应在左中右3处先预排，使鼻部上平面最

后呈水平状，用水平尺检查左右前后，不平整时用泥浆进行调整，使鼻部砌完后，砖上表面

平整和水平。

2.2直墙部砌筑。直墙部耐材使用优质硅砖，用桂泥砌筑。一般设置3条水平膨胀缝

和3条垂直膨胀缝。鼻部砖与直墙硅砖之间用5mm厚的错英石质泥浆隔离，并填塞12mm

厚纤维毡，纤维毡的尺度与吊墙宽度相同，宽度比吊墙壁砖小76rnm。纤维毡铺好后，在靠

热面侧放上6mm厚的塑料胀缝隔板，塑料胀缝隔板放在诰英石隔离泥上。待托砖板就位后，

开始砌筑直墙段耐火砖。直墙部硅砖砌筑要求是水平缝平直，用靠尺、水平尺随时调整，每

砌一排或两排砖应拉线找平砌筑。

水平膨胀缝填塞12mm厚纤维毡，放上10nlm厚塑料胀缝隔板后继续向上砌筑。3条

垂直胀缝在吊墙宽度方向均匀布置，垂直膨胀缝中填塞12mm厚的纤维毡，砌筑完毕后将塑

料隔板取出。

2.3保温板。保温板有厚度25nlm和50nlm两种，扇型砖之后用25mm厚、直型砖之后

用50mm厚的保温板。保温板安装与破砌筑同步进行。在吊墙两侧，保温板应小于砖外侧

30mm,便于安装压力护板,

2.4其他。L型吊墙砌筑完毕后，清理吊墙壁上多余泥浆并打扫干净。拆除全部塑料

隔板，将所有临时固定焊点去除。检查加强梁上的螺栓，应该用手拧紧。拆除辅助档梁。

吊墙两侧与投料口翼墙间留出60〜63nmi的膨胀缝,若过小，应将翼墙外移至符合膨胀

缝要求。最后按图纸上的指导安装压力护板。

1L型吊墙钢结构安装

钢结构是L型吊墙的骨架和支撑，钢结构安装上存在问题,直接影响到后续的耐火材料

砌筑和整个吊墙的安装质量。

1.1风箱大梁。首先应检查风箱大梁是否满足设计要求及制作精度，制作加工尺寸应

控制在2〜3mm之内，并符合国家有关钢结构制作标准。不得有弯曲和扭曲情况，特别是下

端挂风管处应呈水平状，大梁挠度应控制在2mm以内，否则直接影响安装质量。大梁吊装到

位后，在安装吊挂件之前应作调整，大梁中心与熔窑中心饯一致，按设计要求控制大梁底标

高，并呈水平状态。如不符合要求，在支撑立柱的牛腿上可以填垫铁。考虑到烤窑时吊墙的

膨胀位移，风箱大梁不必和立柱焊接连接，可临时点焊固定。

1.2风管安装。检查风管制作应符合设计要求，各风管制作尺寸、角度相一致，各风

管的鼻部拐角呈45度，吊挂孔内无毛刺，各风管制作误差控制在2mm以内，鼻部风管焊接

变形控制在1mm之内，否则造成砖材砌筑严重错台，影响吊墙安装质量。风管上端吊挂圆钢

不能焊死，以便烤窑时吊墙膨胀位移。风管安装中心与熔窑中心线一致。吊挂到位后，由中

心向两侧定位，相临风管旬距误差一致，控制在1mm之内。调整风管垂直度，首先调整左

中右3根风管，符合要求后，拉线再调整。风管垂直度必须一致，风管内侧紧靠大梁底板内

侧，与熔窑大罐之间留出膨胀缝，通常为500〜530mm（保温板50砖长382mm+90mm膨

胀缝）。其后调整风管下端的高度，风管下端必须统一标高，并呈水平状。稍有不平，可以

在风管上端的吊挂圆钢处填垫片，垫片大小为lOOmmX50m明应垫在圆钢中心位置。风管

不处于一个平面或高低不平，都将直接影响砌筑质量。风管调整完毕应作临时固定，在砌筑

吊挂砖时，由于砖的重量有推力作用，会使风管产生位移，影响砌筑质量，所以必须将风管

上端恰时点焊在风箱大梁上，待砌筑完毕后再去除。同时在风管的上中下端利用压力炉板的

螺栓位置用扁铁将风管整体作临时固定，也可在腰梁下獴点焊，临时固定。

1.3加强梁安装。在风管吊装到位时•，应将加强梁（腰梁）及时吊装到位，与柱的连接

螺栓暂时拧紧，在吊墙砌筑完毕、安装压力护板之前将其松开，用手拧紧便于烤窑时移动。

风管不应紧靠加强梁，应留有5〜10mm的缝隙。

1.4辅助横档梁的安装。为使L型吊墙前端砌筑平直，在砌筑之前安装辅助横档梁I-

分必要。如果采用拉线砌筑的方法，往往效果不理想，屏头处不易砌筑平直。如果砖与砖之

间产生错台，与水包或挡焰墙靠不紧，正常生产时易窜火。

辅助横档梁通常使用350号工字钢或槽钢，要求靠砖面平直，不弯曲或扭曲，连接

焊缝要打磨平整，长度略长于吊墙宽度，用临时支架固定于鼻头砖前，高度低于风管起始板

下沿50mmo

辅助横档梁在吊墙结构安装完毕后，在准备砌筑能材之前安装。方法是在L型吊墙的左

中右3处预吊挂6排鼻砖，此时鼻砖对辅助横梁的推力最小，将横档梁靠紧鼻砖，使界砖垂

直线的间距、左中右3处旬距保持一致，使横档梁与吊墙平行，间距误差控制在1〜2mm。

如果横档梁与吊墙不平行，则会造成吊墙墙体砌筑时错台，影响质量。横档梁安装调整后，

临时焊接固定即可。

1.5压力护板。L型吊墙在耐火材料砌筑、安装完毕后，需安装压力护板对吊墙进行

密封，安装压力护板应注意如下事项：

①在安装护板之前，应将吊墙清理打扫干净。

②在热电锅及测风压管安装完毕之后开始安装。

③考虑到吊墙烤窑时的膨胀位移，连接护板的螺栓、螺母不应拧得很紧，一般用手

拧紧即可。

④侧板都应安装在耐火砖材的背火面，不直接接触火焰，以免被烧坏。

⑤考虑到吊墙烤窑时的膨胀位移，加强梁与立柱的联接在安装护板前松开，用手拧

紧即可。

⑥临时固定焊点及联接和临时固定都应在安装护板前去除。

1.6其他注意事项。在砌筑砖•材之前，应对铸件爪钩、挂板构件等进行检测。爪钩上

4个爪应呈一平面，吊挂处不应有毛刺，构件应符合有关标准的要求，无裂缝等缺陷，材质

应符合国家有关标准和设计要求。

2L型吊墙耐火材料砌筑

吊墙钢结构安装完毕，经检查验收合格后砌筑耐火材料。

L型吊墙耐火材料通常分两部分：墙体材料和辅助材料。墙体材料即砖材和砌筑用

泥浆，辅助材料有25nlm、50mm厚保温板，硅钙质纤维毡和膨胀缝辅助塑料隔板，厚度6nim、

10mm用于水平膨胀缝，12mm用于垂直膨胀缝。吊墙耐材砌筑顺序是由墙中心向两侧、由鼻

头部开始向上端砌筑。砌筑时，要求泥浆饱满度不小于95%,表面不平整度小于3血，砖

与砖表面不错台，水平泥链平直，上下砖垂直缝错缝12mm,吊墙宽度偏差±3廊。

2.1鼻部破材砌筑。

①鼻部卜端。鼻部下端是扇型砖。首先依据熔窑中心线在风管上划出吊墙中心线，并作

出标记，从吊墙中心开始向两侧砌筑。通常各排砖之间错缝是12mm,正中一块砖向一侧偏

离中心线6mm开始砌筑。为使前两排彼左右之间不错台阶，要预先将爪钩挂好一排，拉线

或用水平尺检查一排爪钩的平整度，一排爪钩呈统一水平，如果有误差，则需调整爪钩。在

爪钩的吊挂处稍磨去毛刺，或磨低吊挂处，即可调整爪钩的高度。如果两排砖之间有错台，

则可将爪钩上下位置稍做调整，使砖下端平整不错台即可。

砌筑时随时用水平尺检查,不符合要求应及时作出调整。在第2排砖砌筑完成后，检查

耐火砖底部的标高是否正确，吊墙的宽度与投料口两侧翼墙的膨胀缝间距。

在砌筑完下端3〜4排砖后，此时破对辅助档粱的推力最小，这时应及时将螺母松开,

起始板顶上，垂直度略小于90。，下端略向窑内倾斜。

②鼻部中端。鼻部中端耐材是直型砖，相对下端较容易砌筑。砌筑过程中检杳泥缝厚度

和泥浆饱满度，要求拉线砌筑，砖面呈45度斜面，窑内破面应砌筑平直，不错台。

③鼻部上端。鼻部上端是扇型砖，砌筑时应在左中右3处先预排，使鼻部上平面最

后呈水平状，用水平尺检查左右前后，不平整时用泥浆进行调整，使鼻部砌完后，破上表面

平整和水平。

2.2直墙部砌筑。直墙部耐材使用优质硅砖，用硅泥砌筑。一般设置3条水平膨胀缝

和3条垂直膨胀缝。鼻部砖与直墙硅砖之间用5nlm厚的错英石质泥浆隔离，并填塞12nlm

厚纤维毡，纤维毡的长度与吊墙宽度相同，宽度比吊墙壁砖小76mm。纤维毡铺好后，在靠

热面侧放上6nlm厚的塑料胀缝隔板，塑料胀缝隔板放在帝英石隔离泥上。待托砖板就位后，

开始砌筑直墙段耐火砖。直墙部硅砖砌筑要求是水平缝平直，用靠尺、水平尺随时调整，每

砌一排或两排砖应拉线找平砌筑。

水平膨胀缝填塞12mm厚纤维毡，放上lOnun厚塑料胀缝隔板后继续向上砌筑。3条

垂直胀缝在吊墙宽度力向均匀布置，垂直膨胀缝中填塞12mm厚的纤维毡，砌筑完柒后将塑

料隔板取出。

2.3保温板。保温板有厚度25mm和50mm两种，扇型砖之后用25mm厚、直型嵇之后

用50mm厚的保温板。保温板安装与砖砌筑同步进行。在吊墙两侧，保温板应小于砖外侧

30mm,便于安装压力护板。

2.4其他。L型吊墙砌筑完毕后，清理吊墙壁上多余泥浆并打扫干净。拆除全部塑料

隔板，将所有临时固定焊点去除。检查加强梁上的螺栓，应该用手拧紧。拆除辅助档梁。

吊墙两侧与投料口翼墙间留出60〜63mm的膨胀缝,若过小，应将翼墙外移至符合膨胀

缝要求。最后按图纸上的指导安装压力护板。

1L型吊墙钢结构安装

钢结构是L型吊墙的骨架和支撑，钢结构安装上存在问题，直接影响到后续的耐火

材料砌筑和整个吊墙的安装质量。

1.1风箱大梁。首先应检查风箱大梁是否满足设计要求及制作精度，制作加工尺寸

应控制在2〜3mm之内，并符合国家有关钢结构制作标准。不得有弯曲和扭曲情况，特别是

卜.端挂风管处应呈水平状，大梁挠度应控制在2mm以内，否则直接影响安装质量。大梁吊装

到位后，在安装吊挂件之前应作调整，大梁中心与熔窑中心线一致，按设计要求控制大梁底

标高，并呈水平状态。如不符合要求，在支撑立柱的牛腿上可以填垫铁。考虑到烤窑时吊墙

的膨胀位移，风箱大梁不必和立柱焊接连接，可临时点焊固定。

1.2风管安装。检查风管制作应符合设计要求，各风管制作尺寸、角度相一致，各

风管的鼻部拐角呈45度，吊挂孔内无毛刺，各风管制作误差控制在2mm以内，鼻部风管焊

接变形控制在1mm之内，否则造成砖材砌筑严重错台，影响吊墙安装质量。风管上端吊挂圆

钢不能焊死，以便烤窑时吊墙膨胀位移。风管安装中心与熔窑中心线一致。吊挂到位后，由

中心向两侧定位，相临风管间距误差一致，控制在1mm之内。调整风管垂直度，首先调整

左中右3根风管，符合要求后，拉线再调整。风管垂直度必须一致，风管内侧紧靠大梁底板

内侧，与熔窑大值之间留出膨胀缝，通常为500〜530mm（保温板50砖长382mm+90mm

膨胀缝）。其后调整风管下端的高度，风管下端必须统一标高，并呈水平状。稍有不平，可

以在风管上端的吊挂圆钢处填垫片，垫片大小为100mmX50mm,应垫在圆钢中心位置，风

管不处于一个平面或高低不平，都将直接影响砌筑质量。风管调整完毕应作临时固定，在砌

筑吊挂砖时，由于砖的重量有推力作用，会使风管产生位移，影响砌筑质量，所以必须将风

管上端临时点焊在风箱大梁上，待砌筑完毕后再去除。同时在风管的上中下端利用压力护板

的螺栓位置用扁铁将风管整体作临时固定，也可在腰梁下缘点焊，临时固定。

1.3加强梁安装。在风管吊装到位时，应将加强梁（腰梁）及时吊装到位，与柱的连

接螺栓暂时拧紧，在吊墙砌筑完毕、安装压力护板之前将其松开，用手拧紧便于烤窑时移动。

风管不应紧靠加强梁，应留有5〜10mm的缝隙。

1.4辅助横档梁的安装。为使L型吊墙前端砌筑平直，在砌筑之前安装辅助横档梁

十分必要。如果采用拉线砌筑的方法，往往效果不理想，鼻头处不易砌筑平直。如果砖与破

之间产生错台，与水包或挡焰墙靠不紧，正常生产时易窜火。

辅助横档梁通常使用350号工字钢或槽钢，要求靠我面平直，不弯曲或扭曲，连接

焊缝要打磨平整，长度略长于吊墙宽度，用临时支架固定于鼻头砖前，高度低于风管起始板

下沿50mmo

辅助横档梁在吊墙结构安装完毕后，在准备砌筑砖材之前安装。方法