由于对高速电机要进行流体场和温度场的分析

由于对高速电机耍进行流体场和温度场的分析，所以对样机主耍参数和尺寸作简耍说明，这里包

括6槽，12槽，和24槽的样机尺寸。

(1)样机额定数据

额定功率：PN=75kW

额定电压：t/N=500V

相数：m=3

极数：2P=2

额定效率：但=90%

功率因数：cos夕

额定转速：=6000()r/min

额定频率：乐=〃〃N/60=60000/60=1000Hz

额定相电流：/N=PN/(V3UN)=75000/(百x500)=A

冷却方式：空气冷却

(2)定子尺寸

气隙长度：5=1mm

定子内径："1=66mm

铁心长选取：4=135mm

(3)定子槽型尺寸

定于冲片设计，如图2.3所不

上面描述了三台样机共同的根本数据，下面分别确定6、12、24槽高速电机定子的根本尺寸，表2.1

中分别列出6槽、12槽、24槽电机的定子根本尺寸。其中前面的符号所代表的具体部位可从图中找出。

其中N为每相串联匝数。

表2.1不同槽数电机定子的根本尺寸

Table2.1StatorDesignofDifferentSlots

6槽12槽24槽

加i(mm)432

加(mm)14

/?oi(mm)111

An(mm)222

/?i(mm)1099090

432

"i(mm)

26

计算流体动力学（Computalion历已然明愉神蚓P喳阐是通过计算机数值计算在图像显示,

对包含有流体流动和热传导等相关物理现象的系统所做的分析。CFD的根本思想是把真实世界时间域

和空间域上连续的物理量，用•系列离散的有限的点上的变量值得集合模拟，通过•定的原那么和方式

建立起关于这些离散点上场变量之间关系得代数方程组，通过求解代数方程组，得到场变量的近似解网。

流体是CFD的研究对象，流体根本性质和流动状态决定着CFD计算模型及计算方法的选择。为了

对模型进行CFD计算,

Fig.3.3Fevercurveofmaterial

Fig.2.6CalculationflowchartofCFDsoftware

FLUENT是目前处，区加6人心也口,j队门w，一本流动，流固耦合传热等问题的

解决。实质上讲，FLUENT软件只是一个求解器，它可以导入网格模型、提供计算的物理模型、施加边

界条件和材料属性、求解和后处理。而前处理软件可以有多样化的选择，使用最广泛的是GAMBIT软

件，它可以进行实际物理模型的两维和三维的建模，可以采用结构化和非结构化网格对复杂的求解区域

在行网格划分，提供应FLUENT进行CFD分析。

模型的建立

实验样机由于电机体积小，单位体积的损耗大，需要对电机定转子进行较好散热。样机采用轴向强

迫风冷，用外接轴流式风机对电机进行冷却。这样，就需要分析了解电机内部的气流场的情况，并对转

子外表风摩耗进行分析计算。

对高速电机的建模和网格划分是利用GAMBIT软件进行的，此软件操作采用了GUI方式，可以大

大缩短用户熟悉软件的时间，更易于用户上手。建模的步骤分输入点的坐标，连线，围面和构造体。点

的坐标可以通过读取相应二维模型的AUTOCAD文件来获取。把构造模型的各点用线连接起来，构造

出模型的二维几何结构。根据实际样机的结构将各独立的几何面.划分出来。建好各面之后将各面沿Z方

向拉伸，氏度与电机定子轴向长度相同，这样一个三维的样机模型就建立起来了。假设要对这个模型进

行流体场分析就需要对其进行四格划分，网格划分是按照各个体的顺序进行的，原那么是流体场变化大

的地方比方气隙就要细剖，流体场变化小的可以粗剖，保证网格数量适中。由于样机是轴对称结构所以

在建模的时候只需要建模型的六分之一、十二分之一和二十四分之一就可以了，这样做既可以减少网格

数量和降低模型复杂度而且可以提高计算的精度。网格划分之后就是定义各边界条件，模型中各内风道

的入口处施加速度入口边界条件，出口施加压力出口边界条件，对称面施加周期性边界条件，应该特别

指出的是转子外表应先取一个较特别的名字，以防止和其他面混淆。然后定义好流体和固体所在的体就

可以了，将两种类型的体区分开来，取上不同的名字。三维模型图在下面的章节中会介绍到，这里就不

加以展示了。

模型的求解

对流体场的求解是利用FLUENT软件进行的，该软件只负责模型的求解和后处理，所以要把在

GAMBIT中的网格文件导入到FLUENT中。在计算之前应先脸查网格是否符合要求，如果网格不符合

要求，就要回到GAMBIT中重新划分网格，直到网格文件通过检查。下一步是改变单位制，将原来以

m为单位的模型改为以mm为单位的模型，缩小1000倍。再接下来就是选择计算模型，如果进行温度

场的求解就要选中能量求解项，如果电机通风道内的空气流态对湍流的就要选择相应湍流求解模型。接

下来是定义各材料属性，如果软件的属性库中没有相应的材料就要自定义材料属性，保存到数据库中。

然后加载边界条件，对于流体定义材料为air,对于固体定义用应得材料属性，如果只分析流体场，固

体材料属性不需要定义，然后对于速度入口的边界条件给定速度，出口边界条件给定0相对压力，即与

大气压相同。然后就可以初始化计算模型进行迭代求解了，迭代求解的循环次数要根据计算结果收敛情

况来定，运算直到计算到达要求的精度为止。

后处理

通过FLUENT中display选项可以观察通风道的空气流动速度以及流体流态，还可以观测通风道内

压力分布情况。

2.6通风计算仿真结果分析

通过流体场的分析，当转子转速从10000r/min变化到60000r/min时电机通风道内的流体场情况如以下

图所示，从图中可以看出随着转速的增大，气隙内的风速逐渐漕大，从/s增大至/s,而且转子转速对气

隙流体流速影响越来越大。

由于气隙内不同气流层间会产生速度差，这样不同气流层间就会产生较大的相对摩擦，摩擦引起

较大风摩耗。电机转子外表速度和气隙的外表情况会对风摩耗产生较大影响。通过对流体场的分析，可

以得到不同工况下风摩耗的大小，比方转子速度、转子外表粗糙度、通风道的结构等等。图2.8要说明

的是转子转速对风摩耗的影响，当转子转速从24000r/min增加到60000r/min时，电机风摩耗从186*

增加到了792k而且从图中可以看出损耗增加的速度大于转子转速增加的速度，对于两者之间具体存在

什么关系，可以通过数学上的数据拟合来实现,通过数据拟合，发现风摩耗的大小大约和转子转速的1.84

次幕成正比，几乎和转子转速的平方成正比，从这个结果可以看出，为什么在高速电机中风摩耗所占的

比重如此大，要作为重点考虑，而在普通工频电机中，转子外表风摩耗几乎可忽略的原因了。

田

鼻

由于轴向通风占33te.Cl

*21

60000r/min时轴向i2Cic.Cl

然轴向通风增加了厂＞，CA»CI

，加©

于流向通风道的通口等

“W7

ZBW-^31

通风道截面积从而油二

耗。

I3ml

前面口经介绍J

构，不E艺

Fig.2.8In号dmachine

风道，nJ

dofhighspeedmachine

通过计算分析，（口这一结果显示内风道不但能

通风风速/m/s

减少风摩耗，而且可以I肾5侬中缸，迫的存在是必要的，具体原因已在

150产响

Fig.2Qhihighspeedmachine

100

艺751

曜

2.4节作了说明。

1500

亍通风计算

电机是一种结构非常/0000.050.10.150.20.250.30.3504,过程很复杂，这些都影响着电

粗糙度/mm

机的发执计算伯息由知宓任父R............................../月期生县到执清的队表,再通过对流和辐

图2.11转子外表粗糙度对于高速电机风摩耗的影响

射散发到周围Fig.2.IIInfluenceofroughnessheightofrotorsurfaceonairfrictionloss同度分析时，需要给

出每一实体的材料属性包括热传导率、比热容、对流散热系数、辐射系数、生热率等归叫

热传导

当电机的内部存在温度差时，热量将从较高温度的局部传导较低温度的局部。这种热量传递的方式

叫做热传导。

高温侧,-L低温侧

如上图所示，图中左右两个外表分期热和低温侧，且分别维持均匀的温度，分别为7kM

曷

和Koid，且存在一定的温差（%>£。加，恻传导到右侧。且满足以下关系：

星土懈）

।急0

其中Q为/时间内的总｝Fig.3.1Schematicsof'Aealexchange面间距离。这就是导热的根本定律,

傅立叶定律。

热对流

对流仅在流体之间发生，它是指温度不同的各局部流体之间发生相对运动所引起的热量传递方式。

高温物体外表常常发生对流现象，这是因为高温物体外表的空气因为受热而膨胀，密度减小而向上流动,

与此同时.，密度较大的冷空气下降代替原来受热空气的位置，产生对流。对于空气来说，如果空气的流

态为层流时，热量的传递主要依靠热传导作用，由于空气的热导率较小，所以层流时散热效果不是很好。

当流体层产生湍流时，这时热量的传递主要依靠对流作用，由于对流散热的热阻较小，因此比时散热能

力明显提高。当计算由对流作用带走热量时，采用牛顿散热定律：

q=%)=&△/0

这里“表示热流密度，即单位时间通过单位等温面的热量。。表示对流散热系数，即当外表与周围介

质的温差为i°c时，单位时间内通过单位面积外表的热量。q和2分别表示壁面温度和流体温度。

热辐射

热辐射是通过电磁波的方式将能量传递给其他物体的过程。辐射不需要直接接触，也不需要任何中

间介质，即可在真空中传播。

同一物体，温度不同时的热辐射能力不一样，温度相同的不同物体热辐射能力也不相同，在同一温

度下黑体的辐射能力最强。黑体在单位时间内发出的热量由Stefan-Boltzmann定律表示：

①=SoT41)

这里7’表示黑体的热力学温度，S表示产生辐射的外表积，。表示黑体辐射常数。黑体又叫做绝对黑体,

黑体能全部吸收落在它外表的热量。

实际的物体辐射能力均小于同一温度下的黑体。实际物体的辐射能量可以采用Stefan-Boltzmann

密律得修正公式表示：

①=sSoT4

这里5表示实际物体的辐射率，它的取值范围为0~1之间。

自然界中任何物体都在不断地向周围空间辐射能量，并吸收来自空间中其他物体的辐射能量，这种

辐射和吸收的过程形成了辐射换热过程。

温度分析时的材料属性介绍

热传导率已在前面介绍过了。比热容是指单位质量的物质每升高(降低)1C时所吸收(放出)的

热量，单位为J/(KgC)。热量和温度的关系可表示为

Q=C777△/()

这里。为热量，0为质量，为温度变化，。为比热容。

如果物质发生相变上述关系不成立，这是因为当物质发生相变时，吸收或放出的热审不会全部用来

改变温度。有关对流散热系数和辐射系数在前面已作介绍。生热率用作体载荷加到体单元上，用于模拟

电机内的热源，比方定子铁耗生热，绕组电流生热等，单位是单位体积的热流率。

温度场的边界条件

为了使求解的温度方程具有唯一解，需要在边界上给定一定的边界条件和初始条件，统称为定解

条件。

1)第一类边界条件

第一类边界条件指的是物体边界上的温度函数，用公式可表示为

刀「=5()

T\r=f(x,y,z,t)()

r

或者

这里表示物体边界，几表示壁面温度，f（x,y,z,t）表示的温度函数。

2）第二类边界条件

第二类边界条件指物体边界上的热流密度。/,用公式可表示为

,dr

一女丁=q()

或者】才产\

-k-H=g（x，y,z/）0

式中q表示热流密发，g（x,）,z,〃爰赤■的热流.密度函数。

3）第三类边界条件

第三类边界条件指的是与物体把接触流体介质的温度。和散热系数ao用公式可表示为

力和散热系数a可以是常数，也可以选脚时间和位置变化的函数。

-"早=。（7一看）「0

3.2电机内热源分布而

高速中机单位体积的损耗比同等功率等级的普通电机大许多，所以要想得到准确的申，机温度分布，

就必须准确计算电机各局部损耗，作为计算温度场的热源。

高速电机的损耗可以分为定子损耗和转子损耗。其中定子损耗乂可以分为绕组铜耗和定子

铁耗。转子损耗包括转子高速旋转时外表风摩耗和转子护套的谐波损耗构成。其中转子外表风

摩耗在前面已经作了详细介绍，这里就其他损耗的计算作一简要介绍。

绕组铜耗

高速电机铜耗是由十电机运行时的电流通过绕组电阻产生的损耗。在绕组中，铜耗密度可

由式（3.11）计算：

匕=夕。［1+月（T—（）］］/（）

式中Pcu表示绕组铜耗密度，P0表示在温度为元时的铜的电阻率，r表示测量时的温度，/表

示电流密度，用表示温度系数。

X108Q-m（17°C^jxlO-"CL电机绕组中的电流密度选择3A/mm2,代入上式中计算能量

密度为6I920W/m\

计算绕组发热时，绕组铜耗分为槽部铜耗和端部铜耗，它们分别与各自所占绕组长度有关。

定子铁耗

按照交流电机设计理论，定子铁耗可由下式估算：

七=5。目圉（）

a

这里B表示定了铁心实际磁通密度,/表示定了铁心实际磁通变化频率，CR表示经睑校正系数,

%表示铁心单位重量损耗,是在定子铁心磁通密度和磁通交变频率分别为a和加时的单位重量

的损耗，为频率指数，GFC为铁心重量14叫

高速电机中的磁通频率/高达1000Hz,因此其定子铁心损耗比传统电机大得多。比方说一

台转速为60000r/min的高速电机和一台转速为3000r/min的普通电机相比，假设其它参数相

同的话，从上式可以看出，前者的铁耗将是后者铁耗的数十倍。所以准确计算高速电机的铁耗

对电机设计具有重要意义。

1）定孑硅钢片损耗系数的测定

为了减少高速电机的定子铁耗，必须采用电磁性能优异、损耗系数较小的硅钢片。高速永

磁电机的实验样机采用厚度的冷轧硅钢片，在50Hz,1.7T时，单位体积的损耗系数约为0.9%

高频下此硅钢片的损耗系数还需要通过实验来测定。

由于该硅钢片材料有取向，因此不同方向的磁导率不同，损耗系数也不相同。为了测得材

料在不同方向上的损耗系数，用该种电工钢片制造了三个尺寸相同的单相变压器，但其铁心叠

压方向各不相同，分别按照竖向轧制方向、横向轧制方向和混合轧制方向叠压而成，实验中采

用变频器的供电。通过实验得到三个铁心损耗曲线，通过损耗曲线即可求得定子硅钢片的损耗

系数。

2）定子硅钢片频率指数的测定

在某一固定频率下，通过实验可以同时确定磁通密度描、频率为以及在该磁密和频率下硅钢片材料

的单位损耗系数。在上式的定子铁心损耗折算公式中，频率折算的指数还需要确定，指数a可以通过在

不同频率下进行空载实验，并通过上式来确定a的值。

此时可以通过有限元软件和前面的公式分析得到高速电机在空载运行时和负载运行时的铁耗14刀。

转子护套谐波损耗

6

X10s/m,利足］o由于转子护套有效的屏蔽了

气隙中的电磁V%

基

&3干方A75

V

松

颔

聚5O

即

乍

」/「局部温度升高。电机某部件温度

与周围介质温度,25：

电机本身不治.......、......,..............|三研究电机的这些过程时,往往假

定它是均质物体。根贴对均质物体发热费时间/s、其温升随叫何变化的曲线如下图。

刚开始图3.2空载时的转子护套中的损耗K温度，所以刚开始的一段

Fig.3.2Thelossintherotorenclosureundernoloadcondition

温度上升很快。当物体温度增加到一定程度时，物体散发到介质中的热量逐渐增加，温度上升的速度也

越来越缓慢，当时间趋于无穷时物体到达稳定温升，此时物体内生的热量等于散发的热量，物体的温度

不再增加。实际工程中当时间为（3~4）r时，认为温升根本稳定。对于电机来说，人们不希望温升过

高，因为过高的温升意味着绕组绝缘能力的下降，对于永磁电机来说，过高的温升意味着转子失磁。所

以为了使得温升不致过高，需要一方面减小损耗，另一方面增加电机散热的能力。

对于高速电机来说，由于其功率密度大，散热空间小，温升问题尤为突出，为了准确的分析高速电

机内部各部件的温升情况，需要采用热流耦合的分析温度场的方法。在传统的方法中都是先根据流体场

分析的结果通过公式计算的到散热系数等参数，这里对于普通电机来说这样做还是可行的，但对于本文

所说的高速电机这种特种电机来说其中一些经验公式未必适用。下面就介绍一种采用热流耦合的分析方

法来计算温升，这种方法防止了使用公式计算散热系数所带来的误差，直接由软件内局部析得出。此种

方法简单易用，效果良好。

在进行基于FLUENT的电机温升的分析时很关键的就是正确确定模型中各种实体的物理参数，在

FLUENT中流体和固体的物理性质都用材料属性来反映。与其他场分析软件一样，FLUENT也需要为计

算区域的每一个实体指定一种材料。本次计算中模型采用了流体（Fluid）和固体（Solid）两加。流体的

材料属性包括密度、粘度、比热容、热传导系数、质量扩散系数等参数。固体的材料属性包括密度、比

热容和热传导系数等属性。在实际分析中模型中包括的流体区域只有一种流体就是空气，空气的各种属

性采用软件的默认值，不需要赋予。固体局部主要涉及到铉铁硼永磁体、非导磁合金钢护套、定子硅钢

片、铜绕组、绝缘纸和铝制机壳等。下面分别是这些材料的属性值

1）被铁硼永磁体

密度：8400kg/m3

导热系数：12W/m℃

比热容：504J/kg℃

2）非导磁合金钢护套

密度：7750kg/m3

℃

℃

3）定子硅钢片

密度：7650kg/m3

℃

4）铜

密度：8900kg/m3

℃

比热容:504J/kgr

5）铝制机壳

密度：2719kg/m3

*C

比热容：871J/kg℃

6）绝缘纸

密度：900kg/m3

导热系数：℃

比热容：800J/kgeC

FLUENT中已经保存了一局部材料的属性，但是在本分析中还有一局部材料需要自己定义。定义

和复制材料都是通过Materials对话框来实现，假设要定义新材料，翻开Materials对话框，点击

User-DefinedDatabase按钮，在弹出的对话框中输入材料属性文件需要保存的路径，点击OK按钮，在

弹出的对话框的卜方点击New按钮，弹出MaterialProperties对话框，在Name栏中输入材料名称，如

pm,表示要创立的材料为永磁体，在type选项中选择材料的状态，是固体就选择Solid选项，在Available

Properties中选择Cp-比热容参数，Densily-密度ThermalConduciivity-热导率来描述固体材料，选中每

个属性即可将参数输入进去，这里参数全部选择常数，即参数值不随其他参数变化，参数编辑完成之后

点击Apply应用保存结果，在点击Save按钮将结果保存在材料库中，已备调用。其他需要定义的材料

也按此步骤创立。

如果需要的材料在软件自带的材料属性库中可以找到，那么只需要点击FluentDatabase；在弹出的

对话框的MaterialType卜拉菜单中选择固体Solid,在左侧的FluentSolidMaterials中选择福要的材料，

点击OK即可。材料属性编辑完成。

设定好材料属性后，还需要设定边界条件的值，由于使用流热耦合场分析，所以不需要对各壁面设

定温度场相关的参数，这些参数是软件根据流体场的计算结果和材料属性计算出来的。

下面以24槽电机为例说明边界条件的设置，24槽模型图如图3.4所示。由于在对电机进行建模时

只建了电机1/24,认为其他局部的温度和流体分布情况与计算模型一致，所以在电机的两侧印图中的a

处出现了周期性边界，需要设置旋转周期性边界条件的地方分别为永磁体两侧，气隙两侧，护套两侧，

定子两侧以及外风道两侧。

然后为通风道入口施加速度入口边界条件，如图中b和d所示。通过实验测得外风道的风速为

19in/s,内风道的风速为14川/s,将参数输入边界条件中。出口处，即图中的c和c所示，施加压力出口

边界条件，认为此处相对压力为0。

f处指的是转子外表，为了模拟转子旋转的工况，需要将此处设置成滑移壁面边界，转子速度和粗

糙度需要按以下方法设置，首先选择转子外表的投影面，点击Momentum按钮，在弹出的对话框中的

WallMotion单项选择框中选择MovingWall即滑移壁面，在Motion选项中选择Rotational即旋转运动，

在Rotation-AxisOrigin即旋转轴起始点，将该点设置成出标原点，在Rotation-AxisDirection即旋转轴的

方向，将此方向设置成z轴正方向，在Speed(rad/s)即转速一栏中输入6280rad/s即6000Ur/min。在

WallRoughness框中的RoughnessHeight(mm)输入粗糙度，这里认为转子外表光滑，所以输入0。最

后点击0K,滑移壁面边界设置完毕。

接下来是为各个体赋予材料属性。在电机的内风道和两个外风道上赋了空气的材料属性，首先电机

需要赋材料的体，点击sei按钮，在出现的对话框的MalerialName下拉菜单中选择空气这种材料，因为

它不是热源所以不需要设置源项。点击OK完成。在内外绕组中赋予铜的材料属性，因为绕组中会产生

铜耗，所以需要设置能量源项，在对话框中钩选SourceTerms选项，在Energy中输入能量密度

6l920W/m\在后面的下拉菜单中选择constant,表示能量源项在整个计算过程中不变。电机内槽和外

槽中为了防止绕组漆包线直接接触定子而划伤绝缘层而铺了•层绝缘纸，由于绝缘纸的导热性不好，所

以对绕组的散热影响较大，所以在建模时必须建绝缘纸这一块，在边界中选择代表内外绕组绝缘纸的体，

点击set按钮，在MaterialName下拉菜单中选择材料库中的绝缘纸材料，绝缘纸不是热源所以不需要设

置能量源项，能量密度默认为0“接下来设置永磁体的材料属性，按照以上方法选择永磁体材料，能量

源项默认为0.设置护套的材料属性，方法和上面一样，这里由于高频交变磁场会在护套中感应出高频

电流从而产生损耗，所以护套是一个热源，这里需要设置能量源项，由于空教时护套谐波损耗不大，经

过计算不会超过120W,这里取120肌护套的体积可以通过截面积乘以长度来计算，最后计算的结果是

33,能量源项在整个计算过程中保持不变。除此之外，其他的边界均设为壁面边界，这是软件中默认的

边界条件，不需要人为设定。

接下泳l/z此行流I体B场B上---勿--分r

机时还需％"程,以便时r\57.；-z-

.Jn和流体场中没汽

的相同，选：it匕方程和迭代求解,在

图3.424槽电机计算模型图及其边界条件划分

Fig.3.4Calculationmodelof24-slotmachineandboundarycondition

续迭代，直到结果收敛为止。在求解过程中，通过检查变量的残差、统计值、力等参数来动态的监视il

算过程是否收敛和当前的计算结果。模型计算到86次时，结灵收敛。

当迭代曲线已收敛后，先保存计算结果，具体过程是翻开File下拉菜单项选择中Write选项，保存case

和datao然后对计算结果进行后处理，如需要看计算模型的温度分布，就翻开Display下拉菜单，选中

Contours选项，这个选项是显示模型的等值线图，在Contoursof下拉栏中选中Temperature和Static

Temperature显示等温云图，在Surface中选中需要显示温度的面，即可显示等温云图。模型的温度场分

布如图3.6所示。

**如明

—comnuly

x-vekcrty

一y-wkcrty

图3.6显示了温度场白七五_min空载运行时转子永磁体和护

套温度最高，最高温度出现一个截面上的转子温差不明显，

是因为永磁体和护套的导热所致。出风口侧的转子温度为到

达了80℃,而在入风口侧取子温度低于出风口侧，是因为在

入风口侧内风道的冷却空气侧温度已经上升了，冷却效果比

入风口要差一些。图a和图从出风口吹出的空气的平均温度

高于力图3.524槽高速电机温度场计算迭代残差曲线齿部，

Fig.3.5Temperaturefieldcalculationiterateresidualcurveof24-slothighspeedmachine

温度）.................................................................~_电机各

局部的温升均未超过平安值，运行情况良好。

363e.O2363C402

35i®*02361et02

340-02

346e<023452,02

℃343102入了3430.02

110,340e*02340e-0?

337«*02337e<02

336102335et02

时，在没有舟332et02转子3322.02

329e*02329e*0?

3278-02327e.O2

通密度如下尼324«<02324O.02

321«*023210<O2

3lOe-rO2

：83e-02

3M02

579e-»02

3i3e-02

175e-»02

3110*02

S70cf02

308««02

305«Q2X

3处♦眦

300^0?，如■

3.4高速电机的通风iso。-失磁前

353o«02

35302但

3@0・O237s

345s«0233e.

3<3e<02

高速电勺2ft®量也较大，所

34g.02

337««0226~失磁后

335x022M

以要设计一4332e.O2强迫空气流动来

329©.02I2e«

327et02、08o•

冷却电机的。324e»02,由风扇带来

3M02G.OOe-

的摩擦损耗、图3.72到结果能力和电机效

率后来采用学Fig.3.7Tempe；离nachine冷技术的冷却

onnoloadandn*由向长,度/mmondition

装置价格较别是汽轮

图3.8失磁前后转子外表磁通密度分布

Fig.Fig.3.8Distributionofmagneticfielddensityontherotorsurfaceindition

beforeandafterlossofmagnetism

发电机中采用了内冷系统。内冷是指将热源中产生的