【《某办公楼结构设计中板的计算案例综述》1900字】

某办公楼结构设计中板的计算案例目录TOC\o"1-3"\h\u3748某办公楼结构设计中板的计算案例 197651.1设计资料 181781.2屋面板计算 1300901.荷载计算 1245652.按弹性理论计算 26533.配筋计算 3191781.3楼面板计算 482821.荷载计算 460522.按弹性理论计算 43563.配筋计算 51.1设计资料屋面做法：屋面板板厚选用110mm，防水层是三毡四油，找平层是20mm厚的1:3水泥砂浆，抹灰层是10mm厚的混合砂浆，屋面活载是2.5KN/m²。楼面做法：25mm厚大理石面层配水泥砂浆擦缝，30mm厚1:3干硬性水泥砂浆面上撒2mm厚素水泥，水泥浆结合层一道，110mm厚现浇混泥土楼板，10mm厚混合砂浆抹灰层，办公室活载1.5KN/m²，走廊活载3.5KN/m²。混凝土为C40，钢筋为HPB235级，支撑梁截面尺寸为b*h=300mm×300mm。外墙厚250mm，内墙厚200mm，双侧20mm抹灰，0.36KN/m2，采用混凝土砌块，容重为19.0KN/m3。1.2屋面板计算1.荷载计算保护层：20厚水泥砂浆0.02m×20KN/m³=0.4KN/m²防水层：30mm厚C20细石混凝土0.03m×24KN/m³=0.72KN/m²找平层：20mm厚1:3水泥砂浆0.02m×20KN/m³=0.4KN/m²保温层：80mm厚矿渣水泥0.08m×11.5KN/m³=1.16KN/m²找坡层：40mm厚水泥石灰焦渣砂浆0.04m×14KN/m³=0.56KN/m²结构层：110mm厚现浇钢筋混凝土板0.11m×25KN/m³=2.75KN/m²抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01m×17KN/m³=0.17KN/m²合计6.16KN/m²恒载设计值：g=6.16KN/m²×1.3=8.008KN/m²活载设计值：q=2.5KN/m²×1.5=3.75KN/m²合计11.758KN/m²2.按弹性理论计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载均布及活载棋盘式布置计算，取荷载：G=g+q/2=8.008KN/m2+3.75KN/m2/2=9.883KN/m²Q=q/2=3.75KN/m²/2=1.875KN/m²在G作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在Q作用下，各区格板四边均可视作固端，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载：P=g+q=11.758KN/m²按沈蒲生主编，混泥土结构设计，高等教育出版社，附录8进行内力计算，计算简图及计算结果见表1.2.1。表1.2.1屋面板弯矩计算区格ABlox/loy2.0m/3.3m=0.6063.3m/6.6m=0.5跨内计算简图μ=0mx=ax1*G*l2+ax2*Q*l2（0.0367×8.008+0.0812×1.875）KN/m²×（2m）²=1.78KN·m/m（0.0400×8.008+0.0965×1.875）KN/m²×（3.3m）²=5.46KN·m/mmy=ay1*G*l2+ay2*Q*l2（0.0078×8.008+0.0245×1.875）KN/m²×（2）²=0.43KN·m/m（0.0038×8.008+0.0174×1.875）KN/m²×（3.3m）²=0.69N·m/mμ=0.2mx（μ）（1.78+0.2×0.43）KN·m/m=1.87KN·m/m（5.46+0.2×0.69）KN·m/m=5.60KN·m/mmy（μ）（0.43+0.2×1.78）KN·m/m=0.79KN·m/m（0.69+0.2×5.46）KN·m/m=1.78KN·m/m支座计算简图mx′=ax′*P*l20.0761×11.758KN/m²×（2m）²=3.58KN·m/m0.0829×11.758KN/m²×（3.3m）²=10.61KN·m/mmy′=ay′*P*l20.0571×11.758KN/m²×（2m）²=2.69KN·m/m0.0570×11.758KN/m²×（3.3m）²=7.30KN·m/m由表1.2.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时刻近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即A-A支座:mx′=1/2(-3.58KN·m/m-3.58KN·m/m)=-3.58KN·m/mA-B支座：my′=1/2（-10.61KN·m/m-3.58KN·m/m）=-7.095KN·m/mB-B支座：my′=1/2（-10.61KN·m/m-10.61KN·m/m）=-10.61KN·m/m3.配筋计算各跨内弯矩、支座弯矩已求得（各支座均为固接，均乘以折减系数0.8），即可近似按As=m/（0.95fyh0）算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面h0x=80mm，h0y=80mm。计算结果见表1.2.2。表1.2.2屋面板配筋计算截面m/（KN·m）fyho/mmAs/mm2选配钢筋实配面积/mm2跨中A区格lox方向loy方向1.500.632360808049.520.83ɸ8@1803ɸ8@180201201B区格lox方向loy方向1.481.4243608080147.846.93ɸ8@1803ɸ8@180201201支座A-A2.863608091.34ɸ10@130314A-B5.67636080187.24ɸ10@130314B-B8.48836080280.04ɸ10@1303141.3楼面板计算1.荷载计算面层：25mm厚大理石配水泥砂浆擦缝 30mm厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2mm厚素水泥1.16KN/m2水泥浆结合层一道结构层：110mm厚现浇混泥土楼板0.10m×25KN/m3=2.75KN/m2抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01m×17KN/m3=0.17KN/m2合计1.08KN/m2恒载设计值：g=1.3×1.08KN/m2=1.155KN/m2活载设计值：q1=1.5×1.5KN/m2=2.25KN/m2q2=1.5×3.5KN/m2=5.25KN/m2合计g＋q1=6.33KN/m2，g＋q2=9.33KN/m22.按弹性理论计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载均布及活载棋盘式布置计算，取荷载：G1=g+q1/2=1.08KN/m+2.25KN/m/2=5.205KN/m²G2=g+q2/2=1.08KN/m+9.33KN/m/2=8.745KN/m²Q1=q1/2=2.25KN/m²/2=1.125KN/m²Q2=q2/2=5.25KN/m²/2=2.625KN/m²在G1,G2作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在Q1,Q1作用下，各区格板四边均可视作固端，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载：P1=g+q1=6.33KN/m²P2=g+q2=9.33KN/m²按沈蒲生主编，混泥土结构设计，高等教育出版社，附录8进行内力计算，计算简图及计算结果见表1.3.1。表1.3.1楼面板弯矩计算区格ABlox/loy2.0m/3.3m=0.6063.3m/6.6m=0.5跨内计算简图μ=0mx=ax1*G*l2+ax2*Q*l2（0.0367×5.205+0.0812×1.125）KN/m²×（2m）²=1.13KN·m/m（0.0400×8.745+0.0965×2.625）KN/m²×（3.3m）²=6.57KN·m/mmy=ay1*G*l2+ay2*Q*l2（0.0078×5.205+0.0245×1.125）KN/m²×（2m）²=0.27KN·m/m（0.0038×8.745+0.0174×2.625）KN/m²×（3.3m）²=0.86KN·m/mμ=0.2mx（μ）（1.13+0.2×0.27）KN·m/m=1.18KN·m/m（6.57+0.2×0.86）KN·m/m=6.74KN·m/mmy（μ）（0.27+0.2×1.13）KN·m/m=0.50KN·m/m（0.86+0.2×6.57）KN·m/m=2.17KN·m/m支座计算简图mx′=ax′*P*l20.0761×6.33KN/m²×（2m）²=1.93KN·m/m0.0829×9.33KN/m²×（3.3m）²=8.4KN·m/mmy′=ay′*P*l20.0571×6.33KN/m²×（2m）²=1.45KN·m/m0.0570×9.33KN/m²×（3.3m）²=5.79KN·m/m由表1.3.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时刻近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即A-A支座:mx′=1/2(-1.93KN·m/m-1.93KN·m/m)=-1.93KN·m/mA-B支座：my′=1/2（-8.4KN·m/m-1.93KN·m/m）=-5.17KN·m/mB-B支座：my′=1/2（-8.4KN·m/m-8.4KN·m/m）=-8.4KN·m/m3.配筋计算各跨内弯矩、支座弯矩已求得（各支座均为固接，均乘以折减系数0.8），即可近似按A=m/（0.95fyho）算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面hox=80mm，hoy=80mm。