《钢结构设计原理》课件 第4章 轴心受力构件

第4章轴心受力构件

主要内容：工程中的轴心受力构件1轴心受拉构件2稳定的概念3实腹式轴心受压构件4柱头与注脚6格构式轴心受压构件5知识点轴心受力构件的强度计算方法，刚度及长细比概念；轴心受压构件整体稳定理论、整体稳定承载力的计算方法和设计简化；轴心受压构件局部稳定，组成板件的容许宽厚比及腹板屈曲后强度的应用；实腹式及格构式轴心受压柱的设计方法；连接节点及柱脚的构造与计算。重点本章有关整体稳定和局部稳定的概念是整个钢结构基本构件稳定计算的基础，需要重点学习。第4章·轴心受力构件4.1工程中的轴心受力构件什么是轴心受力构件轴心受拉轴心受压型钢截面组合截面实腹式格构式轴心受力构件实现轴心受力的构件截面形式有多种1.概述轴心受力构件——构件承受通过截面形心轴线的轴向力作用。1.概述轴心受力构件截面形式分为：实腹式和格构式实腹式截面格构式截面肢件、缀件实轴（y）、虚轴（x）肢件作用：承受轴向力缀件作用：连接、剪力等轴心受力构件截面选择的要求：

截面形式要与构件受力特点和构造要求相适应，在满足强度、刚度、稳定性要求前提下用料经济、减少用钢量和用工量形状简单、便于制作，便于与相邻构件连接截面尽量选择宽肢薄壁的形式，以增加截面抗弯刚度，提高受压构件的整体稳定性。1端部为铸造节点2销子连接3套筒连接树形钢柱常见钢柱形式：拉索的连接韩国西归浦体育场FIFA2002法国巴卡里收费站布鲁克林大桥 A形塔柱高300.4m钢箱梁主梁跨度1088m4.2轴心受拉构件案例1：支撑受拉破坏案例2：网架受拉破坏（续前页）网架受拉破坏细部

轴心受拉构件的承载力——强度、截面轴心受拉构件设计的三个关键概念:

轴心受拉构件的刚度——控制的目的？（1）承载力极限状态：①毛截面：有孔截面变形达到不适于继续承载应以达到fy

为承载力极限状态。②净截面拉断：由于应力重分布，整个净截面应力可均匀达到屈服强度fy，

但变形小尚可继续承载，承载能力极限状态为材料应力达到至fu （2）正常使用极限状态：刚度满足变形要求（3）工程设计公式

强屈比的要求0.63-0.81为什么截面有削弱时需进行双控？（1）承载力极限状态：①毛截面：有孔截面变形达到不适于继续承载应以达到fy

为承载力极限状态。②净截面拉断：由于应力重分布，整个净截面应力可均匀达到屈服强度fy，

但变形小尚可继续承载，承载能力极限状态为材料应力达到至fu （2）正常使用极限状态：刚度满足变形要求（3）工程设计公式

强屈比的要求0.63-0.81为什么截面有削弱时需进行双控？4.2.1毛截面屈服强度准则

对于无削弱的轴心受力构件截面强度，以构件截面上的应力达到钢材的屈服强度fy作为构件的承载极限状态——毛截面屈服强度准则。轴心受拉构件和轴心受压构件，毛截面上的截面强度均按下式计算

式中，N——轴心拉力或压力设计值（N）；A——构件的毛截面面积（mm2）；f——钢材的抗拉强度设计值（N/mm2），按附表A-1选用。

4.2.2轴心受拉构件的净截面断裂强度准则

当构件上存在栓孔等有削弱截面情况时，孔洞所在位置的横截面净面积减小，同时存在应力集中现象，截面上应力容易达到屈服强度fy，但考虑到局部发生塑性变形引起总的变形量不明显增大，不会影响到正常使用状态，净截面以被拉断作为其承载准则。

对于有削弱截面的轴心受拉构件，以构件净截面上的应力达到钢材抗拉强度fu作为强度极限——净截面断裂强度准则。1.非高强度螺栓摩擦型连接的轴心受拉构件

当端部连接及中部拼接处组成截面的各板件都有连接件直接传力时，

除采用高强度螺栓摩擦型连接者外，均按下式计算：

An——构件的净截面面积（mm2）；fu——钢材的抗拉强度最小值（N/mm2），按附表A-1选用。

4.2.2轴心受拉构件的净截面断裂强度准则

2.高强度螺栓摩擦型连接的受拉构件

摩擦型连接传递力，在螺栓孔中心线前已传递螺栓抗剪承载力的50%，图中第一列螺栓轴线截面（为最危险截面），净截面强度应按下式计算

n——同一传力方向螺栓总数目；n1——计算截面(第一列螺栓I-I处)上的高强度螺栓数目；4.2.2轴心受拉构件的净截面断裂强度准则

3.沿长度方向有排列较密螺栓的组合构件

当构件为沿长度方向有排列较密螺栓的组合构件时，构件多个截面有孔，为避免变形过大，取最不利的截面按净截面屈服计算强度：

An——构件的净截面面积（mm2），当构件多个截面有孔时，取最不利的截面。4.2.3轴心受压构件的净截面强度验算

轴心受压构件，当端部连接及中部拼接处组成截面的各板件都有连接件直接传力时，根据是否存在虚孔，按下列两种情况验算轴心受压构件的净截面强度：1）若不存在虚孔情况下截面可视为无削弱，截面强度应按毛截面屈服强度准则2）含有虚孔的轴心受压构件，验算孔心所在截面强度，应按净截面断裂准则需要说明：轴心受压与轴心受拉构件均需验算毛截面强度，方法相同均采用上式。但对于连接件拼接截面（带有螺栓孔截面），净截面强度验算存在一些差异：轴心受拉构件均需采用下式验算；而轴心受轴压构件孔洞有螺栓填充者，用上式验算，实质上不必验算净截面强度；只有存在虚孔的轴心受轴压构件，才需采用下式验算孔心所在的净截面强度。（3）考虑连接处净截面效率的强度验算

（1）净截面效率拼接处构造截面力的分布和传递效率有效传递内力的截面与计算截面的比值（2）截面效率的计算

a——被连接部分的形心至连接面距离

l——连接长度4.2.4轴心受压构件的有效截面系数4.2.4轴心受压构件的有效截面系数

轴心受拉构件和轴心受压构件，当其组成板件在节点或拼接处非全部直接传力时，考虑到杆端非全部直接传力造成剪切滞后和截面上正应力分布不均匀的影响，在验算轴心受力构件强度时，应对危险截面的面积乘以有效截面系数η，【例4.1】图4-3所示，双盖板螺栓连接，螺栓为M20-5.6，孔径d0=20.5mm，材料为Q235，求该构件所能传递的最大力N。【解题分析】构件的最大承载力由普通螺栓连接和构件强度两方面决定的，而构件强度包括毛截面、净截面强度：

①双盖板螺栓连接承载力的计算与例3.8相同；

②普通螺栓为栓杆挤压传递力，栓杆与孔接触点完成传力，b，构件与盖板之间力的传递，图4-3c。错列螺栓连接构件的净截面强度，需要验算第1列孔心直线截面及第1-2列孔心的折线截面。图4-3盖板式螺栓连接【例4.1】图4-3所示，双盖板螺栓连接，螺栓为M20-5.6，孔径d0=20.5mm，材料为Q235，求该构件所能传递的最大力N。图4-3盖板式螺栓连接查表，5.6级螺栓的抗剪强度设计值=190N/mm2，Q235钢的承压强度设计值=405N/mm21.一个螺栓抗剪承载力和承压承载力设计值：螺栓连接所能承受的最大力kNkN=119.4kN【例4.1】图4-3所示，双盖板螺栓连接，螺栓为M20-5.6，孔径d0=20.5mm，材料为Q235，求该构件所能传递的最大力N。图4-3盖板式螺栓连接2.构件板件毛截面的承载力钢板厚度为20mm，Q235的抗拉强度设计值f=205N/mm2，根据式（4-1），毛截面所能承受的最大拉力为Nmax2=A·f=（400×20×205×10-3）=1640kN【例4.1】图4-3所示，双盖板螺栓连接，螺栓为M20-5.6，孔径d0=20.5mm，材料为Q235，求该构件所能传递的最大力N。图4-3盖板式螺栓连接3.构件板件净截面的承载力错列螺栓连接构件要验算直线I截面、折线II截面的强度直线I的净长度mm折线II的净长度mm因为l1<l2，所以板I截面净面积小mm2

在有孔截面，以断裂为承载极限，Q235的抗拉强度fu=370N/mm2。根据式（4-2），构件板的最大承载力=（0.7×6770×370×10-3）=1753kN连接盖板的截面积比构件板大，不用验算。【例4.1】图4-3所示，双盖板螺栓连接，螺栓为M20-5.6，孔径d0=20.5mm，材料为Q235，求该构件所能传递的最大力N。图4-3盖板式螺栓连接4.构件的承载力构件的承载力应取螺栓连接以及构件板件毛截面、净截面最大承载力三者中最小的，故该构件所能传递的最大力NNmax=min（995.2kN，1640kN，1753kN）=995.2kN【题后讨论】该构件最大承载能力由螺栓连接、构件板件毛截面、净截面三个方面控制的，因螺栓连接、净截面属于局部，合理的设计应局部性的承载力要偏高，才能发挥构件的最大承载能力。从计算结果比较分析，净截面合理；螺栓连接设计不合理，螺栓数量偏少，一侧至少再增加螺栓数目（1640-995.2）/119.4=5.4（取6个），即每侧螺栓数目至少（8+6）=14个。4.3轴心受力构件的刚度 [λ]容许长细比，由设计规范规定 桁架的杆件为250~400（1）控制构件刚度的理由 控制弯曲变形 制作／运输／安装／使用中的过度变形 （2）刚度控制的方式构件刚度的描述：

E;A;Ix;Iy;L以及边界条件限制长细比λmax≤[λ]刚度：4.3.1轴心受力构件的容许长细比

为了保证构件的正常使用极限状态，轴心受力构件的刚度条件，应同时计算各个方向的长细比，且均应满足小于容许长细比

的要求：

刚度（正常使用极限状态）：（4-5）

规定构件容许长细比的限值，主要是避免构件柔度太大，在本身自重作用下产生过大的挠度和运输、安装过程中造成弯曲以及在动力荷载作用下发生较大振动。4.3.1轴心受力构件的容许长细比

1.受拉构件的容许长细比2.受压构件的容许长细比4.3.2构件的计算长度

1.轴心受压柱构件计算长度是以两端铰接的轴心受力构件几何长度为基础，当构件两端非铰支而是其他支承情况时，按实际支承状态采用相应的计算长度系数予以修正，即，其中l为构件实际长度，μ为计算长度系数。4.3.2构件的计算长度

1.轴心受压柱·平板柱脚在柱压力作用下有一定转动刚度，刚度与底板厚度有关，当底板厚度不小于柱翼缘厚度2倍时，柱计算长度系数可取0.8。·当柱分为上下梁段时，考虑两段的相互约束关系，可充分利用材料的潜力，较长的下段计算长度，计算长度系数由下式确定：——较短段与长段的长度之比4.3.2构件的计算长度

2.桁架桁架弦杆和单系腹杆的计算长度序号弯曲方向弦杆腹杆支座斜杆和支座竖杆其他腹杆1桁架平面内ll0.8l2桁架平面外l1ll3斜平面—l0.9l当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍且两节间的弦杆轴心压力不相同时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度应按下式确定（但不应小于0.5l1

）4.3.3实腹式构件的长细比λ

1.截面形心与剪心重合的构件1）当计算弯曲屈曲时，应同时计算两个主轴的长细比，长细比的计算公式2）当计算扭转屈曲时，长细比应按下式计算，双轴对称十字形截面板件宽厚比不超过者，可不计算扭转屈曲——分别为构件毛截面对剪心的极惯性矩、自由扭转常数和扇性惯性矩，对十字形截面可近似取——扭转屈曲的计算长度4.4实腹式轴心受压构件的整体稳定与局部稳定轴心受力构件的设计内容：应满足承载能力与正常使用两种极限状态的要求。

轴心受力构件轴心受拉构件轴心受压构件强度刚度强度刚度稳定桥梁结构的稳定破坏印第安人的:第1次：下限弦杆受压失稳~！！第2次：施工阶段建筑结构的稳定破坏著名建筑师安德鲁早期作品拱梁压弯失稳72m×120m煤棚整体失稳某厂房钢结构建筑结构的稳定破坏上海某钢结构厂房施工阶段稳定破坏某工地架脚手架受压支撑屈曲失稳受压支撑屈曲失稳稳定是关于结构平衡状态性质的定义：——平衡指结构处于静止或匀速运动状态；——稳定指结构原有平衡状态不因微小干扰而改变。失稳：结构因微小干扰而失去原有平衡状态、并转移到另一新的平衡状态。稳定是平衡态的保形能力平衡且稳定平衡不稳定1.稳定与失稳4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念1.稳定与失稳承受轴心压力N作用的构件受横向干扰a）N小b）N较大c）N很大1）当轴心压力N较小时，干扰力F移去后，构件恢复到原来的直线平衡状态（a），这种平衡状态是稳定的。2）当轴心压力N大到一定值时，移去干扰力F，构件仍保持微弯状态而不能恢复到原来的直线平衡状态（b），这种从直线平衡状态过渡到微弯曲平衡状态称为中性平衡。3）如果轴心压力N再稍微增加一点，则弯曲变形急剧增大而使构件丧失承载能力（c），这种构件在其刚度较弱方向产生较大变形的状态，称为构件失稳或屈曲。4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念1、理想的轴心受压杆：2、理想轴心压杆的屈曲形式：

杆件笔直、截面均匀、无初始应力、无初偏心、无初弯曲等缺陷。弯曲屈曲扭转屈曲弯扭屈曲理想轴心受压构件的屈曲1.稳定与失稳4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念轴心受压构件的三种屈曲失稳形式轴心受压构件的三种屈曲失稳形式1.稳定与失稳（1）弯曲屈曲——截面只绕一个主轴旋转，杆纵轴由直线变为曲线，是双轴对称截面常见的失稳形式。4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念1.稳定与失稳（2）扭转屈曲——失稳时各截面均绕纵轴扭转，是少数双轴对称截面可能发生的失稳形式。4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念1.稳定与失稳（3）弯扭失稳——单轴对称截面绕对称轴屈曲时，杆件发生弯曲变形的同时必然伴随着扭转。4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念1.稳定与失稳两端铰支的理想细长压杆，当Ｎ较小时，杆件保持直线平衡状态。当压力Ｎ增大时，杆件呈微弯曲平衡状态，这种现象称为平衡的“分枝”。当Ｎ超过某一数值时，杆件产生很大的弯曲变形，随即破坏，即“屈曲”。2.理想轴心受压构件的弹性弯曲屈曲4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念根据平衡方程解得（欧拉临界力）（欧拉临界应力）在弹性范围内适用，即；屈曲临界力与抗弯刚度和构件长度有关。2.理想轴心受压构件的弹性弯曲屈曲4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念构件失稳时如果截面应力超出弹性极限，则构件进入弹塑性工作阶段，这时应按切线模量理论进行分析(香莱，Shanley)。3.理想轴心受压构件的弹塑性弯曲屈曲4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念欧拉公式：改进的欧拉公式——切线模量理论：式(4.8)式(4.7)压杆稳定的欧拉公式对比4.4.1轴心受压构件整体稳定的概念——轴心受压构件的整体稳定系数，

通过构件的长细比

查表得到。4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

—临界应力,—屈服强度，—抗力分项系数，《钢标》规定1.轴心受压构件的整体稳定性计算公式4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

2.初始缺陷对轴心受压杆件稳定承载力的影响（1）残余应力的影响实际的轴心受压构件：杆件有初弯曲、荷载作用有初偏心、截面上有残余应力。实际轴心受压构件的稳定属于第二类稳定问题结构（构件）从受力开始到破坏没有平衡状态分岔，临界状态表现为不能再承受荷载增量。初始缺陷几何缺陷：初弯曲、初偏心等力学缺陷：残余应力、材料不均匀等实际、理想轴心受压构件的区别截面残余应力压杆初弯曲压杆初偏心杆端约束4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

2.初始缺陷对轴心受压杆件稳定承载力的影响焊接H型钢纵向残余应力分布思考左图焊接残余应力的形成原因4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

2.初始缺陷对轴心受压杆件稳定承载力的影响thtkbbxxy以忽略腹板的热轧H型钢为例说明残余应力的影响柱屈曲可能的弯曲形式有两种：沿强轴（x轴）和沿弱轴（y轴）翼缘宽度为ｂ，弹性区宽度为kb（1）残余应力的影响4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

2.初始缺陷对轴心受压杆件稳定承载力的影响残余应力对弱轴的影响大于对强轴的影响（1）残余应力的影响2.初始缺陷对轴心受压杆件稳定承载力的影响4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

在加工、制造、运输、安装等过程中，压杆在受力之前就存在微小弯曲变形。实测结果0.51.00vv0=3mmv0=1mmv0=0①压力越大，挠度增加幅度越大；②在相同N作用下，杆的初弯曲越大，杆的弯曲变形也就越大；③有初弯曲的轴心压杆稳定承载力永远小于欧拉临界力。（2）初弯曲的影响2.初始缺陷对轴心受压杆件稳定承载力的影响4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

由于构造、杆件截面尺寸、加工、安装等原因，作用于杆端的轴心压力实际上不可避免的会偏离截面的形心而造成初偏心。（3）初偏心的影响2.初始缺陷对轴心受压杆件稳定承载力的影响4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

3.轴心受压构件的柱子曲线4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

根据构件截面形状、加工条件和相应的残余应力、不同屈曲方向，按极限承载力理论分析，结合工程实际，将所有柱子曲线进行合并归类，分成

a、b、c、d四条柱子曲线稳定系数——实质是临界应力与屈服应力的比值。注：1a*类含义为Q235钢取b类，Q345、Q355、Q390、Q420和Q460钢取a类；b*类含义为Q235钢取c类，Q345、Q355、Q390、Q420和Q460钢取b类。2无对称轴且剪心和形心不重合的截面，其截面分类可按有对称轴的类似截面确定，如不等边角钢采用等边角钢的类别；当无类似截面时，可取c类。4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

降一度4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

稳定系数——实质是临界应力与屈服应力的比值。它可以根据杆件截面的特性及其长细比来查出。——附录E-3

关键是要查哪个表？即a、b、c、d类4.4.2实际轴心受压构件的整体稳定

1.组成轴心受压构件板件的屈曲现象组成板件在整体失稳之前不能保持其平面平衡状态而发生波形凸曲，称为局部失稳。设计时要求，组成受压构件的板件局部失稳不应先于压杆的整体失稳。4.4.3轴心受压构件的局部稳定

2.板件宽（高）厚比的限值4.4.3轴心受压构件的局部稳定

构件发生局部屈曲的主要原因是板件肢宽壁薄，即板件宽厚比大引起的。为了保证组成受压构件的板件失稳不先于压杆的整体失稳，《钢标》规定了轴心压杆板件的宽厚比最大值，板件宽厚比应满足表4-9的限值。当轴心受压构件的压力小于稳定承载力，即时，可将表4-9中板件宽厚比限值乘以放大系数确定。①工字形、H形截面轴心受压构件腹板翼缘2.板件宽（高）厚比的限值4.4.3轴心受压构件的局部稳定

λ两方向较大值，30～100之间

≤30取30λ≥100取1002.板件宽（高）厚比的限值4.4.3轴心受压构件的局部稳定

表4-9轴心受压实腹式构件宽厚比限值【例4.4】

图4-19所示轴心受压柱，柱高6m，截面为HW200×200×8×12，钢材为Q235B，柱顶端作用轴压力设计值P=300kN，在柱中部牛腿上作用压力2P，上下端均铰接，在柱中部1-1截面处翼缘上有4个栓孔d0=22mm，用螺栓固定绕y轴弯曲方向的侧向支承，试验算该柱的安全性。4.4.4实腹式轴心受压柱之例题

【解题分析】本题要点：①该柱上下两段轴力大小不同；②在1-1截面有孔洞，但有螺栓填充是否验算净截面的强度？③两个方向计算长度不同，x轴的计算长度系数公式；④两个方向截面类型不同。【例4.4】4.4.4实腹式轴心受压柱之例题

注：1a*类含义为Q235钢取b类，Q345、Q355、Q390、Q420和Q460钢取a类；b*类含义为Q235钢取c类，Q345、Q355、Q390、Q420和Q460钢取b类。【例4.4】4.4.4实腹式轴心受压柱之例题

4.5实腹式轴心受力构件的截面设计4.5.1轴心受拉构件的截面设计

轴心受拉构件主要是由构件强度控制的，长细比限值较大。型钢截面轴心受拉构件截面设计的步骤：1）根据屈服强度条件，计算构件需要的毛截面面积，；2）根据受拉构件的计算长度及允许长细比限值，计算构件截面需要的回转半径，、；3）根据需要的截面毛面积和回转半径、的数值，在型钢表中选择合适的型钢牌号；4）截面验算，如果初选的截面积及回转半径均不小于需要的值，且截面无削弱，一般无需验算，但若存在表4-1所列的非全部截面直接传力情况时，应考虑有效截面系数；如果构件截面有削弱，则应采用式（4-2）验算构件净截面的强度。4.5.2实腹式轴心受压构件的截面设计

实腹式轴心受压构件截面设计流程图4.6格构式轴心受压构件4.6.1格构式构件的组成分肢缀件缀板缀条垂直于分肢腹板平面的形心轴——实轴y-y垂直于分肢缀件平面的形心轴——虚轴x-x4.6.2格构式轴心受压构件的整体稳定

——计算方法，与实腹式完全相同，

按b类截面确定稳定系数A——双肢型钢截面面积之和（mm2）

1.绕实轴（y轴）的整体稳定对于格构柱：当绕虚轴失稳时，柱的剪切变形较大，剪力造成的附加挠曲影响就不能忽略。2.绕虚轴(

x轴)的整体稳定轴心受压构件整体弯曲，沿构件各截面将产生弯矩和剪力对虚轴的整体稳定计算，以加大长细比的办法来考虑剪切变形的影响，加大后的长细比称为换算长细比。考虑剪切变形影响欧拉临界力计算公式对实腹式、或实轴来说，γ1=0，但对于绕虚轴（x-x轴）情况就不同了4.6.2格构式轴心受压构件的整体稳定γ1的计算：斜缀条的伸长量为于是得到：2.绕虚轴(

x轴)的整体稳定4.6.2格构式轴心受压构件的整体稳定最终得到换算长细比：缀条与构件夹角一般40～70度，《规范》取45度2.绕虚轴(

x轴)的整体稳定4.6.2格构式轴心受压构件的整体稳定式中：A—两个柱肢的毛截面面积之和；A1x—斜缀条的毛截面面积之和；

λx—整个柱对虚轴的长细比。

—单肢对平行于虚轴的形心轴1-1轴的长细比。l01缀板间的静间距，il弱轴的回转半径

。双肢缀条柱双肢缀板柱2.绕虚轴(

x轴)的整体稳定4.6.2格构式轴心受压构件的整体稳定

2.绕虚轴(

x轴)的整体稳定

四肢和三肢组合构件的换算长细比4.6.2格构式轴心受压构件的整体稳定缀条柱l1取节间距离。缀板柱l1取缀板之间的净距离。4.6.3分肢稳定格构式轴心受压柱分肢的稳定性为防止单肢件失稳先于整体失稳，应考虑分肢的稳定性。缀条柱：缀板柱：4.6.3分肢稳定轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：＝

1.格构式轴心受压构件的剪力4.6.4缀件的设计每根缀条的轴力为：2.缀条的设计缀条稳定性验算：按轴心受力构件验算缀条(稳定)当缀条采用单角钢时，考虑到受力偏心的不利影响，引入强度折减系数

，等边角钢：短边连接的不等边角钢：长边连接的不等边角钢：4.6.4缀件的设计2.缀条的设计缀条稳定性验算：但不大于1.0；

但不大于1.0；

当λ小于20时，取20。所有缀条都应满足长细比的要求，即λ≤［λ］=150A1t——一根斜缀条的横截面积（mm2）；——根据斜缀条的长细比

确定的稳定系数；缀条与肢件连接焊缝的计算：单面相连的单角钢斜缀条按轴心受力计算连接角焊缝时，考虑偏心的不利影响，角焊缝强度设计值应乘以0.85的折减系数，按式（3-21)~式（3-22)计算所需焊缝长度。3.缀板设计V