西沣路消防连廊施工方案

西泮路地区城市综合改造项目DK-B项目

B标段工程

消

防

连

廊

施

工

方

案

编制人：职务（职称）：

负责人：职务（职称）：

审核人：职务（职称）：

批准人：职务（职称）：

广厦建设集团有限责任公司西安公司

二0一年月日

目录

第一章编制依据...........................................1

第二章工程概况...........................................1

第三章连廊模板支撑方案设计..............................2

第四章主梁、次梁与支撑杆计算............................7

第五章施工方法..........................................36

第六章模板工程质量要求.................................45

第七章安全环保文明施工措施.............................47

第八章质量保证措施.....................................49

第一章编制依据

一、《建筑工程安全生产管理条例》

二、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB20204-2015)

三、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

四、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)

五、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)

六、《建筑施工手册》

七、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)

八，《危险性较大工程安全专项施工方案编制与专家论证审查办法》建

字(2009)87号

九、《建筑施工高处作业安全技术规程》(JGJ80—2016)

十、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)

H^一、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)

十二、西泮路地区城市综合改造DK-B项目B标段施工图纸

十三、西泮路地区城市综合改造DK-B项目B标段施工组织设计

第二章工程概况

一、基本概况

工程名称西洋路地区城市综合改造DK-B项目B标段

工程地点西安市雁塔区西泮路以东雁环路以南

建设单位陕西金家宜置业有限公司

设计单位成都基准方中建筑设计有限公司

监理单位陕西华茂建设监理咨询有限公司

西安市城中村(棚户区)改造办公室建设工程质量安全

质量监督单位

监督站

（距型钢梁表面M）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重双钢管。

5、连廊模板支撑排架两外侧各设置一道纵向剪刀撑。

6、连廊外侧脚手架横距in,纵距m,步距m脚手板采用钢丝网封闭，上

部脚手板高出连廊0.2m,脚手架防护栏杆高度1.2mo

7、为了使模板排架与脚手架与型钢梁有叮靠的定位连接措施，以确保上

部架体的稳定性,在型钢梁上表面焊接长度为150—200mm,直径为20的钢筋,

将立杆套座其外。

平面图

编号名称数量材质

GL1钢梁H500*250*10*142Q345B

GL2歌H300*200*8*107Q345B

60001500

主梁连接详图主次梁连接详图

支模架底部定位措施

主梁加固详图

支模架剖面图

北侧爬架

第四章主梁、次梁与支撑杆计算

一、参数信息

1、主梁与次梁构造参数

(1)主梁平铺在建筑物楼面上，间距2.6m(外皮至外皮)，建筑物内

的锚固长度0.55m。

(2)主梁锚固压点方式：压环钢筋，纲筋直径16nlm。

(3)次梁(横梁)搁置在主梁间，间距0.933m,与主梁采用10.9S级高

强螺栓连接。

(4)楼板较强度等级：C30

2、主梁与次梁材料与参数性能

(1)主梁:

3、立杆作用主、次梁上的力

此部分内容需要根据支模架计算结果，算出立杆传递给次梁、主梁各

个点位的力，并明确图示。此计算结果出来以后，才能计算主次梁承载力、变

形计算、与螺栓剪切力等。

二、荷载计算

(一)、主、次钢梁计算

1、GL1计算

——设计信息——

钢梁钢材：Q345

容许挠度限值［u］：1/180

计算梁截面自重作用：计算

活荷作用方式：一次加载

钢梁截面：焊接组合H形截面：

H*Bl*B2*Tw*Tl*T2=500*250*250*10*14*14

各跨信息：

跨号：1

——设计依据——

《钢结构设计规范》(GB50017-2003)

——钢梁作用与验算——

1、截面特性计算

A=1.1720e-002;lx=5.0109e-004;ly=3.6498e-005;

Wxl=2.0043e-003;Wx2=2.0043e-003;Wyl=2.9198c-004;

Wy2=2.9198e-004;

2、钢梁上荷载作用

△恒荷载

作用跨作用方向荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷

载值2

钢梁自重作用折算均布线荷(KN/m):0.9200;

△活荷载

作用跨作用方向荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷

载值2

△风荷载

作用跨作用方向荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷

载值2

3、荷载效应组合

△基本组合

△标准组合

4、第1跨强度、稳定验算

下部受拉（正弯矩作用区段）强度验算：

强度验算控制内力（kN.m）：Mx=303.075;My=0.000（组合：1）

第1跨正弯矩作用强度验算满足。

跨中上翼缘受压稳定验算控制内力（kN.m）：Mx=303.075;My=0.000（组

合：1）

第1跨跨中上翼缘受压稳定验算满足。

抗剪验算控制内力（kN）：V=16L640（组合：1）

第1跨抗剪验算满足。

5、连续钢梁挠度验算

验算组合：5

第1跨最大挠度（mm最12.272（L/611X容许挠度：41.667

第1跨挠度验算满足。

******钢梁验算满足。******

经过计算：GL1最大承受均布荷载为30kN/m,折合成本项目的均在面荷载

为：120kN/m2

2、GL2计算

设计信息

钢梁钢材：Q345

梁平面外计算长度(m)：3

钢梁截面：焊接组合H形截面：

H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*200*200*8*10*10

容许挠度限值［u］：1/180=4.444(mni)

计算梁截面自重作用：计算

简支梁受荷方式：竖向单向受荷

荷载组合分项系数按荷载规范自动取值

——设计依据——

《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

《钢结构设计规范》(GB50017-2003)

——简支梁作用与验算——

1、截面特性计算

A=6.2400e-003;Xc=1.0000e-00l;Yc=1.5000e-001;

lx=9.8768e-005;ly=1.3345e-005;

ix=1.2581e-001;iy=4.6246e-002;

Wlx=6.5845e-004;W2x=6.5845e-004;

Wly=l.3345e-004;W2y=1.3345e-004;

2、简支梁自重作用计算

梁自重荷载作用计算：

简支梁自重(KN):G=3.9187。-001;

自重作用折算梁上均布线荷(KN/m)p=4.8984e-001;

3、梁上活载作用

荷载编号荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷载值2

4、单工况荷载标准值作用支座反力(压为正，单位：KN)

△恒载标准值支座反力

△活载标准值支座反力

5、梁上各断面内力计算结果

断面号：123456

7

弯矩（kN.ni）：-0.00020.54837.35950.43559.77565.379

67.247剪力（kN）：336.235280.196224.157168.118112.078

56.0390.000

断面号：8910111213

弯矩(kN.m)：65.37959.77550.43537.35920.548-0.000

剪力(kN)：-56.039-112.078-168.118-224.157-280.196-336.235

断面号123456

7

弯矩（kN.m）：-0.00014.38926.16335.32041.86045.785

47.093

剪力(kN)：235.465196.220156.976117.73278.48839.244

0.000

断面号：8910111213

弯矩(kN.m)：45.78541.86035.32026.16314.389-0.000

剪力(kN)：-39.244-78.488-117.732-156.976-196.220-235.465

6、局部稳定验算

7、筒支梁截面强度验算

简支梁最大正弯矩(kN.m)：67.247(组合：1;控制位置：L200m)

简支梁抗弯强度验算满足。

简支梁最大作用剪力(kN)：336.235(组合：1;控制位置：0.000m)

简支梁抗剪承载能力满足。

8、简支梁整体稳定验算

平面外长细比Xy：17.299

梁整体稳定系数小b：1.000

简支梁最大正弯矩(kN.m)：67.247(组合：1;控制位置：L200m)

简支梁整体稳定验算满足。

9、简支梁挠度验算

断面号：123456

7

弯矩(kN.ni)：-0.00014.67926.68836.02942.70146.705

48.039剪力(kN)：240.196200.163160.131120.09880.065

40.0330.000

断面号：8910111213

弯矩(kN.m)：46.70542.70136.02926.68814.679-0.000

剪力(kN)：-40.033-80.065-120.098-160.131-200.163-240.196

简支梁挠度计算结果：

断面号：123456

7

挠度值(mm)：0.0000.0410.0790.Ill0.1360.151

0.157

断面号：8910111213

挠度值(mm)：0.1510.1360.Ill0.0790.0410.000

计算最大挠度：0.157(mm)＜容许挠度：4.444(mm)

简支梁挠度验算满足。

******简支梁验算满足。******

经过计算：GL2最大承受均布荷载为600kN/m,折合成本项目的均布面荷

2

载为:400kN/mo

综合以上计算分析：本项目最大承受面荷载为120kN/nr。

高强螺栓的计算：

单个高强螺栓抗剪承载力设计值NY9P

Nvb单个向强螺栓抗剪承载力设计值

P予拉力

N抗滑移（摩擦）系数

M传力摩擦面数

0.9螺栓受力非均匀系数

b

Nvfgp

连廊碎与模板型钢平台所有荷载总共为160KN,两根钢梁分担，每根钢梁

节点采用12根10.9级M20高强螺栓。

b

实际单个螺栓承受的内力为：N/n-160+2+12-6.6KN<Nv

满足要求。

（二）、梁模板支撑排架计算

1、计算参数

基本参数

混凝土梁高h(mm)500混凝土梁宽土mm)250

混凝土梁计算跨度

6模板支架高度H(m)

L(m)

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度ai(mm)250

梁两侧楼板情况梁一侧有板梁侧楼板厚度120

斜撑(含水平)布置方

普通型梁跨度方向立柱间距L(m)

式

垂直梁跨度方向的梁

/水平杆步距h(m)

两侧立柱间距h(m)

梁侧楼板立杆的纵距

梁侧楼板立杆的横距IN(m)

Ini(Hl)

立杆自由端高度

400梁底增加立柱根数n1

a(mm)

梁底支撑小梁根数m1架体底部布置类型底座

结构表面要求表面外露

材料参数

主梁类型圆钢管主梁规格

次梁类型矩形木楞次梁规格40X70

12nmi(克隆、山樟平行方

面板类型覆面木胶合板面板规格

向)

钢管规格①48X3

荷:载参数

基础类型混凝土楼板地基土类型/

地基承载力特征值架体底部垫板面积

/

fak(N/mm2)A(m2)

是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市西安市(市)

C类指有密集建

地面粗糙度类型基本风压值Wo(kN/nT2)

筑群的城市市区

模板与其支架自重标新浇筑混凝土自重标准值24

准值Glk(kN/nT2)G2k(kN/m'3)

钢筋自重标准值施工人员与设备产生荷载

G3k(kN/n/3)标准值Qlk(kN/nT2)

2、施工简图

or

0o

0OP.

9or

o

CXJop,

彷

o

0Q.

2oo

933933933933933933200

|__________________A___________________k___________________k__________________L___________________1__________________

支模架平面平面图

o

g

0LRO

0

6

Ln

CNOL

LZO

.

0於oo8ooo

0,

—

LO24oo

2600

♦~HI

支模架剖面图

3、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在

梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=lm单位面板

宽度为计算单元。

W=bh76=1000X1276=24000mm\I=bh712=1000X12712=144000mm1

3.1、强度验算

由可变荷载控制的组合：

q.=0.9X{1.2[Glk+(G2k+G3klkb}=kN/m

由永久荷载控制的组合：

q?=0.9X{1,35[Glh+(G2k+GJklkb}=kN/m

取最不利组合得：

q=max[qbq1=kN/【n

面板弯矩图

M„ax=kN•in

。=此MW=O.016X106N/mm2^[f]=31N/mm2

满足要求

3.2、挠度验算

qk=(Gik+(Gsk+Gzk)Xh)Xb=kN/m

（图5）他图

(图6)挠度图

V=v]=250/((4-l)mm

满足要求

4、次梁验算

由可变荷载控制的组合：

Qi=O.9X{1.2[Glk+(G2k+G3kika}=kN/in

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9X{1,35[G]k+(G2k+G3kika}=kN/m

取最不利组合得：

q=max[qi,q2]=kN/m

计算简图：

WWIWWW皿WWWll肺山WWWWWWWL

计算筒图

4.1、强度验算

次梁弯矩图(kN・m)

Mnax=kN・m

622

o=Mnilx/W=0.129X10N/mm^[f]=lIN/nnn

满足要求

4.2、抗剪验算

32

(lb)=0.798X10X24.5X107(114.333X10%/nMW[T>N/nim

满足要求

4.3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

=+

Qk(G1k+(G3kG2k)Xh)Xa=kN/m

变形计算简图

次梁变形图(mm)

vmXmmW[v]=mm

满足要求

5、主梁验算

梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，

为了便于计算统一按较节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根

数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-2=1跨梁计算。这样简化符合

工况，且能保证计算的安全。

等跨连续梁，跨度为：1

跨距为：(等跨)

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

ql=0.9X{1.2[Glk+(G2k+G3k)h]a+l.4Qlka}=kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

q2=0.9X{1,35[Glk+(G2k+G3k)h]a+l.4X0.7Qlka}=kN/m

取最不利组合得：

q=max[qbq2]=kN

此时次梁的荷载简图如下

次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为:

Qk=[Gik+(G2k+G3k)h]a=kN/m

此时次梁的荷载简图如下

次梁正常使用极限状态受力筒图

根据力学求解计算可得：

承载能力极限状态下在支座反力：R二kN

正常使用极限状态下在支座反力：Rk=kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gkkN/m

自重设计值为：X1.2gk=kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:

1.114

]山1.11山山11111山1山1!1血仃山山11山山11山1111山111.

I“Ix:«IXXI

IdRf>

主梁正常使用极限状态受力简图

5.1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN-m)

M皿=kN•in

2

。=NLX/W=O.358X10"N/mmW[f]=205N/mm

满足要求

5.2、抗剪验算

T皿Q“xS/(lb)=2.923X1000X6.084X107(21.566X104N/mm2W

[T]=120N/mm2

满足耍求

5.3、挠度验算

vmax=mm^[v]=mm

满足要求

5.4、支座反力计算

因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大

支座反力和非两端支座的最大支座反力。

故经计算得：

两端支座最大支座反力为：Ri=kN

非端支座最大支座反力为：R«kN

6、端支座扣件抗滑移验算

按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力

R1=kN^[N]=8kN

满足要求

7、可调托座验算

非端支座最大支座反力为即为可调托座受力

R20kN^[N]=30kN

满足耍求

8、立柱验算

8.1、长细比验算

立杆与水平杆扣接，按钱支座考虑，故计算长度1。取步距

则长细比为：

入=h/i=W[入]=150

满足要求

8.2、立柱稳定性验算

根据X查JGJ162-2008附录D得到6=

A不考虑风荷载

梁侧立杆承受的楼板荷载

NL[1.2Gk+(G2k+G3k)h(Hk]L』bLkN

由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力

R「kN

由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算

NA=max(Ni+Ri,R2)=kN

考虑架体自重荷载得：

NH=NA+1.2XHXgk=kN

f=NB/(<i>A)=N/mm-^[o]=205N/mmJ

满足要求

B考虑风荷载

风荷载体型系数：

k=2$o=kN/m

2

Mrtlah710=kN・m

组合风荷载得：NEJ/lLkN

f=NC/(6A)+Mtf/W=10.952X1000/(0.75X4.24X100)+0.004X107(4.49X

lOMWw[。]=205N/W

满足要求

9、抗倾覆验算

根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进

行抗倾覆验算。

工况1：

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板与支

架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为很，则：

MT=0.9XL4(3Llf41此JkN.m

2

MRlkLlb72=l.35X0.5X6X((4-1)XO.45)kN•m

满足要求：MT—MR

工况2：

在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水

平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板与支架自重产生。其他水

平力作用于架体顶部，大小为0.02[Gik+(G”+GDh],则：

22

MT=0.9X1.4(G)kLH/2+0.02[Glk+(G2k+G3k)h]1,1bH)=kN•m

2

MR=1.35[Glk+(G2k+G3k)h]Llb/2=l.35X(0.5+(24+1.5)X500/1000)X6X

((4-1)XO.45)2kN•m

满足要求:MTWMR

(三)楼板模板计算

1、计算参数

基本参数

楼板厚度h(inm)120楼板边长L(m)6

楼板边宽B(m)模板支架高度H(m)

平行十楼板长

主梁布置方向边立柱纵向间距L(m)

立柱横向间距lb(m)水平杆步距hKm)

立杆自由端高度a(mm)400架体底部布置类型底座

次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a1(mm)250

主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数2

剪刀璋(含水平)布置方

结构表囿要求表面外露式普通型

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

材料参数

主梁类型圆钢管主梁规格

次梁类型圆钢管次梁规格

12nmi(板材

面板类型覆面木胶合板面板规格质垂勖

向)

钢管类型①48X3

荷载参数

基础类型混凝土楼板地基土类型/

地基承载力特征值/架体底部垫板回枳

fak(kPa)A(m2)

陕西(省)西

是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市安市(市)

C类指有密集建模板与其支架自重标准

地面粗糙度类型筑群的城市市区值Glk(kN/nf2)

新浇筑混凝土自重标准值钢筋自重标准值

G2k(kN/nT3)24G3k(kN/m3)

计算操快与次梁时均布活计算模板与次梁时集中

襦或Qlk(kN/m2)活行载Q2k(kN)

计算主梁时均布活荷载计算立柱与其他支撑构

件商均布活荷载1

Q3k(kN/m2)Q4k(kN/m2)

基本风压值Wo(kN/nT2)

2、计算筒图

0

0

08

0

90

N8

0

m

200933933933933933933200

iH------------ak------------,1------------*-------------1------------1k------------,J£

支模架平面平面图

I

N

支模架剖面图

3、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在

梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=lm单位面板

宽度为计算单元。

W=bh76=1000X1276=24000mm:1

I=bh712=1000Xl2712=144000mm1

4.1、强度验算

A.当可变荷载Q】k为均布荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q.=0.9X{1.2[Glk+(G2k+G3klkb}=kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9X{1.35[G,k+(G2k+G3kXJkb}=kN/m

取最不利组合得：

q=max[qbq2]=kN/m

可变荷载控制的受力简图

B.当可变荷载Q】k为集中荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q3=0.9X{1.2[Glk+(G2k+G3k)h]b}=kN/in

P⑵二kN

3.150

可变荷载控制的受力简图

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9X{1,35[Glk+(G2k+G3k)h]b}=kN/m

P2X2k=kN

取最不利组合得:

MxkN•m

面板弯矩图

o=KU/W=0.12SX10'N/mn?W[f]=29N/mm2

满足要求

4.2、挠度验算

qk=(Gik+(G3k+G2k)Xh)Xb=kN/m

正常使用极限状态下的受力简图

挠度图

v=mmW[v]=mm

满足要求

5、次梁验算

当可变荷载机为均布荷载时：

计算简图：

可变荷载控制的受力简图

由可变荷载控制的组合：

Qi=O.9X(1.2[G)k+(Gzk+Gskika}二kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9X{1,35[Glk+(G2k+G3kXlka}=kN/m

取最不利组合得：

q=max[q“q/=kN/【n

当可变荷载机为集中荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q：,=0.9X{1.2[Glk+(G2k+G3k)h]a}=kN/m

p12k=kN

由永久荷载控制的组合：

+

qt=0.9X{1.35[Glk+(G2kG3k)h]a}=kN/m

P2X2k=kN

永久荷载控制的受力简图

5.I、强度验算

次梁弯矩图

MMX=kN,m

o=M1m/W=0.804X107(4.493X10WWWm=205N/W

满足要求

5.2、抗剪验算

次梁剪力图

“kN

2

T11ax二V由S/(Ibo)=3.284X1000X3.042X107(10.783XlO'N/mmW

[T]=120N/mm2

满足要求

5.3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

q*(Gik+(Gsk+Gzk)Xh)Xa=kN/m

正常使用极限状态下的受力简图

次梁变形图

Vmax=mmW[V]=mn

满足要求

6、主梁验算

在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4nb简化为

四跨连续梁计算，即能满足施，安全需要，也符合，程实际的情况。另外还需

考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

qi=T°X{1.2[G]k+(G2k+G3k3出}二kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

Q2=ToX{1.35[G-(Gzk+G3kX3i,a}=kN/m

取最不利组合得：

q=max[qi,q2]-kN

此时次梁的荷载简图如下

次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[Glk+(G2k+G3k)h'a=kN/m

此时次梁的荷载简图如下

次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

R"kN

Rkmax=kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=kN/m

自重设计值为:g=T0Xk=kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

主梁正常使用极限状态受力简图

6.1、抗弯验算

主梁弯矩图

M„;lx=kN•m

f，22

。=Mmix/W=O.299X10N/mm^[f]=205N/mm

满足要求

6.2、抗剪验算

主梁剪力图

WkN

42

T^-Q^S/dbo)=1.637X1000X6.084X107(21.566X10N/mmW

2

[T]=120N/mm

满足要求

6.3、挠度验算

主梁变形图

Vmax=mm<[V]=X10'rnm

满足要求

6.4、支座反力计算

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故:

RzXkN

7、立柱验算

7.1、长细比验算

立杆与水平杆扣接，按钱支座考虑，故计算长度1。取步距

则长细比为：

入二hl/i=W［入］=150

满足要求

7.2、立柱稳定性验算

根据入查JGJ162-2008附录D得到6=

A不考虑风荷载

NIX［1.2(Glk+(G2k+G3kJUbX1.2XHXgk=kN

f=N1/(6A)=N/mm2^［。］=205N/mm2

满足要求

B考虑风荷载

风荷载体型系数：

k二zs0=kN/m:!

2

Mukl;,hV10=kN•m

N2=0.9X{1.2(Glk+(G2k+G3k)h)lalb+0.9X1.4［Q,tklalb+Mw/lb］

+1.2XHXgk)=kN

f=N2/(小A)+M，W=3.807X1000/(0.717X4.24X100)+0.004X10