SL19120XX水工混凝土结构设计规范-2023

1总贝IJ

1.0.1本规范系对《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)的

设计基本原则进行整合和修改，并依据科学研究和工程实践增补有

关内容后，编制而成。

1.0.2本规范适用于水利水电工程中的素混凝土、钢筋混凝土及预

应力混凝土结构的设计，除了坝体内孔洞、闸门门槽等外，不适用

于混凝土坝设计，也不适用于碾压混凝土结构。

当结构的受力情况、材料性能等基本条件与本规范的编制依据

有出入时，则需要根据具体情况，经专门研究加以解决。

3基本设计规定

3.1一般规定

3.1.1本条继续沿用SL191-2008的规定。SDJ20-78采用的是以单

一安全系数表达的极限状态设计方法，SL/T191-96是按《水利水电

工程结构可靠度设计统一标准》（GB50199-94）的规定，采用以概

率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可

靠度，并据此采用5个分项系数的设计表达式进行设计，以基本组

合为例，承载能力极限状态的设计表达式为：

九〃九5（几6『々。「见）4宠（几/九，&k/八，4）（1）

式中，几为结构重要性系数；”为设计状况系数；%为结构系数；小

々分别为永久荷载、可变荷载分项系数；九、八分别为混凝土、钢

筋的材料性能分项系数。

SL191-2008认为采用5个分项系数的设计表达式“使设计计算

变得比较繁琐”，故将式（1）左侧的3个系数加以d合并为一个，

即令称K为承载力安全系数，上式可改写成：

KSUGGk，/QQk，&）〈R（fck/八，fyk/八外）（2）

SL191-2008将式（2）称为“在多系数分析的基础上以安全系

数表达的设计方式进行设计”。应予指出的是，“承载力安全系数

K”未及包含荷载（荷载）分项系数和材料性能分项系数的影响，

并非构件截面总的安全度。计算荷载组合的效应设计值S时还应考

虑荷载分项系数"、々，本标准在荷载组合的效应设计值的计算公

式中直接给出了荷载分项系数人、气的取值；结构构件的承载力设

计值R由材料强度设计值及结构构件几何参数计算得出，材料强度

2

设计值由混凝土、钢筋的强度标准值分别除以相应的材料性能分项

系数九、八确定，按本标准第4章的规定取用。计算结构构件截面

总的安全度时，利用相当安全系数的概念或结构可靠度分析法，可

以方便地考虑荷载分项系数和材料性能分项系数对截面安全度的贡

献。

考虑到SL191-2008已应用10余年，设计人员已比较熟悉“在

多系数分析的基础上以安全系数表达的设计方式进行设计”，故本

标准仍然沿用SL191-2008以安全系数表达的设计表达式。

3.1.2本条继续沿用SL191-2008的规定。设计时应根据不同设计

状况，考虑不同的结构体系及相应的荷载组合，进行一种或二种极

限状态设计。在地震等偶然荷载作用下，可不进行正常使用极限状

态的验算，但对校核洪水作用下，也可根据实际情况，进行正常使

用极限状态的验算。

3.L3~3.L4SL191-2008将荷载的标准值（或代表值）的取值规定

和应考虑的荷载组合的规定放在3.2节荷载组合的相关条文中，本

标准将荷载的标准值（或代表值）的取值规定和应考虑的荷载组合

的规定放在3.1节，且分为两条，表述上更为明确和清晰。

荷载的标准值和偶然荷载的代表值的确定原则仍然沿用SL

191-2008的规定，即荷载的标准值和偶然荷载的代表值仍然按GB/T

51394-2020《水工建筑物荷载标准》和GB51247-2018《水工建筑

物抗震设计标准》的规定取用。

承载能力极限状态应考虑两种荷载组合，即基本组合与偶然组

合，与SL191-2008的规定相同。所谓基本组合，是指承载能力极

限状态设计时，永久荷载与可变荷载的组合；所谓偶然组合，是指

承载能力极限状态设计时，永久荷载、可变荷载与一种偶然荷载的

3

组合。

对于正常使用极限状态,SL191-2008规定应采用荷载的标准组

合或标准组合并考虑长期作用的影响。本标准继续沿用了SL

191-2008的上述规定。所谓标准组合，是指正常使用极限状态设计

时，采用标准值作为荷载代表值的组合，用于抗裂验算；所谓标准

组合并考虑长期作用的影响，是指在裂缝宽度或挠度计算时，结构

构件的内力和钢筋应力按标准组合进行计算，且所采用的裂缝宽度

和刚度计算公式已考虑了长期作用影响的修正。

3.1.5本条继续沿用SL191-2008的规定。水工建筑物的结构形式

和受力特征比较复杂，如坝内孔口、坝后背管混凝上、蜗壳等结构

不易或不能用结构力学方法求其内力，而是通过弹性力学（包括有

限单元法）等手段来计算其弹性应力图形，并按此配置钢筋。按应

力图形配筋方法是一种近似的方法，一般偏于安全，但对某些结构

也有可能偏于不安全。因此，对于重要结构，按应力图形配筋后，

还宜按钢筋混凝土有限单元法进行分析。

3.1.6本条继续沿用SL191-2008的规定。某些水工混凝土结构尺

寸较大，温度变化应其影响显著。工程实践表明，合理的构造措施

和温度应力分析对于截面尺寸较大的水工混凝土结构十分重要。因

此，本标准仍保留SL191-2008中的这一条，未作改动。

3.1.7本条继续沿用SL191-2008的规定。预制构件的吊装验算，

应根据吊装的具体情况考虑构件自重的动力系数，必要时还应考虑

构件吊装受力不均匀的影响。预制构件进行施工吊装验算时，承载

力安全系数按基本组合取值。

3.1.8本条继续沿用SL191-2008的规定。结构受到局部破坏时，

是否导致大范围倒塌，其破坏后果大不一样。本标准参照《混凝土

4

结构设计规范》（GB50010-2010）和英、美等国混凝土结构设计规

范，补充了本条。

3.1.9本条基本沿用SL191-2008的规定，但对环境条件的表述做

了局部调整和完善。结构的耐久性要求及裂缝控制与结构所处环境

条件有很大关系，因此，工程设计时应首先明确工程结构所处的环

境类别。工程实践表明，SL/T191-96将水工建筑物的环境类别划分

为一至四类，是比较恰当的。但为了进一步将淡水水位变动区与海

水水位变动区、淡水水下区与海水水下区等不同的腐蚀程度加以区

分，本标准将环境类别划分为一至五类，以期更符合工程实际情况。

不同的环境条件类别，要求不同的耐久性设计。

3.1.10本条基本沿用SL191-2008的规定，但增加了“在设计使用

年限内”这一限制性定语。改变结构的用途和使用环境（如超载使

用、结构开洞、改变使用功能、使用环境恶化等）的情况均会影响

结构安全及使用年限。任何对结构的改变均应经设计许可或技术鉴

定，以保证结构在设计使用年限内的安全和使用功能。

3.2承载能力极限状态计算规定

3.2.1关于承载能力极限状态设计时结构构件的安全度表达方式，

本标准是在考虑荷载与材料强度的不同变异性的基础上，采用承载

力安全系数K的形式。应予指出的是，本标准的承载力安全系数K

并非构件截面总的安全度，K未及包括荷载分项系数和材料性能分

项系数对截面安全度的贡献。

在SL/T191-96中，承载能力极限状态（以基本组合为例）的

设计表达式为:

九九〃s(%Gk,rQ2k^k)<ML，g)(3)

5

式中，九为结构系数，入为结构重要性系数，”为设计状况系数，

几、7Q分别为永久荷载、可变荷载分项系数。

式（3）左侧3个分项系数为九〃可合并为一个，即承载力安全

系数K,上式可改写成：

KS<R（4）

式（4）即为SL191-2008采用的设计表达式，本标准仍然沿用SL

191-2008以安全系数表达的设计表达式。

3.2.2荷载组合的效应设计值S的计算公式仍基本沿用SL

191-2008的规定，根据适当提高安全度设置水平的修订原则，本标

准提出了适当提高荷载分项系数的取值方案。

荷载组合的效应设计值S,包含永久荷载标准值Gk、可变荷载

标准值Qk,以及它们的荷载分项系数％、/QO

在SL191-2008中，荷载标准值仍采用DL5077-1997《水工建

筑物荷载设计规范》规定的数值，但荷载分项系数不再按该规范取

用，也不再出现荷载分项系数这一术语。

SL191-2（）08把永久荷载分为两类，一类是变异性很小的自重、

设备重等，它所产生的荷载效应用SGU表示；另一类为变异性稍大

的土压力、围岩压力等，其荷载效应用SGk2表示。把可变荷载也分

为两类，一类是一般可变荷载，其荷载效应用SQR表示；另一类是

可严格控制其不超出规定限值的可变荷载（或称为“有界荷载”）,

如按制造厂家铭牌额定值设计的吊车轮压，以满槽水位设计时的水

压力等，其荷载效应用外?表示。

SL191-2008对上述4种荷载分别取用不同的荷载分项系数加、

%值，并直接在荷载组合的效应设计值S的计算公式中给出了相应

的及、/QOSL191-2008的九、为是在SL/T191-96荷载分项系数

6

取值方案的基础上确定的。

本标准仍基本沿用SL191-2008荷载组合的效应设计值S的计

算公式，荷载的标准值仍采用GB/T51394规定的数值，但荷载分项

系数不再按该标准取用，而是按适当提高标准的安全度设置水平的

修订原则，经国内外混凝土结构设计规范安全度设置水平的大量计

算分析和比较，提出了本标准适当提高荷载分项系数的取值方案：

对于变异性很小的自重、设备重等永久荷载，%।由L05提高为1.1；

对于变异性稍大的土压力、围岩压力等永久荷载，由1.2提高为

1.3；对于一般可变荷载，/QI由1.2提高为1.3；对于可控制可变荷

载，々2由1.1提高为1.2o与SL191-2008的荷载的分项系数取值方

案相比，相应的荷载分项系数的提高幅度分别为4.76%、8.33%、

8.33%和9.09%,永久荷载的分项系数的提高幅度略低于现行国家

标准GB50068-2018《建筑结构可靠性设计统一标准》相应的荷载

的分项系数的提高幅度,可变荷载的分项系数的提高幅度略高于GB

50068—2018相应的荷载的分项系数的提高幅度。

3.2.3本条继续沿用SL191-2008的规定。结构构件的承载力设计

值R由材料强度设计值及结构构件几何参数计算得出，材料强度设

计值由混凝土、钢筋的强度标准值分别除以相应的材料性能分项系

数九、八确定，按本标准第4章的规定取用。

3.2.4根据新颁布的国家标准GB50068和GB55001-2021《工程结

构通用规范》关于提高安全度设置水平和相应的荷载分项系数取值

的相关规定及国内工程结构设计规范适当提高规范的安全度设置水

平的发展趋势，本标准采用适当提高荷载分项系数的方式提高安全

度设置水平。由于在计算承载力安全系数代/卅九时牵涉到结构系

数九的取值，下面就九的取值来源做一简要说明。SL/T191-96结构

7

系数九的取值思路如下。

结构系数九是采用概率极限状态设计法时为达到承载能力极限

状态规定的目标可靠指标而设置的分项系数。7d主要用来涵盖下列

不定性因素：荷载效应及结构构件抗力计算模式的不定性；人、入、

八、八等分项系数未能反映的其它各种变异性.结构系数的取值是

采用按工程经验校准与按可靠度分析相结合的方法确定的。按“工

程经验校准法”确定结构系数的要点是：根据各基本变量变异性的

大小，事先选定合适的荷载及材料性能等分项系数，按照分项系数

设计表达式的相当安全系数与已选定的安全系数相等的原则，推求

分项系数设“表达式中的最后一个分项系数为；按“可靠度分析法”

确定结构系数的要点是：根据可靠度校准分析所确定的目标可靠指

标A和各基本变量变异性的大小，事先选定合适的荷载及材料性能

等分项系数，然后用概率方法经优化计算并适当考虑工程经验，确

定分项系数设计表达式中的最后一个分项系数九。

在综合分析两种方法确定的结构系数取值的基础上，按照规范

修订前后的安全度设置水平不致波动过大和实用方便的原则，经适

当的归并与取整后，确定水工混凝土结构最优的结构系数取值。对

于钢筋混凝土结构构件,SL/T191-96推荐的结构系数取值为九=12

本标准按照适当提高标准的安全度设置水平的修订原则，提出

了适当提高荷载分项系数的取值方案，荷载分项系数可取与NB/T

11011-2022的荷载分项系数取值方案相同：/G1=l.l,/QI=1.3,/Q2

=1.2；几=1.1、1.0、0.95；片1.0（基本组合）、0.85（偶然组合）；

钢筋混凝土、预应力混凝土结构构件的7d=1.2；素混凝土受压构件

的加二13素混凝土受拉构件的7d=2.0；由为求得承载力安

全系数和本标准的取值建议列于表3-1中。

8

表37混凝土结构构件的承载力安全系数仲勺计算结果和取值建议

水工建筑物级别2、34、5

基本偶然基本偶然基本偶然

荷载组合

组合组合组合组合组合组合

计算结果1.321.121.201.021.140.97

钢筋混凝土、预应力混

凝土结构构件

取值建议1.351.151.201.001.151.00

素

混按受压承载力计算结果1.431.221.301.111.241.05

凝计算的受压构

土件、局部承压取值建议1.45i.251.3()1.101.251.05

结

构按受拉承载力计算结果2.201.872.001.7()1.901.62

构计算的受压、受

件弯构件取值建议2.201.902.001.701.901.60

利用相当安全系数的概念，可将规范修订稿提高荷载分项系数

以后的安全度设置水平，与国内外混凝土结构设计规范的安全度设

置水平作一比较。

假定规范修订稿基本构件在基本组合下的相当安全系数为Ko,

其余国内外混凝土结构设计规范基本构件的相当安全系数为K，则

规范修订稿与国内外混凝土结构设计规范的相当安全系数的差值可

按下列公式计算：

D=&二K（%）（5）

&

为简明起见，荷载组合仅考虑永久荷载+一般可变荷载的简单组

合情况，且仅就各国规范的基本构件在不同材料组合与不同配筋（箍）

率以及不同荷载效应比值下的相当安全系数的平均值作一比较。下

面以2、3级水工建筑物的基本构件为例，按式（5）求得国内外混

凝土结构设计规范各基本构件的相当安全系数的差值列入表3-2。

9

表3-2规范修订稿与国内外相关规范基本构件相当安全系数的比较

（2、3级水工建筑物）

规范GB50010-2010

规范代号SL191-2008NB'T11011-2022ACI318-2019EMII10-2-2104EN1992Eurocodc2

修订稿(2015年版)

构件类型K。Kia%)"0(%)Ky0(%)K、"%)&0(%)格ZX%)

轴心受拉1.5471.4814.461.5092.501.547O.(X)1.4933.622.444-36.731.614-4.20

梁受弯1.6051.5364.461.5662.501.6050.001.4907.722.440-34.231.697-5.46

梁受剪2.2981.66637.901.88721.782.2980.002.2790.853.721-38.252.943-21.92

受扭1.6561.5854.461.6162.501.6560.001.6053.162.566-35.461.48111.78

轴心受乐I.S4I1.7624.461.995-7.751.8410.002.555-27.954.IR4-56.012.0IS-8.77

大偏心受压1.7001.6274.461.6592.501.700().0()1.48414.562.430-30.051.826-6.88

小偏心受压1.8981.8174.461.8522.501.8980.002.081-8.783.408-44.302.088-9.09

不配筋板受冲切1.9681.8844.461.9202.501.9680.001.50630.712.466-20.194.999-60.62

配粒筋板受冲切1.8081.7314.461.880-3.821.8080.001.24944.812.045-11.58——

配弯起筋板受冲切1.8291.7514.461.900-3.761.829().001.24447.062.037-10.21——

10

由表3-2可以看出：

(1)与SL191-2008的安全度设置水平相比，规范修订稿的安

全度设置水平，除梁受剪构件因承载力计算公式的调整导致其安全

度设置水平的提高幅度有点偏大以外，其余基本构件的安全度设置

水平虽然均有所提高，但平均提高幅度均不超过5%。

(2)与能源行业标准NB/T11011-2022的安全度设置水平相

比，规范修订稿与能源行业标准NB/T11011-2022的安全度设置水

平基本一致，便于相互交流和工程应用。

(3)与现行国家标准GB50010-2010(2015年版)提高荷载分

项系数以后的安全度设置水平相比，规范修订稿的安全度设置水平

总体上略高于GB50010-2010(2015年版)提高荷载分项系数以后

的安全度设置水平，符合我国水电工程设计的传统习惯和作法，仅

轴压构件、板配置箍筋和弯起钢筋受冲切构件的安全度设置水平略

微偏低一些。

(4)与ACI318-2019的安全度设置水平相比，属于延性破坏

的轴心受拉、梁受弯和大偏心受压构件，规范修订稿的安全度设置

水平相对偏高一些；属于脆性破坏的轴心受压、小偏心受压构件，

规范修订稿的安全度设置水平相对偏低一些；属于脆性破坏的梁受

剪构件和受扭构件，规范修订稿的安全度设置水平则基本持平或略

微偏高一些；属于脆性破坏的板受冲切构件，规范修订稿的安全度

设置水平则偏高较多。

(5)与EN1992:2004(2014年版)的安全度设置水平相比，

除受扭构件，规范修订稿的安全度设置水平平均偏高12%以外，对

于其余构件，规范修订稿的安全度设置水平则相对偏低一些。

(6)与EM1110-2-2104的安全度设置水平相比，规范修订稿的

安全度设置水平则普遍偏低较多。

综上，规范修订稿的安全度设置水平适当提高以后，与国外规

范的安全度设置水平相比，有的基本持平，有的则相对偏高或偏低

一些，但与国内能源行业标准NB/T11011-2022的安全度设置水平

则基本一致，且总体上略高于现行国家标准GB50010-2010（2015

年版）提高荷载分项系数以后的安全度设置水平，同时由于荷载分

项系数的取值与能源行业标准NB/T11011-2022的取值相一致，便

于规范间的相互交流和工程应用，延续了我国水工混凝土结构设计

长期经验的总结，符合我国水电工程结构设计规范的安全度设置水

平略高于建筑工程结构设计规范的安全度设置水平的传统习惯和做

法，因而可以认为，规范修订稿的安全度设置水平总体上是合理的、

可以接受的。

3.3正常使用极限状态验算规定

3.3.1本条继续沿用SL191-2008的规定。正常使用极限状态验算

时，所有荷载与材料强度均取其标准值。

裂缝控制的程度与环境类别有关，而与建筑物的安全等级并无

太大的关系；挠度的控制与建筑物的安全等级无关。所以本标准在

抗裂、裂缝宽度和挠度验算时，不再考虑结构重要性系数7。或抗裂

安全系数格，这与GB50010-2010等国内外有关规范是一致的。

3.3.2〜3.3.3这两条继续沿用SL191-2008的规定。构件的裂缝控制

要求，是根据结构的功能要求、环境条件对钢筋的腐蚀影响、钢筋

种类对腐蚀的敏感性、荷载作用的时间等因素来确定的。本规范主

要考虑了下列因素：

（1）SL191-2008有关规定的历史背景情况；（2）工程使用经

2

验及国内常用构件的实际设计抗裂度和裂缝宽度的调查统计结果；

（3）国内典型地区的工程调查，长期暴露试验与快速试验的结果;

（4）国外规范的有关规定。关于裂缝控制的设计方法，本标准仍沿

用SL191-2008验算构件受拉边缘的混凝土拉应力及裂缝宽度的控

制方法。

对于钢筋混凝土构件，本标准除对承受水压的轴心受拉和小偏

心受拉构件以及发生裂缝后会引起严重渗漏的其它构件（如渡槽槽

身等），提出了抗裂验算要求外，其余构件都可按裂缝宽度控制。

因此，必须进行抗裂验算的水工钢筋混凝土构件的范围是不大的。

钢筋混凝上构件的最大裂缝宽度限值仍沿用SL191-2008的规

定。

预应力混凝土构件的裂缝控制等级仍沿用SL191-2008的规定,

根据环境条件类别的不同，将裂缝控制等级分为三级：

一级一一构件受拉边缘混凝土在标准组合下，要求不出现拉应

力（即要求零应力或压应力），它适用于严格要求不出现裂缝的构

件。

二级一一构件受拉边缘混凝土在标准组合下，允许出现拉应力,

但其拉应力不应大于以混凝土拉应力限制系数控制的应力值。标准

组合下取为0.7,这意味着要求构件处于有限拉应力状态，在这种

条件下，构件即使可能出现裂缝，一般说来裂缝宽度也较小，因而

可不必作裂缝宽度验算。

三级一一构件受拉边缘混凝土在标准组合下，允许产生裂缝，

但最大裂缝宽度计算值不应超过最大裂缝宽度限值。

构件受拉边缘混凝土拉应力的验算及其控制条件，实质上也是

一种抗裂设计方法，*在0〜1之间变化，反映出对抗裂保证率的

3

不同要求。

预应力混凝土构件的混凝土拉应力限制系数，SL191-2008由

SL/T191-96的0.5放宽为0.7,本规范仍沿用SL191-2008的规定;

SL191-2008最大裂缝宽度限值基本沿用SL/T191-96的规定，本规

范仍沿用SL191-2008的规定。

预应力混凝土构件的斜裂缝控制验算应符合第9章的规定。

3.3.4受弯构件的挠度验算仍基本沿用SL191-2008标准组合并考

虑荷载长期作用影响的挠度验算的规定，但挠度限值取与NB/T

11011-2022及GB50010-2010的规定相同。

3.4耐久性设计要求

3.4.1本条为本次修订新增条文。混凝土结构耐久性失效的形式有

多种，主要包括钢筋锈蚀、化学腐蚀、冻融破坏、渗漏和溶蚀、冲

刷磨损和空蚀破坏、碱一骨料反应等。由于水工结构所处的自然环

境和使用特点，这些病害都曾出现过，近年的调查表明，有的还比

较严重。所以，水工混凝土结构的耐久性是一个必须重视的问题。

本次规范修订开展了水工混凝土不同使用年限耐久性要求的专

题研究。结合《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T50476-2019,在

此次规范修订中增加了混凝土耐久性设计内容，强调混凝土结构的

耐久性设计不限于确定材料的耐久性设计指标与钢筋的混凝土保护

层厚度，适当的防排水等构造措施能够有效地减轻环境作用，也应

该成为耐久性设计的重要内容。此外，将本节耐久性要求改为耐久

性设计要求，进一步强调保证水工混凝土结构耐久性要在设计阶段

就做好有关工作，并明确耐久性设计要完成的内容，以便于设计人

员操作。

4

混凝土结构的耐久性除了与环境条件、材料性质等有关外，很

大程度上还取决于混凝土结构的浇筑成型工艺和施工质量。但严酷

环境作用下，仅靠提高混凝土的材料质量、增加保护层厚度，往往

还不能保证结构的设计使用年限，有时候这两方面也存在很多限制,

此时就应采取一种或多种防腐蚀附加措施组成合理的多重防护策略

对于使用过程中难以检测和维修的关键部位，如预应力钢绞线，应

采取多重防护。

混凝土结构的设计使用年限是建立在预定的维修和使用条件下

的。因此，耐久性设计需要明确结构使用阶段的维护、检修的主要

事项和要求，包括预留必要的维修空间和装置等。这些构造和设施

应在设计阶段确定。为了满足对主体结构长期维护的要求，其自身

的耐久性也需要根据环境条件进行设计。

3.4.2〜343结构设计使用年限是指结构在使用过程中仅需一般维

护（包括构件表面涂刷等）而不进行大修的期限。

3.4.4混凝土结构的耐久性要求与设计使用年限有关。设计使用年

限低于50年的水工混凝土结构，其耐久性要求可比设计使用年限为

50年的要求低，可采取将环境类别降低一类后确定，但对于一类环

境，即使设计使用年限低于50年，也要按一类环境进行设计。对于

临时性水工混凝土结构，由于设计使用年限低，可根据耐久性失效

的危害性，不提出耐久性要求或适当降低耐久性要求。

345、3.4.6本次修订对混凝土的最低强度等级进行了调整，对一

类环境类别，钢筋混凝土结构混凝土最低强度等级比08规范提高了

一级，但对尺寸由体型控制或配筋为构造配筋的钢筋混凝土结构构

件，混凝土强度等级可按表3.4.4的要求降低一级，即与08规范相

同；二类、三类环境类别钢筋混凝土结构构件混凝土最低强度等级

5

保持不变；四类、五类环境类别分别比08规范提高一个强度等级。

如此调整后，一方面与《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T

50476-2019的要求靠近，同时也是考虑到四类及以上的环境类别条

件相对较差，极易造成钢筋锈蚀。

近年来，水泥中多加入不同的掺合料，有效胶凝材料含量不确

定性较大，故配合比设计的水灰比难以反映有效成分的影响,本次

修订改用胶凝材料总量作水胶比及各种含量的控制，将08规范中

“水灰比”改为“水胶比”，并删去了“最小水泥用量”的限制。

3.4.7氯离子是引起混凝土中钢筋锈蚀的主要原因之一。试验和大

量工程调查表明，在潮湿环境中，当混凝工中的水溶性氯离子达到

胶凝材料重量的0.4%时会引起钢筋锈蚀；在干燥环境中，超过1.0%

时也没有发现锈蚀的情况。所以，根据水工钢筋混凝土所处的环境

类别，规定了不同的最大氯离子含量。本次修订参考《混凝土结构

设计规范》GB5()()10.2()10对钢筋混凝土结构的混凝土中最大氯离子

含量做了调整，加严了一类至四类环境条件卜氯离子含量的限值。

对于预应力混凝土结构，由于预应力筋处于高应力状态，加大了应

力腐蚀的危险(应力腐蚀是指应力和腐蚀相结合的一种腐蚀形式，

应力很高时会促进腐蚀的发展，引起无预兆的破坏)，最大氯离子

含量控制也越为严格，为0.06%。这些控制指标与国内外的其他标

准基本一致。

当使用的骨料活性成分(如活性SiO2、微晶白云石等)较大时，

混凝土中碱含量过大有引起碱一骨料反应的危险。我国丰满水电站

施工时使用的粗骨料中含有较多的活性SiO2,主要存在于流纹岩、

安山岩、凝灰岩、闪长岩等中，在48号坝段2号孔约250m处的混

凝土芯样中，发现了碱一骨料反应。在河北省滦河流域的大黑汀水

6

库和潘家口水库也曾发现过碱一骨料反应问题。为此，专门作出了

规定。本规范表3.4.6规定的数值与国内外其他混凝土规范的规定是

一致的。碱一骨料反应发生的条件除了碱含量大、有活性骨料外，

还需要水的参与。当环境干燥时，不会发生碱一骨料反应。所以对

于一类环境中的混凝土结构，未限制混凝土的碱含量。

另外，水泥中的碱可增加混凝土的收缩和开裂，不利于外加剂

和水泥的相容性，故无论骨料是否存在碱活性，都需控制水泥中的

含碱量。但是当水泥中的含碱量太低时又会使混凝土拌和料易泌水,

故还需规定含碱量的下限。

矿物掺和料中的含碱量以其中的可溶性碱计算，按试样中碱的

溶出量试验确定（当无检测条件时，可按粉煤灰中总碱量的1/6、矿

渣中总碱量的1/2计）。在一般的原材料检测报告中，含碱量是采

用酸碱法检测总碱量，包含可溶于水和不可溶于水（但溶于酸）的

两部分碱量，而在混凝土中并无酸性环境，只有可溶于水的碱才可

能发生反应，故上述可溶性碱是指混凝土原材料中能溶于水的碱量

（以NazO当量计）。

3.4.8混凝土的抗渗等级基本沿用78规范的规定，（）8规范考虑到

目前水工建筑物承受的水头”有高于100m的，承受的水力梯度i

有超过50的，因此增列了">150m、>50两档，相应的抗渗等级定

为W10。

对于某些建筑物（如渡槽槽身较薄的侧壁），承受的水力梯度

很大而水头却不大，如仍按本规范表3.4.8中项次3的规定显然偏高,

因此在该表注5中规定了水头H小于10m时，抗渗等级可相应降低

一级。

3.4.9混凝土抗冻等级明确规定采用快冻法测定，因为它是非破坏

7

性试验，试件小而少，无须在冻融之间反复搬运，提供成果快，工

作量少，易于执行，且没有慢冻法经历数十次冻融后强度反而增长

的缺点。

室内试验和实际工程表明：饱和的混凝土才发生冻融破坏，不

饱和的混凝土很少破坏；冻融循环次数虽对冻融破坏有一定影响，

但只限于表面浅层，而最冷月的气温则影响到深层，因此比冻融次

数的影响更严重。所以，美国垦务局《混凝土手册》已将长期冰冻

和冻融频繁列为同一类。

有些部位检修时，电站、船闸、供水系统需停止运行，这较难

于实现；溢流面检修须避开汛期和冬季，而检修工作量又大，检修

也较困难。因此，这些部位的抗冻要求均宜较其他部位更高些。

本规范表349中对于部位的规定较为详细。实践表明，以往的

概念规定常使设计人员只重视建筑物上下游面及溢流面，而忽略其

他部位的抗冻要求。例如茂窝大坝宽闸墩中的工作闸门井和检修闸

门井，井壁厚仅稍大于1m,在充水状态卜井壁全部开裂渗水。在

冬季饱和冻胀及冻融情况下，裂缝发展严重恶化。以往对二期混凝

土未规定抗冻要求，丰满溢流坝坝顶部分二期混凝土在冻融后破坏

极为严重。丰满电站厂房靠变压器侧的平台、墙、柱因积雪融化使

混凝土饱和，顶部大多酥松、开裂，影响安全运行，检修又困难。

因此本规范表349对这些部位进行了明确规定。

气候分区分为严寒、寒冷与温和三区。温和地区虽然没有明显

的冻融情况，但冬季寒夜仍可达到局部结冰，曾观察到合肥蚌埠闸、

江苏嶂山闸等都有不同程度的冻融破坏，湖南柘溪水电站上坝楼梯

也有冻融掉皮现象，佛子岭连拱坝拱壳开裂漏水处则有较严重的冻

融破坏，湖南双牌灌区衬砌有冻融掉皮现象，因此增列了温和区的

8

抗冻等级要求。

冬季水位变化区的上限，规定阳面、阴面和电站尾水区分别为

冬季最高水位以上Im、2m和4m。其原因是阳面只受毛细管水分

上升影响，阴面则有表面结霜问题，水电站尾水区因尾水冬季水温

远高于气温，晚雾和晨雾高达3m〜5m,混凝土极易饱和破坏，故

规定了三个不同高度。

本次规范修订通过水工混凝土不同使用年限耐久性要求专题研

究，参考《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T50476-2019,对设计

使用年限由50年增加到100年时各地区混凝土抗冻耐久性指数进行

了计算分析。根据专题研究成果，按气候分区、年冻融循环次数和

受冻检修情况的不同，当设计使用年限为100年时，抗冻等级需适

当提高1・2级。但考虑到本次规范修订对设计使用年限为50年的混

凝土最低强度等级进行了适当提高，因此表349中的抗冻等级保持

不变。但当不利因素较多时，需在表中数据基础上适当提高抗冻等

级。

3.4.10根据室内试验及工程实践，未采用有引气作用外加剂的混凝

±,即使采用性能优良的水泥，仍达不到F100的抗冻等级，故本规

范与08规范一样，强调了混凝土抗冻应参加引气剂。对于抗冻混凝

土的水泥品种、掺合料数量以及水胶比、含气量等有关指标需通过

试验确定，并按照《水工建筑物抗冰冻设计规范》GB/T50662-2011

的有关规定处理，包括在严寒地区严格控制水胶比等。实践表明，

水胶比略有增大，抗冻性能就明显降低。为提高混凝土的抗冻性和

耐久性，严格控制水胶比是必要的。对于小型工程质量控制可适当

简化。

3.4.11目前我国建造的潮汐电站逐渐增多。潮汐电站的环境属于海

9

水环境，钢筋锈蚀严重，做好耐久性设计非常重要。海洋环境中，

混凝土抗氯离子渗透性指标是一个关键参数，《水运工程混凝土结

构设计规范》JTS151有明确规定，本规范也对混凝土提出了相同的

要求。对于处于氯盐环境中的混凝土结构，从材料方面提高混凝土

的抗氯离子渗透性属于第一道防线，如果从材料角度不满足抗氯离

子渗透性指标要求或作为一种储备，还可采取附加措施，也称为第

二道防线，但成本比较高。这方面的具体内容可参考《水运工程结

构防腐蚀施工规范》JTS/T209-2020o

3412、3.4.13环境水对混凝土的腐蚀程度分级，根据《水利水电

工程地质勘察规范》GB50487-2008(2022年版)的规定编写，并

参考《水力发电工程地质勘察规范》GB50287-2016增加了抗硫酸盐

水泥的内容。

3.4.14减少混凝土化学腐蚀的重要途径是使用抗化学腐蚀的混凝

土或在硅酸盐水泥中掺加矿物掺合料。

在严重硫酸盐腐蚀环境作用卜，低热微膨胀水泥与硅酸盐水泥

及抗硫酸盐硅酸盐水泥相比，具备很好的抗腐蚀性，并已在我国水

利水电工程建设中得到长期利用。

当结构所处的环境中有多种化学物质时，一般会加重腐蚀的程

度，如Mg2+和SO」同时存在时能引起双重腐蚀。但两种以上的化

学物质有时也可能产生相互抑制作用，如海水中的氯盐可能会减弱

硫酸盐的危害。有资料报道，如无Cl・存在，浓度约为25()mg/L的

S04z一就能引起纯硅酸盐水泥混凝土的腐蚀，如。一的浓度超过5000

mg/L,则造成损害的SCV-浓度需再提高到约1000mg/L以上。海水

中的硫酸盐含量很高，但有大量氯化物存在，所以不再单独考虑硫

酸盐的作用。

10

化学腐蚀环境中的结构设计还需符合《工业建筑防腐蚀设计标

准》GB50046-2018的规定。附加防腐蚀措施，可参考《水运工程

结构耐久性设计标准》JTS-2015和《水运工程结构防腐蚀施工规范》

JTS/T209-2020o

3.4.15.3.4.16薄腹构件和带棱角的结构，暴露面大，比平整表面

更易使混凝土碳化从而导致钢筋锈蚀，要尽量避免。配筋过分细而

密，虽有利于控制受力裂缝宽度，但会使混凝土浇筑不密实，对钢

筋锈蚀影响严重。高强钢丝要列为腐蚀敏感的钢材。

3.4.17v3.4.18钢筋混凝土的耐久性主要取决于钢筋的锈蚀）强腐

蚀环境下的普通钢筋直径不宜过小，预应力筋要密封保护。

垫块强度过低及绑扎铁丝、对销螺栓等的露面，常成为耐久性

的薄弱环节及钢筋锈蚀的通道，设计及施工时需注意。

3.4.19本条规定了设计使用年限为100年的水工混凝土结构耐久

性的基本要求。

由于本规范表3.4.5中已经将混凝土的强度等级进行了适当提

高，另外考虑到一类环境下混凝土的强度几乎不随时间降低，特别

是当结构构件尺寸由构造要求所决定时，提高混凝土强度等级对混

凝土结构的使用年限几乎无影响，因此，本次修订将一类环境类别，

当“结构构件尺寸由体型控制或结构构件配筋为构造配筋”作为特

殊情况，其混凝土强度等级可不提高。

参考《混凝土结构耐久性设计标准》GB/T50476-2019,将设计

使用年限为100年的水工混凝土的最大水胶比在50年基础上降低

0.05o

本次修订开展了水工混凝土结构不同使用年限耐久性要求专题

研究，对碳化和氯离子侵蚀条件下，设计使用寿命分别为50年和

11

100年的混凝土保护层厚度取值进行了计算分析，同时参考《混凝

土结构设计规范》GB50010-2010的规定，对设计使用年限为100

年的混凝土结构，将08规范中“混凝土保护层厚度适当增加”明确

为“混凝土最小保护层厚度不应小于设计使用年限为50年所需的

保护层厚度的L4倍”，给出了定量、可操作的保护层厚度取值办

法。

3.4.20设计使用年限为15()年的水工混凝土结构，混凝土强度等级、

保护层厚度、水胶比等耐久性要求可按《水利水电工程合理使用年

限及耐久性设计规范》SL654-2014相关规定执行。

12

4材料

4.1混凝土

4.1.2本条继续沿用SL191-2008的规定。混凝土强度等级由立方

体抗压强度标准值确定，立方体抗压强度标准值是混凝土其他力学

指标的基本代表值。混凝土立方体抗压强度试件的标准尺寸为边长

150mm的立方体试件。混凝土强度等级的确定原则为：混凝土强度

总体分布的平均值々.减去1.645倍标准差（保证率为95%）。

用公式表示，即：

康二〃5一1645%（6）

式中，心cu为混凝土立方体抗压强度的变异系数。

150x300mm圆柱体抗压强度龙k与15（）mm立方体抗压强度正业

之间的换算关系可按卜式计算，其对照表见表4-1。

分产0.8启,k（7）

表4-1150mm立方体抗压强度几&与150X300mm圆柱体抗压强度点.用■照表

混凝土抗压强度标准值（MPa）

1u,k20253()3740455()5560

fc,k162025303235404550

本标准采用的混凝土立方体抗压强度的变异系数心见表4-2,

1cu

与SL191-2018的取值相同。

13

表4-2水工混凝土立方体抗压强度的变异系数

JcuJ<CI5C20C25C30C35C40C45C50C55C60

不0.200.180.160.140.130.120.120.110.110.10

ku

4.1.3本条基本沿用SL191-2008的规定。钢筋混凝土结构构件和

预应力混凝土结构构件的混凝土强度等级的最低要求，是参考GB

50010-2010等国内外规范的有关规定确定的。对于水工大体积预应

力混凝土结构(如预应力闸墩等)的混凝土强度等级的最低要求，

可适当降低。

4.L4本条继续沿用SL191-2008的规定。混凝土强度标准值：

1混凝土轴心抗压强度标准值

根据国内12()组混凝土棱柱体抗压强度与边长200mm立方体抗

压强度的对比试验，并考虑试件尺寸效应的影响，两者平均值的关

系为：

LL,.=().8X().95z/=0.76Z/(8)

rTpnrTfcu,115Crrfcu,115C

考虑到结构中的混凝土强度与试件混凝土强度之间的差异，根

据以往经验，并结合试验数据分析，同时参考国内外有关规范的规

定，对试件混凝土强度进行修正，修正系数取为().88,则结构中的

混凝土轴心抗压强度平均值与150mm立方体抗压强度平均值的关

系为：

%=0.88X0.76=6674皿5⑼

根据混凝土强度标准值的取值原则，假定端=3加(”为混凝

土轴心抗压强度的变异系数)，引入考虑混凝土受压的脆性折减系

数©，则结构中的混凝土轴心抗压强度标准值为：

14

力k=©(1T.645&C)=067©4fcu15(l-L645心cu)=6674fcuk

(10)

式中,©的取值:对于C45以下均取©=1.0；对于C45取4=0.98；

对于C60取勺=0.96；中间按线性规律变化。

对于C45以下混凝土，由于4=1。，故混凝土轴心抗压强度

标准值九的计算公式(7)简化为启=。・67%*,与SL191-2008

的计算公式相同。

本次修订进行了材料性能设计指标专题研究，按以上规定计算

的混凝上轴心抗拉强度标准值与《混凝上结构设II规范》GB

50010-2010的取值是一致的。

2混凝土轴心抗拉强度标准值

根据国内72组混凝土轴心抗拉试件强度与边长200mm立方体

抗压强度的对比试验，并考虑尺寸效应影响，两者平均值的关系为：

〃心p=0.58(0.95%)口领脸(11)

同样，考虑到结构中的混凝土强度与试件混凝土强度的差异，

取修正系数为0.88,同时将计量单位由kgf/cn?改为N/mm2,则结

构中混凝土轴心抗拉强度平均值与150mm立方体抗压强度平均值

的关系为：

仁=0.88X0.56党』5XO”=o.23〃0§(⑵

假定轴心抗拉强度的变异系数为I=葭“，则结构中混凝土轴心

抗拉强度标准值为：

九=%(1—1.645/)=0.23〃蓝(1一1・645公)

15

=().23烧(1—1.6453小)1/3(13)

参考《混凝土结构设计规范》GB50010-2010的做法，在式(4-8)

中考虑一个混凝土受拉的脆性折减系数%,即按式(14)计算混凝

土轴心抗拉强度标准值：

fik=0.23Xa(1-1.645Sfcu)1/3(N/mm2)(14)

对C35以下混凝土，取%=1.0；对C35混凝土，取%=0.97；

对C60混凝土，取。1=0.86,中间按线性规律变化。

本次修订进行了材料性能设计指标专题研究，按以上规定计算

的混凝土轴心抗拉强度标准值与《混凝土结构设计规范》GB

50010-2010的取值是一致的。

4.1.5本条继续沿用SL191-2008的规定。混凝土强度设计值取为

混凝土强度标准值除以混凝土材料性能分项系数八oSL191-2008取

混凝土的材料性能分项系数九二14,与《混凝土结构设计规范》GB

50010-2010的取值相同，因此，混凝土强度设计值与GB50010-2010

的取值相同。

4.1.6本条基本沿用SL191-2008的规定。在一般混凝土结构构件

设计中，不宜利用混凝土抗压强度随龄期而增长的后期强度。某些

水工建筑物会遇到混凝土浇筑后要经过较长时间才开始承受荷载的

情况。因此，本标准规定，经充分论证后允许采用不同龄期的混凝

土抗压强度进行设计。在附录A中列出了不同龄期混凝土抗压强度

的比值，可供设计人员在缺乏试验资料时参考。

附录A给出的混凝土不同龄期的抗压强度比值，基本沿用了SL

191-2008的取值，并与电口规范修订稿的规定相协调。

对于混凝土不同龄期的抗拉强度，由于其影响因素较多，离散

16

性很大，故不应利用其后期抗拉强度。

4.L7本条继续沿用SL191-2008的规定。根据国内的试验资料，

混凝土受拉弹性模量与受压弹性模量很接近，故二者取用相同的数

值。混凝土受压或受拉的弹性模量反仍沿用SL191-2008的关系式，

即按下列公式确定：

105

E.=99,34.7(15)

乙•乙I

*/cu.k

式中启,k为立方体抗压强度标准值，即混凝土强度等级值(按N/mm2

II)O

4.2钢筋

4.2.1近年来，国内混凝土结构用钢筋、钢丝、钢绞线的品种和性

能有了进一步的发展，研制开发成功了一批新钢筋品种，本标准根

据钢筋现行国家标准(见表4-3)对列入的钢筋种类进行了适当调整，

提倡采用高强、高性能钢筋。根据水工混凝土构件受力性能要求，

规定了各种牌号钢筋的选用原则。

1将HRB400热轧带肋钢筋作为纵向受力钢筋的主导钢筋推

广应用。鉴于国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》

GB/T1499.2-2018已取消了HRB335钢筋，故本标准也取消了

HRB335钢筋。《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB/T

1499.2-2018除列有HRB400、HRB500.HRB600普通热轧带肋钢筋

外，还纳入了HRBF40()、HRBF500细晶粒热轧带肋钢筋。鉴于HRBF

钢筋的工艺稳定性、可焊性、时效性等问题还需开展必要的研究工

作，且国内尚缺乏这种钢筋的工程应用试验数据和实践经验，因此，

17

本标准暂缓列入。HRB600普通热轧带肋钢筋由于强度高，亦缺乏

工程应用的试验数据和实践经验，本标准也暂缓列入。

2鉴于国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》

GB/T1499.1-2017已删除了HPB235牌号及其相关技术要求，只列

入了HPB300钢筋，故本标准也不再列入HPB235光圆钢筋，仅列

入HPB300钢筋。考虑到《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢

筋》GB/T1499.1-2017列入的HPB300钢筋的公称直径范围为

6mm〜22mm,推荐的钢筋公称直径为6mm>8mm>10mm、I2mm>

16mm、20mm,故本标准推荐的钢筋公称直径取与GB/T1499.1-2017

的规定相同,其中，公称直径6mm〜14mm的HPB300光圆钢筋主

要用于小规格梁、柱的箍筋与其他混凝土构件的构造配筋，公称直

径16mm~22mm的HPB300光圆钢筋可用于预制构件的吊环钢筋等

用途。

3RRB400余热处理钢筋由轧制钢筋经高温淬水，余热处理后

提高强度，资源能源消耗低、生产成本低。其延性、可焊性、机械

连接性能及施工适应性也相应降低，一般可用于变形性能及加工性

能要求不高的构件中，如延性要求不高的基础、大体积混凝土、楼

板以及次要的中小结构构件等。

4预应力筋品种的调整。除保留预应力混凝土用钢丝、钢绞线

和螺纹钢筋外，增补了高强、大直径的钢绞线；增列了中强度预应

力钢丝以补充中等强度预应力筋的空缺，用于中、小跨度的预应力

混凝土构件；取消了在水工结构中应用不太多的预应力混凝土用钢

棒。

18

表4-3钢筋所属的国家标准代号

项次钢筋种类标准代号

1热轧光圆钢筋GB1499.1-2017

2热轧带肋钢筋GB1499.2-2018

3余热处理钢筋GB13014-2013

4预应力混凝土用钢丝GB/T5223-2014

5预应力混凝土用钢绞线GB/T5224-2014

6预应力混凝土用中强度钢丝GB/T30828-2014

7预应力混凝土用螺纹钢筋GB/T20065-2016

4.2.2钢筋屈服强度（或条件屈服强度）标准值的确定基本沿用SL

191-2008的规定；由于结构抗倒塌设计的需要，本标准增列了钢筋

极限强度标准值的取值规定，即：

1钢筋屈服强度（或条件屈服强度）标准值。对于有明显物理

流限的普通钢筋和预应力混凝土用螺纹钢筋，采用钢筋国家标准规

定的屈服强度作为标准值，普通钢筋的屈服强度标准值力k和预应力

混凝土用螺纹钢筋的屈服强度标准值/pyk取为钢筋现行国家标准中

的屈服强度特征值凡L；对于没有明显屈服强度的预应力混凝土用钢

丝和钢绞线，取其条件屈服强度为标准值，可称为条件屈服强度标

准值Tpyko我国钢筋现行国家标准中一般取0.002残余应变所对应的

应力品0.2作为其条件屈服强度（亦称规定塑性延伸强度），鉴于我

国钢筋现行国家标准《预应力混凝土用钢丝》GB/T5223-2014＞《预

应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2014、《预应力混凝土用中强度

钢丝》GB/T30828-2014中的钢丝和钢绞线Rpoz/Rm的比值均在0.85

以上，为简明起见，本标准对于预应力混凝土用钢丝和钢绞线的条

件屈服强度标准值Ayk统一取为0.85/plko

19

2钢筋极限强度标准值。普通钢筋的极限强度标准值Ktk取为

现行国家标准中的抗拉强度特征值R”；预应力筋的极限强度标准值

6k则仍沿用SL191-2008的规定，按其抗拉强度确定，治k相当于我

国钢筋现行国家标准中的抗拉强度特征值

4.2.3钢筋强度设计值的确定基本沿用SL191-2008的规定°普通

钢筋的抗拉强度设计值取为屈服强度标准值亦k除以钢筋材料性能分

项系数八，对于延性较好的热轧钢筋，八取为1.10;对于HRB500

高强钢筋，为了适当提高安全储备，八取为1.15。

预应力筋的抗拉强度设计值取为屈服强度标准值(或条件屈服

强度标准值)/pyk除以钢筋材料性能分项系数八，预应力筋的延性稍

差，人一般取不小于1.20。对于传统的预应力钢丝、钢绞线和螺纹

钢筋，八取1.2(),与SL191.2()()8的取值相同；对于新增的中强度

预应力钢丝，按上述原则计算并考虑工程经验适当调整，列于表

4.2.3-2中。

普通钢筋的抗压强度设计值G取与抗拉强度设计值相同。对于

HRB500钢筋，在偏心受压状态下，混凝土所能达到的压应变可以

保证HRB500钢筋的抗压强度达到与抗拉强度相同的值，参考《混

凝土结构设计规范》GB50010-2010的做法，本标准将HRB500钢筋

的抗压强度设计值调整到435N/mm2；对于轴心受压构件，由于混凝

土压应力达到五时混凝土压应变为0.002,当采用HRB500钢筋时,

钢筋的抗压强度设计值仍取为400N/mm2。而预应力筋抗压强度设计

值取值较小，这是由于构件中钢筋受到混凝土极限压应变的控制，

钢筋受压强度受到制约的缘故。

根据试验研究结果，限定受剪、受扭、受冲切箍筋的抗拉强度

设计值启不大于360N/mn?；但用作围箍约束混凝土的间接配筋时、

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其抗拉强度设计值可不受此限。

钢筋现行国家标准中预应力钢丝、钢绞线的强度等级繁多，对

于本标准中未列出的钢丝、钢绞线的强度等级可按比例换算，插值

确定其强度设计值。预应力筋配筋位置偏离受力区较远时，应