钢结构设计专业计算书

第一章总则

第1.0.1条为在钢构造设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术

先进、经济合理、安全合用、保证质量，特制定本规范。

第L0.2条本规范合用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢构造设计。

第1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑构造设计统一原则》

（CBJ68-84））制定口勺。

第L0.4条设计钢构造时，应从工程实际状况出发，合理选用材料、构造

方案和构造措施，满足构造在运送、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度规

定，宜优先采用定型H勺和原则化的构造和构件，减少制作、安装工作量，符合防

火规定，注意构造口勺抗腐蚀性能。

第1.0.5条在钢构造设计图纸和钢材订货文献中，应注明所采用的钢号

（对一般碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢

号）和对钢材所规定的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢构造

设计图纸中还应注明所规定的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检查原则应符合

国家现行《钢构造工程施工及验收规范》）。

第1.0.6条对有特殊设计规定和在特殊状况下的钢构造设计，尚应符合

国家现行有关规范的规定。

第二章材料

第2.0.1条承重构造的钢材，应根据构造的重要性、荷载特性、连接措

施、工作温度等不一样状况选择其钢号和材质。承重构造的钢材宜采用平炉或

氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq

钢，其质量应分别符合现行原则《一般碳素构造钢技术条件》、《低合金构造

钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及一般低合金钢钢板技术条件》的规定。

第2.0.2条下列状况口勺承重构造不适宜采用3号沸腾钢：

一、焊接构造：重级二作制吊车梁、吊车桁架或类,以构造，冬季计算温度等

于或低于一20℃时H勺轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似构造，以及冬季计

算温度等于或低于一30C时H勺其他承重构造。

二、非焊接构造：冬季计算温度等于或低于一20℃时的重级工作制吊车梁、

吊车桁架或类似构造。

注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调整设计规范》中规定

的冬季空气调整室外计算温度确定，对采暖房屋内的构造可按该规定值提高

10℃采用。

第2.0.3条承重构造H勺钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服

点）和硫、磷含量H勺合格保证，对焊接构造尚应具有碳含量的合格保证。承重构

造的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量

等于或不小于50t的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似构造H勺钢材，应

具有常温冲击韧性H勺合格保证。但当冬季计算温度等于或低于一20℃时，对于3

号钢尚应具有-20C冲击韧性的合格保证；对于16\ln钢、16Mnq钢、15MnY钢或

15MnVq钢尚应具有一40℃冲山•韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊接吊车

梁、吊下桁架或类似构造的钢材，必要时亦应具有冲击韧性H勺合格保证。

第2.0.4条钢铸件应采用现行原则《一般工程用铸造碳钢》中规定的I

ZG200-400.ZG230-450、ZG270-500或ZG310-570号钢。

第2.0.5条钢构造的连接材料应符合下列规定：

一、手工焊接采用H勺焊条，应符合现行原则《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》

的J规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车梁、吊车

桁架或类似构造，宜采用低氢型焊条。

二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属强度相适应。

焊丝应符合现行原则《焊接用钢丝》的规定。

三、一般螺栓可采用现行原则《一般碳素构造钢技术条件》中规定H勺3号钢

制成。

四、高强度螺栓应符合现行原则《钢构造用高强度大六角头螺栓、大六角

螺母、型圈型式尺寸与技术条件》或《钢构造用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺

寸与技术条件》口勺规定。

五、钾钉应采用现行原则《一般碳素钢钾螺用热轧圆钢技术条件》中规定的

ML2或ML3号钢制成。

六、锚栓可采用现行原则《一般碳素构造钢技术条件》中规定H勺3号钢或《低

合金构造钢技术条件》中规定的16Mn钢制成。

第三章基本设计规定

第一节设计原则

第3.1.1条本规范除疲劳计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设

计措施，用分项系数的设计体现式进行计算。

第3.1.7条设计钢构造时，荷载的原则值、荷载分项系数、荷载组合系数、

动力荷载的动力系数以及按构造安全等级确定的重要性系数，应按《建筑构造荷

教规范》（GBJ9-87）的规定采用。

第3.1.8条计算重级工作制吊车梁（或吊车桁架）及其制动构造的强度和

稳定性以及连接H勺强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表3.1.8H勺增大系数。

吊车横向水平荷载的增大系械表XL8

后交起更量计算后至k（或后交计算外生或后车拓

交类别料架）、制动结构的却、帝励城构、柱相五

（0修成和枪冠枚脚的逐娘修度

5-202.040

政饱宿车90-275153.0

>300JL92.6

夹用或刚性

3.06.0

料把后变

其古硬的后至L8&0

第3.1.9条计算平炉、电炉、转炉车间或其他类似车间的

工作平台构造时，由检修材料所产生的荷载，可乘如下列折减系数：

主梁0.85

柱（包括基础）0.75

第二节设计指标

第3.2.1条钢材H勺强度设计值（材料强度的原则值除以抗力分项系数），

应根据钢材厚度或直径（对3号钢按表3.2.1-1时分组）按表3.2.1-2采用。钢

铸件的I强度设计值应按表3.2.1-3

3号钢钢材分组尺寸(mm)X1-1

圆钢、方纲和向斜、工宇纲和

娘期糊板的厚度

£明的直径或厚度播烟的谆度

第1组<4006

第2组>40-400>15-20>20-40

弟$组>20>40-60

柱，工宇的和搐81的厚度原盘四板的厚度。

钢材的强度设计值Z/nmD发，&1一力

纲材执位、尬抗弊魏磨承压

正和炕穹(刨平预策)

,明号缎利原度或且

役(mm)/A/-

第1发—216126320

3qvi第2旗—20011S320

第3双—190110320

—<1681618644s

16Mn明、

一17-26900176425

IfiMoq明

—26-96290170410

—<16360205460

ISUnV钢、

一17心335198435

l&fnVq钢

—26-96820185416

注，9号圆静纲纲材的执位、扰任、拉匆和执期修度设计但，可投乘中的效但第加

6%。

采用,连接的强度设计值应才嫁&21—4至表&21-6采用.

钢铸件的强度设计值(N/nm4)去&&1-S

抗位、抗压和尬变执«瑞面/任(刨平项紧)

制号

/A/■

20200-40016690260

33230—划180106290

33270-600210120326

Z3S10-670240140370

焊缝的强度设计值(N/mm4)表X*1-4

椅件钢材对楼用缝角焊缝

原缝质呈％F抗位、

煤搂方法谆度执任列级别时，尬投奥

抗压和

和焊条引号烟号级别或息也行和执弯”

一般、抗鹤

(mm)三皴?

二级

自动炸、第自yJU总一215216186125160

用和43XX型焊条3号斓患2级—200200170115160

的军工焊观3缎—190190160110160

自动燥、挈自学—<1631SS1S270185200

16Mn纲、

炜和B60XX整月—17-2690090026617S200

l♦o^M•4t-t-］jL明rA

条的手工烬—26〜e6290290246170200

自动煤、后自熨—<16360360300206220

ISMnV烟、

焊和E66XX，器—17毋3S6336286198220

IfiMnVq纲

条的手工舞—J6T6S20320270185220

注,自动焊和者自动井所采用的煤N和焊荆，豉保2具络鱼金属执也修度不低于

相成手工将用条的基值0

初钉连接的强度设计值3加m*)表&a1-，

构件钢村执收(钟执翦

仃头及EE5

密订和构件的的q厚度A

级剂粒股)

【类礼

(nxnD/T【L孔I类礼I类礼

即打ML2或ML9一120135155—

3号钢a1-85A———446360

—<16—一610600

构件16Mn烟、

17-253K480

26-966664W

注,①孔金质筮艮千下列情讥者为【舞礼，

D在畿配好的构件上按设计孔役帖成的礼，

幻由依小W件和构件上依设计礼径分别用帖模砧成的孔，

与出也小特上先帖成或冲成较小的孔祖，然后在鼓皮好的构件上丹始帖

里自计北钱的礼。

②在电个号件上一次冲成或不用帖板帖成设计礼彼的礼民千I类儿.

螺栓连接的强度设计值Z/皿土）表1&1一,

拄，孔生质量屎F下列情况者为【炎孔，

D在彭配好的物件上按设计礼在帖成的礼，

幻在电个零件和构杵上按设计孔在分别用帖梭帖成的孔！

3）出单小窑件上先帖成或冲成校小的礼役，然后在装配好的检件上河始帖里

改计/L杼的孔.

第3.2.2条计算下列状况的构造构件或连接时，第3.2.1条规定的强度设计

值应乘以对应的折减系数：

一、单面连接的单角钢

1.按轴心受力计算强度和连接0.85；

2.按轴心受压计算稳定性

等边角钢a6+0.0015X,但不大于1.01

短边相连的不等边角钢0.5+0.0025X,但不大于1.0|

长边相连的不等边角钢0・7”

X雄细比，对中间无连系的单角钢压杆,应才娓d伺转半径

计算，当入＜30时，取入=20,

二、施工条件较差的高空安装焊缝和钾钉连接0.90；

三、沉头和半沉头狮钉连接0.80。

注：当几种状况同步存在时，其折减系数应连乘。

第3.2.3条钢材和钢铸件时物理性能指标应按表3.2.3采用。

纲材和钢铸件的物理性能指标表▲as

婵性核量E翦变极量G装法系被a质量毒度p

谒娟）

CN/mm8）（以0C计）

206X10179X10*J2X10-478»

第三节构造变形的规定

第3.3.1条计算钢构造变形时，可不考虑螺栓（或硼钉）孔引起FJ截面减

弱。

第3.3.2条受弯构件的挠度不应超过表3.3.2中所列的容许值。

第3.3.3条多层框架构造在风荷载作用下口勺顶点水平位移与总高度之比

值不适宜不小于1/500,层间相对位移与层高之比值不适宜不小于1/400.

受弯构件的容许挠度表I'2

项次构件类别容许快度

后主梁和宿主芾取

00手动阱和总契后主（包括星柱后1/W0

J1L

②峻级工作新和起更呈Q询的中级工作初标或后生1/W0

（3）更级工作制和起电量Q2的中级工作制桥忒后至1/750

2设百昼柱电动黑&后车的房局工或民依（仅用5T变新找计算）1/600

3手动或电动演声的曲道父1/400

4育更讥（更量多下或大千幽An〉仇道的工作平台kJ/W0

育较功（更量然乎或小手次/或讥道的工作平台架1/400

缕表：ka2

项次构件类别容许疑度

横施和工作平台k04项除外）、平台板

⑴主梁（包括设有易柱起重设缶的父）“40。

8⑵施茨顶渊的梁（仅用5T变新戏计算）1/350

（8）您OX整）款外的其它工（包恬梭样X）1/260

（4）平台板2

民激援条

（1）花税联的ft楞缘和石棉区15面1/180

6

⑵任于钢板、有枳条的比榜朗和石棉无茅扇面1/200

（3）其它反面1/200

络是构件

⑴支柱“400

⑵抗风^济（作为连续支柱的支承时）1/1000

7

（3）即体斶的横梁体平方向）1/900

（€压幺饵板、度榜队和石梅比第西的质X便平方向）J/200

（©消有俄角骸的横H（绕且和水平方囱）1/200

拄，1为受，构件的聘度（对基旨H和仲旨安欠3忡长度的2倍）。

注：对室内装修规定较高的民用建筑多层框架构造，层间相对位移与层高之比值宜合适减小。无

隔墙的多层框架构造，层间相对位移可不受限制。

第3.3.4条在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊车桁架的

制动构造，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不适宜超过制动构造跨

度的1/2200o

第3.3.5条设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、重级工作制吊车的露天

栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处，由一台最大吊车水平荷载所产生

的计算变形值，不应超过表3.3.5中所列的I容许值。

材的容许计算变形表，，B

技平重处构按空航抽构

项次变彩的种类

因膨计算图形计复

1L房柱的桢向变彩Hr/12&0Wr/2000

2器大裁析柱的横向变彩HT/28g—

SL房和苏天后桥柱的双向交彩Hr/iOOC—

注，①Hr为柱期底面烫后至H或后空祈强顶面的高度。

②计算L房或谷大次桥柱的姒向变%ft,3做定后空纵向水平痂武分配在湿度区

段内所有桂同安号或纵向框2上。

③在长有夹的后空或刚性料■把后生的L房中，L房林的容许计算交再值应喊小

10%.

第四章受弯构件日勺计算

第一节强度

第4.1.1条在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下列规定计算:

一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，

<4Ll>

y严

式中跖、—绕、轴和y轴的弯矩《对工字形截面,x轴

对呈轴，y轴涉同轴).

卯.、----对fWoy轴的净截面抵抗矩卜

%、〃一截面塑性发展系数।对工字形前5,Y.=

1.05,YF=1.2。»施J)^面，y,=yr=

1*第3对其它I腼，可按^5・2

f—硼的抗弯强度设计值.

当艘压翼轴自由夕M用宽度与其厚度之比大于13、胸/力

而不超过第449条的规律时，应取H=1・%〃为钢材屈服

强度〈或屈服点3对3号钢，取力=235N/mm2,对01。钢、

1前叫钢，取fkM5N/mm。对16MnV钢、ISMnVq钢，取fT

=39DN/mm,

二、直接承受动力破时，仍按公式《41.1＞计算，但应

取Y*=Yr=l*th

第41.2条在主平面内受弯的实腹构件，具抗剪强度应

按下式计算2

<41.2>

式中v—计总截面沿腹板平面作用的翦力,

S—计篝剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩.

I—毛截面惯性矩F

J—腹板厚度.

fr一钢材的臃弓踱阳■值.

第4.1.3条当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又

未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算：

《41.3-1)

式中F—集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数.

窜一集中荷载增大系数,对重级工作制吊车梁，田=1・

郎,对其它梁，5T=1>Of

k—集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长

度，按下式计算，

q=o+2。？(4.1.3—2)

a—集中荷载沿粹度方向的支承长度，对吊车梁可

取为50mmf

%—自吊车梁轨顶或其它颗面至腹板计算高度上边

缘的距离&

在渝豉磔，当不设置螃加婀时，也明蚣式〈4.1.3-1)

计售瞰计售高度下边缘的局部玉应力•但可取1.。•支座集中反力

的疑涉腐皮根E支解体R寸胡蚣式《4U2卅郎

荏■题板的计算高度入外灯泣新型烟X,为胶板与上、F翼徵用娘优两内E起危

蔺的距离，对焊籍组合H,为腹板高度，对牌楼(或高修度哪检连镂)缎合

X,为上、下理检号腹检连按的聊订(或离低度腮粒)暧闹最近跑离(见图

43.15.

第4.1.4条在组合梁口勺腹板计算高度边缘处，若同步受有较大口勺正应力、

剪应力和局部压应力，或同步受有较大的正应力和剪应力(如持续梁支库处或梁

时翼缘截面变化处等)，其折算应力应按下式计算：

J-+^+好<4.1.4-1)

式中。、T、。C一一腹板计算高度边缘同一点上同步产生的正应力、剪应力和

局部压应力，r和。c应衣公式(4.1.2)和公式(4.1.3-1|)计算，。应按下式计

算：

<4.1.4—2)

。和&以拉应力为正值，压应力为负值.

—梁净截面惯性矩F

n—所计售点至梁中和轴的距离卜

A—计算折算应力的强度设计值噌大系数，当

。与G异号时，取%=L21当。与6同

号或6=0时，取比=1.la

第二节整体稳定

第4.2.1条符合下列状况之一时，可不计算梁於J整体稳定性：

一、有铺板(多种钢筋混凝土板和钢板)密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固

相连、能制止梁受压翼缘H勺侧向位移时。

二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度B1之比不超过表

4.2.1所规定H勺数值时。

•L字形装面筒支梁不需计算挖体癌定性的最大叮/bj值

表&&1

聘中无侧向支承点的梁

鳄中有例向文承点的工，

烟号街我作用在新戏作用在

新战作用手何处

上律麻

3号烟1S2016

111713

16Mg烟

ISMnV糊

1C16J2

ISMaVq物

注，①其它钢号的H不雷计算整体属足性的星大”/bi值，成收3号钢的数©枭

以疝底

②梁的支座处，应采用构造措施以防止梁端截面的扭转。

对跨中无侧向支承点的梁，L1为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，L1为受压

翼缘侧向支承点间H勺距离（梁口勺支座处视为有侧向支承）。

第4.2.2条除第4.2.1条所指状况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其

整体稳定性应按下式计算：

注：见第4.2.1条注②。

第4.2.3条除第4.2.1条所指状况外，在两个主平面受弯的工字形截面

构件，其整体稳定性应按下式计算：

注：见第4.2.1条注②。

第4.2.4条不符合第4.2.1条第一项状况的箱形截面简支梁，其截面尺

寸（图4.2.4）应满足h/b。W6,且Ll/b。不应超过下列数值：

3辆95

16Mli钢和16Mnq钢65

57

ISMnV丽ISMnVq钢

符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性。

注：其他钢号的梁，其Ll/bo值不应不小于95（235/0）,

第4.2.5条用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心力应根据

侧向力F确定，梁的侧向力应按下式计算：

<4.X5)

式中At—梁隈压翼缘截面面积0

图424箱形截面

第三节局部稳定

第4.3.1条为保证组合梁腹板H勺局部稳定性，应按下列规定在腹板上配

置加劲肋（图4.3.1）:

一、当ho/tw^80235/fy时，对有局部压应力（。cW0）日勺梁，宜按

构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力（。。=0）的梁，可不配置加劲肋。

二、当80235/fy<ho/twW170235/fy时，应配置横向加劲肋，并应按

第4.3.2条的规定进行计算（对无局部压应力的J梁，当ho/tw^100235/fy时,

可不计算）。

三、当ho/tw>170235/fy时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向

加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第4.3.2条口勺规定进行

计算。此处ho为腹板日勺计算高度，tw为腹板的厚度。

四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋，并应按

第4.3.8条的规定进行计算。

第4.3.2条无局部压应力（。。=0）的梁和简支吊车梁，当其腹板用横向

加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第4.3.3条至第4.3.6条计算

加劲肋间距。其他状况的梁，应按附录二计算腹板的局部稳定性。

a)H=l

第4.3.3条无局部压应力（。=0）的I梁，其腹板仅用横向加劲肋加强时，横

向加劲肋间距a应符合下列规定：

一、当3标=120。时，应取解巨a不超过第4・37条规

定的最大间冠

二、当1200<M标《1500时，

a<r-—<4X3-1）

屋府一1000

三、当套、标>150。时，

g<1000ft,<4X3-2）

—5、/^—500

lw

式中T—所考鳏段内最大剪力产生的腹板平均剪应力〈N/

mm2）,国安T=V/《"▼》计算:，人为瞑板的高度.

n—考虑。影响的增大系数，西发表4&3采用卜

系板n表4上，

dW0100140180200220240260280

n100101LC2LOSL04L05LOG107L09

,副300320840360380400420440460

nLIO112L14L16L18L21L24127LSI

48062064c660890620640

d超’8。wo

n136L40146L8SL61L71L842.012.24

注，农中的系数n系按FKJI有，

---------------1________

ff---/

J1一阖赢|丁

。一一与T同一截面口勺腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N/mm2）,应按。=My/

1计算，I为梁毛截面惯性矩，yl为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离。

公式（4.3.3.1）右端算得口勺值若不小于第4.3.7条规定H勺最大间距时，应取a

不超过最大间距。

第4.3.4条无局部压应力（。c=0）的梁，其腹板同步用横向加劲肋和

纵向加劲肋加强时（图4.3.1b、c）,纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距

离hl应在ho/5〜/ho/4范围内，并应符合下式的规定：

M4噌<43.4-1)

7a

式中。一一所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘R勺弯曲压应力（N墩mm2）,

应按o=Mn⑶cYl/I计算。横向加劲肋间距a仍应按第4.3.3条和第4.3.7条确

定，但应以h2替代hO,并取n=1.0。

第4.3.5条简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋时间距a

应同步符合下列公式的规定：

大d

a<T-处一<4.3.5—2)

一匕

式中电、/2----参数,财安表4&5—1采用卜

h、匕---参数，函安表4&5-2采用.

T—梁最大煎力处腹板的平均剪应力《N加m。,应

按—^^/<A*F>计算［

。一梁最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力

<2^/aim2)f

2

%一梁腹板计算高度边缘的局部压应力(N/mm)f

应按公式〈41.3-1)计算，但唔大系数吵取

L0.

多政匕、匕表&<-1

5kikt5tih姐kikt

@2712700L4618680a2414

0.3709607L66066663.4480402

0.4706691L6596654&6471390

0.6700685L7即M2&8例378

0.669467618ffK59040463868

0.7686WMJ1956962042444350

0.86766542.0WOfill44485S60

0.9©67&4222Ml4«846426841

1.06586302452947548417882

1.16496182.6617467&0408823

1.26406062.8»5439

1.369060S3.0494426

公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)右端算得时值若不小于2ho或分母为负值时，

应取a=2ho。对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不超过梁跨度H勺1/6时,

a值应按下列状况确定：

一、腹板高度变化H勺吊车梁：端部变截面区段的la值应符合公式(4.3.57)

的I规定，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，丁取梁端部腹板的最大平均

剪应力；不变截面区段内的a值，应同步符合公式(4.3.5T)和公式(4.3.5-2)

H勺规定，式口1取两区段交界处H勺腹板平均剪应力。

二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的a值，应同步符合公式

（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）H勺规定，但。取变截面处腹板计算高度边缘的弯

曲压应力，同步由表4.3.5-2查得日勺k3.k4值应乘以C.75：中部不变截面区段

的a值，应同步符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）H勺规定，但T取变截面

处的腹板平均剪应力。

参效匕、匕表&*t-2

a/tfki匕0kh匕Warkiki

212962AGG8101394LIO4H0800

aio422292a603311324120460870

ais6422190.658621264130460840

a201C72076a703711199L40460810

a251521983a76版1147L50460780

a3018918080.8040210961604W750

a362191710a854171044170460720

a402481613a904291001180460690

a452671640G9S441966L90450660

aw2891467LOO4M9S12.00丽690

第4.3.6条简支吊车梁的腹板同步用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图

4.3.lb、c）,纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在hO/5〜hO/4

范围内，并应符合下列公式的规定：

当叫脑0・4时，

〈4A6-D

当qd>0・4时，

〈4&6-2>

式中久％应按第4a5条的规定采用.

当公式（4.3.6-1）或公式（4.3.6-2）右端算得的I值不不小于ho/5时，尚应在

腹板受压区配置短加劲肋（图4.3.Id）,并应按附录二进行计算。

横向加劲