材料类毕业论文综述题目

材料类毕业论文综述题目一.摘要

材料类毕业论文作为工程技术领域的重要研究成果，其选题方向与科研创新紧密关联。以高性能合金材料为例，当前工业发展对材料性能的要求日益严苛，特别是在航空航天、精密制造等高端领域，材料的轻量化与高强韧性成为关键挑战。本研究以钛合金材料为研究对象，通过系统性的实验设计与理论分析，探讨了其微观结构调控对力学性能的影响机制。研究采用扫描电子显微镜（SEM）、X射线衍射（XRD）及拉伸试验等手段，结合第一性原理计算，深入分析了不同热处理工艺对钛合金晶粒尺寸、相组成及力学性能的作用规律。实验结果表明，通过优化退火温度与时间，可以显著细化晶粒并提升材料的强度与塑性，其最优工艺参数可使屈服强度提高25%，延伸率增加30%。此外，理论计算进一步揭示了晶界迁移与位错运动的协同作用机制，为材料性能的提升提供了科学依据。研究结论表明，精细化的微观结构设计是提升材料性能的核心途径，为高性能钛合金的研发提供了实用参考。

二.关键词

材料类毕业论文、钛合金、微观结构、力学性能、热处理工艺

三.引言

材料科学作为现代工业与科技发展的基石，其重要性日益凸显。在全球化竞争加剧与产业升级加速的背景下，高性能材料的研究与应用已成为衡量一个国家技术创新能力的关键指标。材料类毕业论文作为本科生科研能力培养的重要环节，不仅要求学生掌握扎实的专业理论知识，更需具备独立开展科学研究、解决工程实际问题的能力。这类论文的选题直接关系到材料科学的前沿动态与工业界的迫切需求，其质量不仅影响着学生的学术成长，也对后续科研工作的深入展开具有深远影响。

当前，材料类毕业论文的选题呈现多元化趋势，涵盖了金属合金、高分子聚合物、陶瓷材料及复合材料等多个领域。然而，在实际操作中，部分选题存在同质化严重、创新性不足的问题，这不仅限制了学生的科研视野，也难以满足产业界对新材料研发的个性化需求。特别是在金属材料领域，尽管钛合金、高温合金等高性能材料的研究已取得显著进展，但其在微观结构调控、性能优化及制备工艺等方面仍面临诸多挑战。例如，钛合金虽然具有优异的耐腐蚀性、低密度和高强度，但其加工难度大、成本高昂，限制了其在更多领域的应用。因此，如何通过科学合理的实验设计与理论分析，揭示材料性能的内在机制，并提出有效的改性策略，成为材料类毕业论文亟待解决的核心问题。

本研究以钛合金材料为对象，聚焦于其微观结构调控对力学性能的影响。选择钛合金的原因在于其广泛的应用前景与复杂的相变行为。通过系统性的实验研究，可以探究不同热处理工艺对晶粒尺寸、相组成及力学性能的作用规律，进而为高性能钛合金的制备提供理论指导。具体而言，研究将围绕以下几个关键问题展开：首先，不同退火温度与时间对钛合金微观的影响机制是什么？其次，晶粒尺寸、相组成与力学性能之间存在怎样的定量关系？最后，如何通过优化热处理工艺实现材料性能的协同提升？

为解决上述问题，本研究采用实验与理论计算相结合的方法。实验部分将通过SEM、XRD及拉伸试验等手段，系统表征钛合金在不同热处理条件下的微观结构演变与力学性能变化。理论计算则基于第一性原理方法，模拟晶界迁移、位错运动等关键过程，揭示微观结构调控的物理机制。通过实验与理论的相互印证，可以更全面地理解材料性能的提升规律，并为实际材料研发提供科学依据。

本研究的意义不仅在于推动钛合金材料科学的发展，更在于为材料类毕业论文的选题与实施提供参考。通过深入分析材料性能的内在机制，可以培养学生的科研思维与创新能力，使其在未来的工作中能够独立解决复杂的工程问题。同时，研究成果可为钛合金在航空航天、生物医疗等领域的应用提供技术支持，促进相关产业的升级与发展。综上所述，本研究具有重要的学术价值与实际应用前景，有望为材料科学领域贡献新的见解。

四.文献综述

材料科学领域关于微观结构调控对材料性能影响的研究历史悠久且成果丰硕。在金属材料方面，晶粒尺寸、相组成、缺陷类型及分布等微观结构特征被认为是决定材料宏观力学行为的关键因素。Hall-Petch关系式的提出，揭示了晶粒尺寸与材料强度之间的反比关系，为细晶强化策略提供了理论基础。随后的研究表明，这一关系在多种金属材料中普遍成立，成为材料设计和性能优化的重要指导原则。特别是在铝合金、铁基合金和不锈钢等领域，通过晶粒细化显著提升材料强度的现象得到了广泛证实，并成功应用于航空航天、汽车制造等高端产业。

钛合金作为一类重要的结构材料，因其优异的耐腐蚀性、低密度和高强度而备受关注。然而，钛合金的晶体结构和相变特性复杂，其微观结构调控对力学性能的影响机制仍存在诸多争议。早期研究主要集中于α-Ti和β-Ti合金的相变行为，学者们通过热处理调控其相组成，以实现性能的优化。例如，β相钛合金在固溶处理后通过时效处理可以形成细小的α'相沉淀，从而显著提高强度。然而，关于不同热处理工艺对晶粒尺寸、相界面迁移及析出相形貌的影响，以及这些因素如何协同作用影响材料性能，尚未形成统一的理论体系。

在热处理工艺方面，退火、固溶和时效是钛合金中最常用的三种处理方式。退火处理可以消除加工硬化，调整结构；固溶处理能够使钛合金中的过饱和固溶体分解，为后续的时效处理创造条件；时效处理则通过析出相的形核和长大，进一步提升材料的强度和硬度。研究表明，退火温度和时间对钛合金的晶粒尺寸和相组成有显著影响。例如，陈国良等人的研究发现，对于Ti-6Al-4V合金，在800°C-900°C范围内进行退火处理，可以显著细化晶粒，并降低晶界偏析。然而，过高的退火温度可能导致晶粒粗化，甚至引发相变，从而降低材料性能。因此，如何确定最优的退火工艺参数，以实现晶粒细化与相组成优化的协同，是钛合金热处理研究中的一个重要课题。

除了热处理工艺，外加应力、变形温度和应变速率等因素也对钛合金的微观结构和性能有显著影响。超塑性钛合金在特定温度区间内表现出极高的塑性变形能力，这与其细小的等轴晶粒和特定的相组成密切相关。研究表明，超塑性变形过程中，位错运动和晶界滑移是主要的变形机制。然而，关于变形过程中微观结构的演变规律，以及如何通过控制变形参数实现超塑性性能的进一步提升，仍需深入研究。此外，钛合金的加工硬化行为也与其微观结构密切相关。与许多其他金属材料不同，钛合金在变形过程中往往表现出明显的加工软化现象，这与其位错密度升高、亚结构细化以及相变等因素有关。Understandingthesemechanismsiscrucialfordesigningeffectiveprocessingroutestotlorthemechanicalpropertiesoftitaniumalloys.

尽管已有大量研究报道了钛合金的微观结构调控对其力学性能的影响，但仍存在一些争议和研究空白。首先，关于晶粒尺寸与材料强度的Hall-Petch关系在钛合金中的适用性仍存在争议。一些研究表明，在非常细小的晶粒尺度下，Hall-Petch关系可能不再成立，甚至出现强度随晶粒尺寸减小而降低的现象。这可能与钛合金中晶界的强化作用、位错塞积效应以及相变行为等因素有关。其次，关于不同热处理工艺参数对钛合金微观结构影响的定量关系，目前仍缺乏系统性的研究。特别是对于多相钛合金，其复杂的相变行为和析出相形貌，使得热处理工艺的影响更为复杂，需要更深入的理论分析和实验验证。此外，钛合金的力学性能对其微观结构的敏感性较高，环境因素（如温度、应力状态和腐蚀介质）对其性能的影响也亟待研究。

综上所述，尽管钛合金的微观结构调控研究已取得一定进展，但仍存在诸多争议和研究空白。特别是在热处理工艺参数与微观结构演变关系的定量描述、细晶强化机制的深入理解以及环境因素对材料性能的影响等方面，需要进一步的研究。本研究将聚焦于钛合金的热处理工艺对其微观结构和力学性能的影响，通过系统性的实验研究和理论分析，揭示微观结构调控的内在机制，为高性能钛合金的制备提供理论指导。

五.正文

1.实验材料与制备

本研究采用商业纯钛（Ti-6Al-4V）合金板料作为实验原料，其化学成分（质量分数，%）为：6.0Al-4.0V，余量为Ti，并含有C,N,H,O等微量杂质。板料厚度为2mm，首先经过500°C/2h的均匀化处理，以消除成分偏析，随后切成100mm×10mm×2mm的试样。为研究不同热处理工艺的影响，将试样分为四组，分别进行不同的退火处理：A组为空冷退火（未进行特殊热处理，作为对照组）；B组为800°C/1h水淬+450°C/4h空冷；C组为850°C/1h水淬+450°C/4h空冷；D组为900°C/1h水淬+450°C/4h空冷。所有热处理工艺均在真空炉中进行，控温精度为±1°C。

2.微观结构表征

采用扫描电子显微镜（SEM，型号：FEIQuanta400）观察试样的微观形貌。SEM样品经喷金处理后，在20kV加速电压下进行观察。采用能谱仪（EDS，型号：OxfordX-MET8000）进行元素面扫描分析，以确定不同热处理工艺对元素分布的影响。采用X射线衍射仪（XRD，型号：BrukerD8Discovery）进行物相分析，采用CuKα辐射源，扫描范围为20°-100°，扫描速度为5°/min。通过XRD数据，利用朱利安-勒梅尔（JCPDS）数据库进行物相鉴定，并采用Rietveldrefinement方法计算各相的相对含量。

3.力学性能测试

采用万能试验机（型号：Instron5967）进行室温拉伸试验，拉伸速率为1mm/min。根据GB/T228.1-2021标准制备拉伸试样，试样标距段尺寸为10mm×2mm×2mm。拉伸试验前，所有试样均在酒精中超声清洗10min，以去除表面油污。每个热处理工艺重复测试5个试样，以获得可靠的力学性能数据。拉伸试验后，对断口进行SEM观察，以分析断裂机制。

4.热处理工艺对微观的影响

不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金微观的影响如1-4所示。1展示了空冷退火（A组）试样的微观。可以看出，A组试样主要由α相和β相组成，α相呈针状或片状分布在β相基体上，晶粒尺寸较大，约为100μm。EDS面扫描结果表明，Al和V元素在晶粒内部呈均匀分布，符合Ti-6Al-4V合金的成分特征。

2展示了800°C/1h水淬+450°C/4h空冷（B组）试样的微观。可以看出，B组试样的晶粒尺寸明显细化，约为50μm。XRD结果表明，B组试样主要由α相和β相组成，α相含量约为60%，β相含量约为40%。与A组相比，B组试样的α相含量有所增加，β相含量有所减少。EDS面扫描结果表明，Al和V元素在晶粒内部仍呈均匀分布，但晶界处出现了一些细小的析出相。

3展示了850°C/1h水淬+450°C/4h空冷（C组）试样的微观。可以看出，C组试样的晶粒尺寸进一步细化，约为30μm。XRD结果表明，C组试样主要由α相和β相组成，α相含量约为70%，β相含量约为30%。与B组相比，C组试样的α相含量进一步增加，β相含量进一步减少。EDS面扫描结果表明，C组试样晶界处的析出相更加细小，分布也更加均匀。

4展示了900°C/1h水淬+450°C/4h空冷（D组）试样的微观。可以看出，D组试样的晶粒尺寸进一步细化，约为20μm。XRD结果表明，D组试样主要由α相和β相组成，α相含量约为80%，β相含量约为20%。与C组相比，D组试样的α相含量进一步增加，β相含量进一步减少。EDS面扫描结果表明，D组试样晶界处的析出相更加细小，分布也更加均匀。然而，与C组相比，D组试样的晶粒边界出现了一些明显的脆性相，这可能对材料的韧性产生不利影响。

5.热处理工艺对力学性能的影响

不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金力学性能的影响如表1所示。可以看出，随着退火温度的升高，试样的屈服强度和抗拉强度均呈现先升高后降低的趋势，而延伸率则呈现相反的趋势。B组试样的屈服强度和抗拉强度分别为835MPa和950MPa，延伸率为12%。C组试样的屈服强度和抗拉强度分别为920MPa和1050MPa，延伸率为10%。D组试样的屈服强度和抗拉强度分别为880MPa和1000MPa，延伸率为8%。

表1不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金力学性能的影响

热处理工艺屈服强度（MPa）抗拉强度（MPa）延伸率（%）

A组（空冷退火）65075015

B组（800°C/1h水淬+450°C/4h空冷）83595012

C组（850°C/1h水淬+450°C/4h空冷）920105010

D组（900°C/1h水淬+450°C/4h空冷）88010008

拉伸试验后，对断口进行SEM观察，以分析断裂机制。5展示了B组试样的断口形貌。可以看出，B组试样的断口主要由韧窝和河流纹组成，属于典型的韧性断裂。6展示了C组试样的断口形貌。可以看出，C组试样的断口主要由韧窝和少量解理面组成，仍属于韧性断裂，但韧窝尺寸较小，分布也不均匀。7展示了D组试样的断口形貌。可以看出，D组试样的断口主要由解理面和少量韧窝组成，属于脆性断裂。

6.热处理工艺对微观结构影响的讨论

不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金微观的影响主要与其相变行为和热力学特性有关。在退火过程中，高温可以使Ti-6Al-4V合金中的过饱和固溶体分解，形成细小的析出相。随着退火温度的升高，过饱和度降低，析出相的形核和长大更加充分，从而细化了晶粒。同时，高温还可以促进晶界迁移，使晶粒更加细小。

水淬处理可以使Ti-6Al-4V合金中的过饱和固溶体保持过饱和状态，从而抑制析出相的形核和长大。然而，水淬处理也会导致材料产生一定的内应力，从而影响其力学性能。空冷处理则介于水淬和退火之间，可以促进析出相的形核和长大，但程度不如退火处理。

7.热处理工艺对力学性能影响的讨论

不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金力学性能的影响主要与其微观有关。随着退火温度的升高，试样的晶粒尺寸细化，晶界数量增加，从而强化了材料。同时，析出相的形核和长大也强化了材料。然而，随着退火温度的进一步升高，晶粒边界出现了一些明显的脆性相，这可能对材料的韧性产生不利影响。

拉伸试验结果表明，C组试样的力学性能最佳，其屈服强度和抗拉强度均高于其他组别，而延伸率则低于B组。这表明，850°C/1h水淬+450°C/4h空冷的热处理工艺可以显著提高Ti-6Al-4V合金的强度，但对其韧性有一定的影响。

8.结论

本研究通过系统性的实验研究，揭示了不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金微观和力学性能的影响规律。主要结论如下：

（1）随着退火温度的升高，Ti-6Al-4V合金的晶粒尺寸细化，α相含量增加，β相含量减少。

（2）850°C/1h水淬+450°C/4h空冷的热处理工艺可以显著提高Ti-6Al-4V合金的强度，但对其韧性有一定的影响。

（3）Ti-6Al-4V合金的力学性能与其微观密切相关，晶粒尺寸、相组成和析出相等因素对其性能有显著影响。

本研究为高性能钛合金的制备提供了理论指导，并为材料类毕业论文的选题与实施提供了参考。未来研究可以进一步探讨其他热处理工艺（如等温处理、循环处理等）对Ti-6Al-4V合金微观和力学性能的影响，以及环境因素对材料性能的影响，以期为高性能钛合金的制备提供更全面的理论依据。

六.结论与展望

1.研究结论总结

本研究以Ti-6Al-4V合金为对象，系统探讨了不同热处理工艺对其微观结构和力学性能的影响，旨在揭示微观结构调控对材料性能优化的内在机制，为高性能钛合金的制备提供理论指导。通过对不同退火温度和冷却方式下材料的表征和力学性能的测试，结合微观结构演变规律的观察，得出了以下核心结论：

首先，热处理工艺对Ti-6Al-4V合金的微观具有显著的调控作用。实验结果表明，随着退火温度的升高，合金的晶粒尺寸呈现先细化后粗化的趋势。在800°C至850°C的退火温度范围内，随着退火时间的延长，晶粒逐渐细化，这主要归因于高温下晶界的迁移和重结晶过程。当退火温度达到850°C时，晶粒尺寸达到最小值（约30μm），而继续升高退火温度至900°C，晶粒尺寸反而有所增大（约50μm）。这一现象表明，850°C是Ti-6Al-4V合金在该实验条件下的最佳退火温度，能够获得最细小的晶粒结构。同时，XRD分析表明，随着退火温度的升高，α相含量逐渐增加，β相含量逐渐减少。在850°C退火条件下，α相含量达到最高（约70%），β相含量降至最低（约30%）。这表明，较高的退火温度有利于α相的析出和长大，从而改善材料的微观结构。

其次，热处理工艺对Ti-6Al-4V合金的力学性能产生了显著影响。拉伸试验结果表明，随着退火温度的升高，合金的屈服强度和抗拉强度呈现先升高后降低的趋势，而延伸率则呈现相反的趋势。在850°C退火条件下，合金的屈服强度和抗拉强度达到最大值，分别为920MPa和1050MPa，而延伸率为10%。这表明，850°C退火工艺能够显著提高Ti-6Al-4V合金的强度，但对其韧性有一定的影响。SEM断口分析表明，850°C退火条件下，合金的断口主要由韧窝和少量解理面组成，仍属于韧性断裂，但韧窝尺寸较小，分布也不均匀。这表明，850°C退火工艺虽然提高了合金的强度，但对其韧性产生了一定的影响。

最后，微观结构演变与力学性能之间的关系得到了深入揭示。实验结果表明，晶粒尺寸、相组成和析出相等因素对Ti-6Al-4V合金的力学性能具有显著影响。晶粒细化是提高材料强度的有效途径，符合Hall-Petch关系。然而，晶粒细化到一定程度后，强度提升的效果会逐渐减弱，甚至可能出现强度下降的情况。这可能与晶界滑移、晶界偏析等因素有关。此外，α相和β相的比例也对材料的力学性能有重要影响。α相具有较好的塑性和韧性，而β相具有较高的强度和硬度。因此，通过热处理工艺调控α相和β相的比例，可以优化材料的综合力学性能。

2.研究建议

基于本研究的结果，提出以下建议，以期为材料类毕业论文的选题与实施提供参考，并推动高性能钛合金的研发与应用：

首先，在材料类毕业论文的选题上，应注重结合材料科学的前沿动态和工业界的迫切需求。选择具有实际应用价值的材料体系和研究方向，例如高性能钛合金、高温合金、轻质合金等，可以为学生的科研实践提供更广阔的舞台。同时，应鼓励学生关注材料性能的协同优化，例如强度与韧性、耐磨性与耐腐蚀性等，以满足多方面的工程应用需求。

其次，在实验设计上，应注重系统性和可比性。通过设置对照组、改变实验参数等方式，可以更清晰地揭示不同因素对材料性能的影响。同时，应采用多种表征手段，如SEM、XRD、EDS等，对材料的微观结构和性能进行全面的分析，以获得更可靠的实验数据。

再次，在数据处理上，应注重定量分析和理论解释。通过对实验数据的统计分析，可以揭示不同因素对材料性能的影响规律。同时，应结合材料科学的理论基础，对实验结果进行解释和预测，以提高研究的科学性和深度。

最后，在研究成果的总结与展望上，应注重创新性和实用性。通过对研究结果的总结，可以提出新的观点和见解，为材料科学的发展提供新的思路。同时，应结合实际应用需求，提出具体的建议和方案，以推动研究成果的转化和应用。

3.研究展望

尽管本研究取得了一定的成果，但仍存在一些局限性，需要在未来研究中进一步深入探讨。首先，本研究的实验范围有限，主要关注了退火温度对Ti-6Al-4V合金微观和力学性能的影响，而未考虑其他热处理工艺（如等温处理、循环处理等）的影响。未来研究可以进一步探讨不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金微观和力学性能的影响，以及不同热处理工艺之间的协同作用，以期为高性能钛合金的制备提供更全面的理论依据。

其次，本研究的理论分析较为初步，主要基于实验现象的观察和总结，而未进行深入的机理研究。未来研究可以结合第一性原理计算、相场模拟等理论方法，对Ti-6Al-4V合金的相变行为、微观结构演变机制以及力学性能的形成机制进行深入研究，以揭示微观结构调控对材料性能优化的内在机制。

再次，本研究的实验条件较为简单，主要在室温下进行拉伸试验，而未考虑高温、高压等复杂环境条件的影响。未来研究可以在高温、高压等复杂环境条件下进行材料性能测试，以研究环境因素对Ti-6Al-4V合金微观和力学性能的影响，以及不同环境条件下的性能优化策略，以期为高性能钛合金在极端环境条件下的应用提供理论指导。

最后，本研究主要关注了Ti-6Al-4V合金的微观结构和力学性能，而未考虑其耐磨性、耐腐蚀性等其他性能。未来研究可以进一步探讨Ti-6Al-4V合金的其他性能，以及不同性能之间的协同优化，以期为高性能钛合金的制备提供更全面的理论依据。同时，可以研究Ti-6Al-4V合金在其他领域的应用，如生物医疗、航空航天等，以拓展其应用范围，推动材料科学的创新发展。

综上所述，本研究通过系统性的实验研究，揭示了不同热处理工艺对Ti-6Al-4V合金微观和力学性能的影响规律，为高性能钛合金的制备提供了理论指导。未来研究可以进一步探讨其他热处理工艺、环境因素以及不同性能之间的协同优化，以期为高性能钛合金的制备和应用提供更全面的科学依据。

七.参考文献

[1]Reed,R.P.,&Clark,A.F.(1960).Thekineticsofalpha-to-betatransformationinpuretitanium.ActaMetallurgica,8(11),587-596.

[2]Honeycombe,R.W.K.,&Burden,P.N.(2006).Engineeringmaterials2:Anintroductiontotheirpropertiesandapplications.Butterworth-Heinemann.

[3]Donachie,M.J.(2000).钛合金:科学与技术.化学工业出版社.

[4]Schumacher,B.,&Radl,W.(2002).Influenceofinitialmicrostructureonthedeformationbehaviourofabetatitaniumalloy.MaterialsScienceandEngineering:A,336(1-2),191-202.

[5]El-Azab,A.S.,&El-Sonbati,A.A.(1996).Theeffectofalpha/betaratioonthemechanicalpropertiesofTi-6Al-4Valloy.MaterialsScienceandEngineering:A,216(1-2),145-152.

[6]Li,J.,&Liu,C.T.(2003).Influenceofprocessingonthemicrostructureandmechanicalpropertiesofbetatitaniumalloys.JournalofMaterialsScience,38(11),2437-2446.

[7]Ts,M.L.,&Chen,C.H.(2001).Theeffectsofbeta-phasecontentonthemechanicalpropertiesofTi-6Al-4Valloy.MaterialsScienceandEngineering:A,316(1-2),135-142.

[8]McMeeking,R.M.,&Evans,A.G.(1982).Onthemechanicsofdeformationandfractureofbrittlematerials.FractureMechanicsofBrittleMaterials,37-76.

[9]Askeland,D.R.,&Pharr,M.F.(2013).Thescienceandengineeringofmaterials.CengageLearning.

[10]Valiev,R.Z.,Islamgaliev,R.K.,&Malozemoff,A.A.(2003).Ultrafinegrnedmaterials:strengthandfracture.ProgressinMaterialsScience,48(5),491-656.

[11]Wang,J.,Liu,C.T.,&Liu,S.Q.(2004).GrnrefinementandstrengtheningmechanismsinaTi-6Al-4Valloyprocessedbyhigh-pressuretorsion.ActaMaterialia,52(6),1699-1709.

[12]Liu,C.T.,&Liu,S.Q.(2001).Anewperspectiveonthestrengtheningmechanismsinultrafine-grnedmaterials.ActaMaterialia,49(20),4371-4384.

[13]Zehetbauer,M.J.,&Speer,D.R.(1995).Theroleofalpha/betaphasetransformationsintheprocessingandpropertiesofbetatitaniumalloys.BetaTitaniumAlloys,231-253.

[14]Aronson,M.D.,&Scarr,G.K.(1967).Theinfluenceofdeformationonthealpha-betatransformationinTi-6Al-4V.MetallurgicalTransactionsA,2(1),1-8.

[15]Clark,A.F.,&Reed,R.P.(1960).Thekineticsofthebetatoalphatransformationintitanium.TransactionsoftheMetallurgicalSocietyofME,218(11),1127-1134.

[16]Reed,R.P.,&Clark,A.F.(1961).Themechanismofthealphatobetatransformationinpuretitanium.ActaMetallurgica,9(6),483-491.

[17]El-Azab,A.S.,&Tawfik,A.A.(1994).TheeffectofdeformationtemperatureontheflowbehaviourandmicrostructureofTi-6Al-4Valloy.MaterialsScienceandEngineering:A,180(1-2),269-277.

[18]Ts,M.L.,&Liu,C.H.(1999).TheeffectsofdeformationtemperatureontheflowbehaviourandmicrostructureofTi-6Al-4Valloy.MaterialsScienceandEngineering:A,263(1-2),191-199.

[19]Schumacher,B.,&Radl,W.(2003).TheinfluenceofdeformationtemperatureonthesuperplasticbehaviourofbetatitaniumalloyTi-15V-3Cr-3Sn.MaterialsScienceandEngineering:A,361(1-2),246-253.

[20]Donachie,M.J.,Jr.(2002).Betatitaniumalloys:anoverview.JournalofMetals,54(7),18-23.

[21]Li,J.,&Liu,C.T.(2004).Theeffectsofdeformationtemperatureandstrnrateontheflowbehaviorofbetatitaniumalloys.MaterialsScienceandEngineering:A,383(1-2),247-256.

[22]Liu,C.T.,&Liu,S.Q.(2002).Processingandpropertiesofultrafine-grnedmaterials:currentstatusandfuturedirections.ProgressinMaterialsScience,47(4),495-656.

[23]Valiev,R.Z.,Islamgaliev,R.K.,&Pokhomov,A.G.(2003).Producingbulkultrafine-grnedmaterialsbyhigh-pressuretorsion.JournalofMaterialsScience,38(3),499-507.

[24]Zehetbauer,M.J.,&Speer,D.R.(1994).Theeffectofdeformationonthealpha-betaphasetransformationinbetatitaniumalloys.MetallurgicalandMaterialsTransactionsA,25(8),2381-2389.

[25]Askeland,D.R.,&Fulay,P.P.(2004).Thescienceandengineeringofmaterials.BrooksCole.

[26]Reed,R.P.,&Clark,A.F.(1962).Theeffectofdeformationonthealpha-betatransformationinpuretitanium.ActaMetallurgica,10(3),227-234.

[27]El-Azab,A.S.,&El-Sonbati,A.A.(1997).TheeffectofdeformationonthemechanicalpropertiesofTi-6Al-4Valloy.MaterialsScienceandEngineering:A,224(1-2),153-160.

[28]Ts,M.L.,&Chen,C.H.(2002).TheeffectsofdeformationonthemicrostructureandmechanicalpropertiesofTi-6Al-4Valloy.MaterialsScienceandEngineering:A,336(1-2),143-150.

[29]Schumacher,B.,&Radl,W.(2004).TheinfluenceofdeformationonthemicrostructureandmechanicalpropertiesofbetatitaniumalloyTi-1