2025T型吊舱推进器推进电机设计方法

DesignmethodsofthrustermotorforTpodded目录TOC\o"1-3"\h\u228621 125382 126193 121321 1227364 1107774.1 1176164.2 1277484.3 1256454.4 2287295 2299665.1 287215.2 213375.3 218185.4 24076 2192507 4222387.1 4325957.1.1 4216857.1.2 453097.1.3 4201707.1.4 5169377.1.5 550347.2 5111997.2.1 5203257.2.2 6111867.2.3 6246417.2.4 7185937.2.5 756387.2.6 841547.2.7 8226977.2.8 8326827.2.9 8228867.3 8125177.3.1 8188197.3.2 8314307.3.3 9113497.3.4 9254947.4 9179787.4.1 91347.4.2 10本文件适用于船舶电力推进系统中TGB/T755- 旋转电机\hGB/T21466.3- 稳态条件下流体动压径向滑动轴承圆形滑动轴承第3\hGB/T22720.2- 旋转电机电压型变频器供电的旋转电机耐局部放电电气绝缘结构(Ⅱ型)GB/T755-2019、GB/T22720.2-2019推进电 thrusterTTpodded交成“T”根据T 图1如图2所示。图2T电机结构形式可根据推进器功率确定，推进功率等级在10MW及以下的电机宜选用永磁同步电机，功率在10MW级以上的时宜选用电励磁同步电机。FH级的绝GB/T22720.2-20194章执行。电机主要电磁设计参数之间的关系见式𝑃𝑁’=1.64×10−2𝛼𝑝’𝐾wm𝐾dp𝐴𝐵𝛿 PN计算功率，单位为千瓦（kW）；αp’———计算极弧系数；Kwm———Kdp———Bδ———气隙磁密，单位为特斯拉（T）；l———定子铁心长度，单位为米nN———额定转速，单位为转/分钟（r/min）表1A、BδAAABδA、BδTl151.25m以上的电机，其定子宜采用扇形片，在选择定子槽数时要确保每3的偶数倍。定子绕组并联路与电机极对数的关系见式2𝑝/𝑎=整 a定子绕组并联路数；p———电机极对数。𝐼𝑘𝑤=1000𝑃𝑁⁄𝑚/𝑈𝑁·································································𝜂———𝑐𝑜𝑠𝜑———𝑍1———𝐼𝑘𝑤———功电流，单位为安培（A）；m———电机相数；𝑈𝑁———额定电压，单位为伏特（V）对于4、6、8极电机，定子绕组跨距宜取值为5/6倍极距；对于10、12、14、16、18极电机，定子绕组跨距宜取值为8/9倍极距。𝑆cu1= 𝐼1———电机相电流，单位为安培𝑁𝑡———J1定子绕组电流密度，取值参照表2的推荐，单位为安培每平方毫米（A/mm2）表23图3bshs1/31.81.5bp可以根据式（6）𝑏𝑝=𝛼𝑝∗𝜏············································································———𝜏———极距，单位为米（m）1.1T～1.5TFfN———额定负载励磁磁势，单位为安培（A）；IfN额定励磁电流，单位为安培（A）。FfNIfN初步选取的取值范围推荐为200A～400A3J1𝑈𝑓𝑁=1.05∗𝐼𝑓𝑁∗𝑅𝑓···································································UfN励磁绕组的额定励磁电压，单位为福特（V）；Rf励磁绕组电阻，单位为欧姆（V）。吊柱设计应保证电机运行安全可靠，其固有频率应避开电机