地基基础工程检测技术

7地基基础工程的质量检测技术

7.1一般规定

7.1.1地基加固效果检测及桩基础检测的一般规定

1.桩基础工程和电基加固工程主要是指目前常用的钢筋混凝土预制桩、钢

桩、混凝土灌注桩等桩基以及针对软土地基所进行的地基加固，如高压喷射注浆

桩地基、土和灰土挤密桩地基等复合地基和预压地基、粉煤灰地基等非复合加固

地基。针对以上这些桩基工程及地基处理工程所进行的质量检测，主要有静载荷

试验、静力触探试验、标准贯入试验、十字板剪切试验、灵巧触探试验、基桩的

动力测试等。

2.质量检测的目的主要是通过现场试验来确定桩基、复合地基、非复合加固

地基（如强夯地基、粉煤灰地基等）的极限承载力以及桩体质量的检测，从而为

工程设计供应参数、进行校验和对施工工艺能否达到设计要求进行评价。

3.承载力检验的数量应按下列规定：

1）复合地基的检验数量为总数的0.5%〜1%,但不应少于3处；其中有单

桩强度检验要求时，为总数的0.5%〜1%,但不应少于3根。

2）非复合地基的检验数量每单位工程不应少于3点；1000,2以上工程，每

100成至少应有1点；3000成以上工程，每300成至少应有1点；每一独立基础下至

少应有1点；基槽每20m应有1点。

3）对工程桩中的混凝土灌注桩，检验桩数不宜少于总桩数的1%,且不应

少于3根；当工程总桩数少于50根时，不应少于2根。

4.桩身质量检验的数量应按下列规定：

1）混凝土灌注桩的检验数量不应少于总数的30%,且不应少于20根；混

凝土预制桩及地下水位以上且终孔后经过核验的灌注桩，检验数量不应少于总数

的10%,且不得少于10根。

2）其他桩基工程的检验数量下应少于总数的20%,且不应少于10根。

3）每个柱子承台下不得少于1根。

4.试验完毕须进行试验资料的整理、绘制试验成果曲线，并最终确定基桩或

地基土的极限承载力。一般当参加统计的试验点实测值的极差不超过平均值的

30%时，可取此平均值作为该土层的承载力特征值或基桩的极限承载力。有关部

门还应对试验报告进行审核，审核检测报告、检测过程，并作出检测结论。

7.1.2基坑工程检测的一般规定

1.对基坑侧壁平安等级为一级及二级，或对构件质量有怀疑的平安等级为

三级的支护结构应进行质量检测。

2.基坑工程应以环境爱惜和动态设计与信息化施工为主要目的，开展相应

的基坑支护监测工作。

3.基坑监测工作应由具备相应资质的专业监测机构进行，其成果应刚好供

应应施工、监理、设计、业主等各方。

4.基坑支护的监测工作是动态设计和信息化施工的依据，是基坑工程的一

个重要组成部分。基坑监测必需贯穿整个基坑施工过程。

7.2地基加固效果的检测

7.2.1地基土静载荷试验

地基土静载荷试验包括平板载荷试验、螺旋板载荷试验和复合地基载荷试

验。

7.2.1.1检测目的

地基土静载荷试验基本能够模拟建筑物地基的实际受荷条件，比较精确地反

映地基土受力状况和变形特征，是干脆确定地基土承载力、变形模量和竖向基床

反力系数等参数的最牢靠方法，也是其他原位测试方法测得的地基土力学参数建

立阅历关系的主要依据。

7.2.1.2检测方法

（1）平板载荷试验是一种常用的对自然地基土的测试方法，它以刚性平底

承压板模拟建筑物基础，将竖向荷载匀整传至地基土上，通过实测地基土的变形

从而确定承载力。①加荷装置宜接受压重平台装置；②量测仪器应每年由国家法

定计量单位进行率定，并出具合格证；③试验装置应有遮挡设施，严禁日光直射

基准梁;④反力系统可接受地锚式或撑壁式;⑤加载方式一般接受相对稳定法（慢

速维持荷载法）对可塑状、坚硬状的黏性土、粉土砂土、碎石类士等，可依据

详细条件接受快速法；⑥承压板底高程应与基础底面设计高程相同；⑦试坑长度

和宽度应大于承压板宽度的3倍，压板下宜铺设中、粗砂找平；⑧该试验适用于

地表浅部各类地基土。

（2）螺旋板载荷试验适用于地下水位以下确定深度处的砂土、软黏土和硬

黏土层等自然地基土的测试，它将螺旋形的承压板旋入地面，通过传力杆对承压

板施加荷载，由得到的地基土变形来确定承载力。螺旋形承压板应有足够的刚度,

螺旋加工精确。加载装置接受油压千斤顶，反力系统接受地锚式。加载方式有应

力法（逐级加荷）和应变法（等沉降速率加荷）。

（3）复合地基载荷试验的基本原理、仪器设备与自然地基载荷试验基本相

同，但由于复合地基是由两种性能不同的材料组成，在载荷作用下的受力状况比

较困难，因此，在实际试验时，可通过对承压板条件的变更来真实地反映地基的

实际受力状况。单桩复合地基载荷试验的承压板可用圆形或方形，面积为一根桩

担当的处理面积；多桩复合地基载荷试验的承压板可用方形或矩形，其尺寸按实

际桩数所担当的处理面积确定。桩的中心（或形心）应与承压板中心保持一样，

并与载荷作用点相重合。试验前，应煲行措施，防止试验场地地基土含水量变更

或地基土扰动，以免影响试验结果。

（4）当试验过程中出现下列状况之一时，即可终止对地基土的加载：

1）承压板四周的土明显侧向挤出；

2）沉降急剧增大；

3）累计沉降量已大于承压板宽度或直径的6%；

4）总加载量已经达到设计要求值的2倍以上。

7.2.1.3结果判定

（1）平板载荷试验

由载荷试验P—S曲线确定地基土允许承载力时，可接受强度和变形双重平

安度限制的方法。按P-S曲线的线型可分为拐点法、相对沉降法和极限荷载法。

拐点法适用于硬塑一坚硬的黏性土、粉土、砂土、碎石土等拐点明显或可确

7.2.2静力触探试验

静力触探试验包括单桥探头静力触探（测定比贯入阻力队）、双桥探头静力

触探（测定锥尖阻力q.和侧壁摩阻力A）和带侧孔压的单、双桥探头静力触探,

适用于黏性土、粉性土、砂土、素填土、冲填土和新加固的复合地基。

7.2.2.1检测目的

静力触探是用准静力将内部装有传感器的探头匀速压入土中，由贯入过程中

受到的阻力转换成电信号，再通过贯入阻力与土的工程性质之间的相关关系以及

统计关系，来实现取得土层剖面、供应浅基承载力、检验桩身施工质量、选择桩

端持力层、预估单桩承载力等的目的。该方法对于地层变更较大的困难场地以及

不易取得原状土样的饱和砂土、高灵敏度的软黏土地层和桩基工程的勘察，具有

独特的优越性。

7.2.2.2检测方法

（1）静力触探的主要设备由探头、压力装置、反力装置和测试仪器等四部

分组成。探头分单桥和双桥两种；将探头压入地层的加压装置常用的有液压传动

式、手摇链条式和电动丝杆式三种；反力装置主要接受地锚抗拔或重物加压；常

用的电测仪器有电阻应变仪、数字测力仪和自动记录仪三种。

（2）在探头匀速贯入十层的过程中记录仪器读数、核对贯入实际深度和记

录深度。如遇到薄的坚硬层时，可以用钻探穿透坚硬层或用动力触探锤击穿坚硬

层；也可抽出单桥探头内的顶柱后试穿透坚硬层。如贯入深度超过30m,或穿过

厚层软土后再进入硬土层时，应配装测斜装置以测读探头偏斜角进行深度修正；

也可实行导向护壁。

（3）当贯入到预定深度或出现下列状况之一时，可终止试验：

1）触探机的负荷达到额定负荷的120%；

2）探头贯入阻力达到额定荷载的120%；

3）探杆丝扣部分的应力超过容许强度；

4）反力装置失效。

7.2.2.3结果判定

1.静力触探试验成果分析应包括下列内容：

⑴绘制各种贯入曲线：单桥和双桥探头应绘制［）~7,曲线、qc-z曲线、fs-z

曲线、R-z曲线；孔压探头尚应绘制u-z曲线、q-z曲线、f-z曲线、Bq-z|11|

线和孔压消散曲线：u「lgt曲线：

其中R「一一摩阻比；

U——孔压探头贯入土中量测的孔隙水压力（即初始孔压）；

5一—真锥头阻力（经孔压修正）；

ft一一真侧壁摩阻力（经孔压修正）；

Bq一—静探孔压系数，B=-Ul-Uo-

Li。一一试验深度处静水压力（kPa）；

Ovo一一试验深度处总上覆压力（kPa）；

u,——孔压消散过程时刻t的孔隙水压力。

⑵依据贯TY曲线的线型特征，结合相邻钻孔资料和地区阅历，划分土层和

判定土类;计算各土层静力触探有关试验数据的平均值，或对数据进行统计分析,

供应静力触探数据的空间变更规律。

2.依据静力触探资料，利用地区阅历可进行力学分层，估算土的塑性状态或

密实度、强度、压缩性、地基承载力、单桩承载力、沉桩阻力，进行液化判别等。

依据孔压消散曲线可估算土的固结系数和渗透系数。

7.2.3标准贯入试验

标准贯入试验是动力触探的一种，适用于难以实行不扰动土样的砂士和粉性

±,也可用于一般黏性土。该试验一般结合钻探进行，贯入阻力的大小用贯入器

贯入土中30cm的锤击数L3.5来表示。

由于影响标准贯入试验的因素很多，如机具设备、落锤方式、试验方法等，

这些可通过标准化方法使它们统一，但另外一些因素如杆长、地下水、上覆土压

力等的影响无法人为地加以限制，因此就目前的试验水平而言，应通过杆长的修

正、上覆土压力的修正和地下水位的修正而对标贯击数进行修正。

7.2,3.1检测目的

标准贯入试验是利用确定的锤击能量（锤重63.5±0.5kg,落距76±2cn】，

钻杆直径42cm）,将确定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土中，依据打入

土中的贯入阻力大小来判别土层的变更状况和土的工程性质，如评定砂土的密实

度、估算砂土的内摩擦角和压缩模量、评定地基土的极限承载力、估算单桩极限

承载力等，利用贯入器中的扰动土样，还可干脆对土进行鉴别和颗粒分析。

7.2.3.2检测方法

标准贯入试验设备比较简洁。主要由探杆、穿心锤、贯入器三部分组成。试

验时，应接受自动脱钩的落锤法，并设法减小导向杆与锤间的摩阻力，以保持锤

击能量的恒定。为保证试验的钻孔质量，要求接受回转钻进，为保持孔壁稳定，

必要时可用泥浆或套管护壁；为保证穿心锤中心施力，贯入器垂直打入，应保持

导向杆、探杆和贯入器的垂直度；为保持钻杆受锤击后不产生侧向晃动、影响测

试精度，钻杆相对弯曲应小于1/1000且接头坚实。

在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层时，孔内水位或泥浆面应始终高于

地下水位足够高度：下套管时要防止套管下过头°当十层较硬时，若累计击数己

达50击而贯入度未达30cm时，应终止试验，并记录50击的实际贯入度，按下

式换算成贯入30cm时的标准贯入试验锤击数No

N=30x效（式7.2.3）

AS

式中AS——50击时的贯入度（cm）。

7.2.3.3结果判定

1.利用锤击数从N风5（简计为N）确定砂土利粘性土承载力标准值fk（kPa）

时,可依据表7.2.3T和表7.2.3-2进行。

表7.2.37砂土承载力标准值fk（kPa）与N值的关系

N1()153050

中、粗砂180250340500

粉、细砂140180250340

表7.2.3-2粘性土承载力标准值入（kPa）与N值的关系

N357911131517192123

fk105145190235280325370430515600680

注：表中N为人工松绳落锤，N（人工）=0.74+1.12N泊劝）。

2.标准贯人试验成果N可干脆标在工程地质剖面图上，也可绘制单孔标准贯

入击数N与深度关系曲线或直方图。统计分层标贯击数平均值时，应剔除异样值。

3.标准贯入试睑锤击数N值，可对砂土、粉土、粘性土的物理状态，土的

强度、变形参数、地基承载力、单桩承载力，砂土和粉土的液化，成桩的可能性

等做出评价。应用N值时是否修正和如何修正，应依据建立统计关系时的详细状

况确定。

7.2.4十字板剪切试验

十字板剪切试验是一种原位测定饱和软黏土抗剪强度的方法，依据力的传感

方式分为电测十字板试验和机械十字板试验两种，对淤泥质黏性土宜接受后者。

该试验适用于饱和黏性土，而对夹粉砂或粉性土薄层、或含有粗粒、或含有植物

根茎的饱和黏性土不宜接受，但严格地讲，只适用于内摩擦角小二。的饱和黏性

土。试验所测得的抗剪强度值相当于自然上层试验深度处在上覆压力作用下的固

结不排水抗剪强度，在理论上它相当于室内三轴不排水剪总强度或无侧限抗压强

度的一半。

由于影响十字板剪切试验的因素较多，如存在排水可能性、软土中含有杂物、

不同的试验方式等，因此，在实际运用测试结果前，应进行相应的修正。

7.2.4.1检测目的

十字板剪切试验是将具有确定高与直径之比的十字板插入土层中，通过钻杆

对十字板头施加扭矩使其等速旋转。依据土的抗拒扭矩求算饱和黏性土的抗剪强

度、确定饱和黏性土的灵敏度、评估饱和黏性土的极限承载力等。该试验能很好

地模拟地基土排水条件和自然受力状态，对试验土层扰动性小、测试精度高。

7.2.4.2检测方法

十字板剪切仪主要由十字板头、传力系统、施力装置和测力装置等组成，矩

形十字板头接受直径与高度的比例为1：2,板厚宜为2〜3m叱十字板头插入钻

孔底的深度不应小于钻孔或套管直径的3〜5倍；十字板插入至试验深度后，至

少应静止2〜3nim,方可起先试验；扭转剪切速率宜接受（1°〜2°）/10s,并

应在测得峰值强度后接着测记Imin；在峰值强度或稳定值测试完后，顺扭转方

向连续转动6圈后，测定重塑土的不排水抗剪强度；对开口钢环十字板剪切仪，

应修正轴杆与土间的摩阻力的影响。

3.结果判定

⑴十字板剪切试验成果分析应包括下列内容：

1）计算各试验点土的不排水抗剪峰值强度、残余强度、重塑土强度和灵敏

度；

2）绘制单孔十字板剪切试验土的不排水抗剪峰值强度、残余强度、重塑土

强度和灵敏度随深度的变更曲线，须要时绘制抗剪强度与扭转角度的关系曲线；

3）依据土层条件和地区阅历，对实测的十字板不排水抗剪强度进行修正。

⑵十字板剪切试验成果可按地区阅历，确定地基承载力、单桩承载力，计算

边坡稳定，判定软粘性土的固结历史。

7.3桩基础检测

7.3.1静载荷试验

静载的试验包括隼桩竖向抗压静载荷试验、单桩竖向抗拔静载荷试验、单桩

水宇静载荷试验以及地基土的静载荷试验。

静载荷试验主要是接受千斤顶加压，通过反力装置来对桩基或地基土进行加

载；荷载通过放置于千斤顶上的应力环、应变式压力传感器干脆测定，也可接受

联结于千斤顶上的标准压力表测定油压后换算出实际荷载值；沉降、上拔量或水

平位移一般接受百分表或电子位移装置来测定。试桩的制作、观测仪表的安装、

加载与卸载的分级、位移的测读时间、终止加载的条件、从成桩到起先试验的间

歇时间等都应依现行的规范执行。

7.3.1.1单桩竖向抗压静载荷试验

1.检测目的

单桥竖向抗压静载荷试验的目的是确定单桥竖向抗压极限承载力：当埋设有

桩底反力和桩身应力、应变测量元件时，可测定桩周各土层的侧摩阻力和桩端土

的端阻力。

2.检测方法

（1）加载装置一般选用单台或多台同型号的千斤顶并联加载，千斤顶加载

的反力装置可依据现场实际条件实行锚桩横梁反力装置.、压重平台反力装置或锚

桩压重联合反力装置三种形式。荷载测试用的压力表精度等级一般为0.4。沉降

测量时，对于大直径桩,应在桩的两个正交直径方向对称安装4个位移测试仪表;

中、小直径桩可安装2个或3个。

（2）试桩的顶部一般应予以加强，试桩顶部露出地而高度不宜小于50cm,

其倾斜度不应大于1%。从预制桩打入和灌注桩成桩到起先试验的时间间隔，在

桩身强度达到设计要求的前提下，砂类土下应少于7d；一般粘性土不应少于15d；

黏土和砂交互的土层可取中间值；淤泥或淤泥质土不应少于25d。

（3）加载方式有慢速法、快速法、等贯入速率法和循环法等。

（4）当试验过程中出现下列状况之一时，即可终止加载：

1）试桩在某级荷载作用下的沉降量大于前一级荷载沉降量的5倍；

2）试桩在某级荷载作用下的沉降量大于前一级的2倍，且经24h尚未稳定;

3）达到设计要求最大加载量且沉降达到稳定或已达到桩身材料的极限强度

以及试桩桩顶出现明显的破损现象：

4）按总沉降量限制:若桩长小于等于40m时，总沉降量直按100mm限制;

若桩长大于40m,可按桩长每增加10m,总沉降量相应增加10mm；

5）对于灌注桩，当满足1）、2）的条款但未达到最大加载量且总沉降量小

于100mm时，宜接着加荷至满足总沉降量限制标准为止。

3.结果判定

1）通常依据荷载：Q）和沉降量（S）的曲线图（通常称Q-S图）、沉降量（S）

与时间的对数（Igt）的曲线图（通常称STgt图）以及沉降量（S）与荷载的对

数（IgQ）的曲线图（通常称STgQ图）等确定抗压极限承载力Q」。

（2）当以沉降随荷载的变更特征确定极限承载力时，对于陡降型Q—S曲线,

取相应陡降起点的荷载；对于缓变型Q-S曲线、一般可取S=40〜60mm对应的荷

载。当以沉了随时间的变更特征确定极限承载力时，取STgt曲线尾部出现明显

向下弯曲的前级荷载值。

（3）对于瘦长桩（L/D>80）和超瘦长桩（L/D>100）,一般可取桩顶沉降

5=2@/3纥4,+20〃卯所对应的荷载或取s=60〜80m叱①对于摩擦型灌注.桩，

取S-lgQ曲线出现陡降直线段的起始点所对应的荷载值；②对于大直径钻孔灌注

桩,取桩端沉降Sb=0.03D〜0.06D所对应的荷载（大直径取低值，小直径取高值）;

③对于钢桩，桩长不超过40nl时，可取S=100皿n所对应的荷载为极限承载力；

桩长超过40m时，可以桩长每增加10m,沉降量相应增加10mm所对应的荷载为

极限承载力；④当桩顶沉降量尚小，但因受荷条件限制而提前终止试验时，其极

限承载力一般取最大加荷值；在桩身材料破坏的状况下，其极限承载力可取破坏

前一级的荷载值。

7.3.1.2单桩竖向抗拔静载荷试验

1.检测目的

单桩坚向抗拔静载荷试验的目的是接受接近于竖向抗拔桩实际工作条件的

试验方法确定单桩竖向抗拔极限承载力。在条件允许时，可埋设桩身应力应变测

量元件，以实测桩周各土层的抗拔承载力。

2.检测方法

（1）加载装置一般接受油压千斤顶，加载反力装置应尽量利用工程桩为反

力锚桩。加载方式一般接受慢速法，也可结合工程桩的实际受荷状况接受多循环

加卸载法。

（2）从成桩到起先试验的时间间隔，在桩身强度达到设计要求的前提下，

砂类土不应少于10d；粉土和黏性土不应少于15d；淤泥或淤泥质土不应少于25d。

（3）变形观测时，除了要对上拔量进行观测外，尚应对锚桩的上拔量、桩

周地面土的变形态况以及桩身外露部分裂缝开展状况进行观测记录。

（4）当试验过程中出现下列状况之一时，即可终止加载：

1）桩顶荷载为桩受拉钢筋总极限承载力的0.9倍；

2）某级荷载作用下，桩顶上拔位移量为前一级荷载作用下的5倍；

3）对预制桩、预应力桩及灌注桩，试桩的累计上拔位移量超过30mm；对钢

桩，试桩的累计上拔位移量超过100mm；

4）达到设计要求的预料最大上拔荷载。

3.结果判定

通常依据荷载（U）和上拔量（A）的曲线图（通常称U-△图）、上拔量（A）

与时间的对数（Igt）的曲线图（通常称A-lgt图）等确定抗拔极限承载力工。

对于陡变形的U-△曲线，取其第三段直线起始点对应的荷载值；对于缓变

形的U-△曲线，一般取△—Igt曲线尾部显著弯曲的前一级荷载。如依据IgU-1g

△的曲线来确定极限承载力，可取该曲线其次拐点所对应的荷载值；如依据△

-igU曲线来确定极限承载力，可取该曲线的直线段的起始点所对应的荷载值。

也可取桩顶残余变形△=0.025D或0.03D或30〜50mm所对应的荷载。

7.3.L3单桩水宁静载荷试验

单桩水宁静载荷试验一般以桩顶自由的单桩为对象，接受接近于水平受荷桩

实际的工作条件。

1.检测目的

单桩水宁静载荷试验的目的除用以确定试桩的水平承载力外，还可以通过在

桩身粘贴应变量测元件和桩内预埋测斜管，确定在各级水平荷载作用下桩身的弯

矩分布规律和弹性地基系数，并能得到桩侧土的水平抗力和桩身挠度之间的关系

曲线。

2.检测方法

（1）加载装置一般接受卧式千斤顶，并有较大的引程；对往复式循环试验

可接受双向往复式油压千斤顶；反力装置常利用试桩四周的工程桩或竖向静我荷

试验用的锚桩，也可利用四周现有结构物；千斤顶与试桩接触处应安置一球形较

座，以保证施加的作用力能水平通过桩身轴线、在桩身荷载作用点处一般需用钢

块进行局部加强：

（2）加载时间应尽量缩短，测量位移的时间间隔应精确，试验也不得中途

停息，检测数量不宜少于2根。

（3）从成桩到起先试验的时间间隔，砂性土中的打入桩不应少于3d；黏性

土中的打入桩不应少于14d；钻孔灌注桩，从灌注混凝土到试桩的时间间隔一般

不少于28d0

（4）加载方式常用的有单向多循环加卸荷法和双向多循环加卸荷法。当试

验过程中出现下列状况之一时，即可终止加载：

1）桩身折断；

2）已达到试验要求的最大荷载或最大位移量；

3）桩身水平位移超过30〜40mm（软土中取大值）；

4）在恒定荷载作用下，桩身位移急剧增加，位移速率慢慢加快。

3.结果判定

通常依据荷载（H）、时间（t）和水平位移（X）的曲线图（通常称H-t-X

图）等确定水平极限承载力也。

可取H-1—X曲线明显陡降的前一级荷载；也可取H—AX/AH曲线其次直线

段的终点所对应的荷载；也可取桩身折断或钢筋应力达到流限的前一级荷载。

当作用于桩顶的轴向荷载达到或超过其坚向极限荷载的0.2倍时，单桩水平

极限荷载将有确定程度的提高，因此，当条件许可时，可模拟实际荷载状况，进

行桩顶同时施加轴向压力的水宁静载荷试验，以更好地了解桩身的受力状况。

7.3.2基桩的动力测试

基桩的动力测试一般是在桩顶施加一激振能量引起桩身的振动，利用特定的

仪器记录下桩身的振动信息并加以分析，从中提取能够反映桩身性质的信息，以

确定桩身材料强度、检查桩身的完整性、评价桩身施工质量和桩身的承载力等。

适用于预制桩、预应力桩、钢桩及各种类型的灌注桩。

依据测试时桩身和桩周土所产生相对位移大小的不同，基桩的动力测试时分

为高应变法和低应变法。

7.3.2.1高应变动测

高应变动测是指接受重锤冲击桩顶，使桩身产生较大的位移、桩周土进入塑

性状态，进而对基桩进行推断。在确定地基土对单桩坚向极限支承力时，应接受

实测曲线拟合分析程序进行分析计算，且运用的参数必需在工程阅历的合理范围

内；在检测桩身质量时，宜接受实测力波与实测速度波的波形相比较或分别上、

下行波的方法。

高应变动测宜作为验收依据，不宜作为设计依据；而静载荷试脸宜作为设计

依据。

1.检测目的

高应变动测可以用于确定单桩竖向承载力、检测桩身结构完整性和桩身锤击

应力，进行桩锤效率的监测、选择沉桩设备与工艺参数，选择合理的桩型和桩长;

在接受实测曲线拟合分析时，可以得到桩侧与桩端阻力分布，模拟静载荷试验的

Q-S曲线。

2.检测方法

高应变动测常用的方法有锤击贯入法、波动方程法和Case法三种，其测试

设备主要由锤击装置、锤击力气测和记录设备、贯入度量测设备（Case法中不

须要）三部分组成。

检测前必需检查仪器的运用状态，所用的量测仪器必需是经过计量行政主管

部门授权的检定单位检定合格的仪器，包括力传感器和加速度传感器每年均应进

行率定。试验用锤击设备必需具备足够的锤击能量，试验时所选用的落锤重量不

宜小于预估的试桩极限承载力的1/10（Case法中宜取为1%）；锤击方向必需

与桩的纵轴线重合；锤与桩顶之间应设置有效垫层。

对于灌注桩，一般要求桩身强度达到设计要求后再作测试；对于预制桩，当

桩周十为碎石类十、砂十、粉十、非饱和黏性+和饱和黏性十时，从沉桩至试验

的时间间隔分别为3、7、10、15d和25d。桩头宜高出地面0.5m左右。为避开

试验对桩头的破坏，须凿除桩顶顶部混凝土强度较低部分、损坏部分或浮浆部分,

并将桩接长至地坪以上1.5〜2倍桩径处，全部主筋均需接至桩顶爱惜层以下并

对桩须进行加强爱惜，桩顶混凝土强度2c30。

在桩身两侧应对称安装两只加速度传感器和应变传感流，它们与桩顶之间的

距离应不小于1.5倍的桩径。在进行高应变动测时，必需同时量测每次锤击下桩

的最终贯入度。为使桩周土产生塑性变形，单击贯入度不宜小于2.0mm。在检测

过程中要不断比较桩身材料实测阻抗与理论阻抗的关系，锤击时实测力与速度峰

值应成正比，假如不符应立刻停锤检查、应力和加速度必需随时间连续测定和采

样。

高应变动测的检测数量不宜少于总桩数的5%并不少于5根；当接受实测曲

线拟合分析确定Case阻尼系数值时，拟合计算桩数不宜少丁试桩总数的30%,

并不少于5根。在试验过程中应随时绘制桩顶最大锤击力与累计贯入度（Qmax

-Le）的关系曲线。

当出现下列状况之一时，即可停止锤击：

（1）起先数击的Qw一£e基本上呈直线按比例增加，随后数击Qmax值增

加变缓，而e值增加明显乃至徒然急剧增加;

（2）单击贯入度大于2mm,且累计贯入度Ze大于20mm；

（3）（Lx已达到力传感器的额定最大值；

（4）桩头已严峻破损，或桩头发生摇摆、倾斜，或落锤对桩头发生明显的

偏心锤击时；

（5）其他异样现象发生时。

3.结果判定

⑴检测承载力时选取锤击信号，宜取锤击能量较大的击次。

⑵当出现下列状况之一时，高应变锤击信号不得作为承载力分析计算的依

据：

1）传感器安装处混凝土开裂或出现严峻塑性变形使力曲线最终未归零；

2）严峻锤击偏心，两侧力信号幅值相差超过1倍；

3）触变效应的影响，预制桩在多次锤击下承载力下降：

4）四通道测试数据不全。

⑶桩身波速可依据下行波波形起升沿的起点到下行波下降沿的起点之间的

时差与已知桩长值确定（图7.3.2.1T）；桩底反射信号不明显时,可依据桩长、

混凝土波速的合理取值范围以及邻近桩的桩身波速值综合确定。

⑷当测点处原设定波速随调整后的桩身波速变更时，桩身材料弹性模量和锤

击力信号幅值的调整应符合下列规定：

1）桩身材料弹性模量应按下式重新计算。

E=pc（式7.3.2.IT）

式中E——桩身材料弹性模量（kPa）；

c一一桩身应力波传播速度（m/s）；

P——桩身材料质量密度（t/n?）。

2）当接受应变式传感器测力时，应同时对原实测力值校正。

⑸高应变实测的力和速度信号第一峰起始比例失调时，不得进行比例调整。

⑹承载力分析计算前，应结合地质条件、设计参数，对实测波形特征进行定

性检查：

1）实测曲线特征反映出的桩承载性状。

2）视察桩身缺陷程度和位置，连续锤击时缺陷的扩大或逐步闭合状况。

⑺以下四种状况应接受静裁法进一步验证：

1）柱身存在缺陷，无法判定桩的竖向承载力。

2）桩身缺陷对水平承载力有影响。

3）单击贯入度大，桩底同向反射猛烈且反射峰较宽，侧阻力波、端阻力波

反射弱，即波形表现出竖向承载性状明显与勘察报告中的地质条件不符合。

4）嵌岩桩桩底同向反射猛烈，且在时间21./c后无明显端阻力反射：也可

接受钻芯法核验。

⑻接受凯司法判定极承载力，应符合下列规定：

1）只限于中、小直径桩。

2）桩身材质、截面应基本匀整。

3）阻尼系数工宜依据同条件下静载试验结果校核，或应在已取得相近条件

下牢靠对比资料后，接受实测曲线拟合法确定工值，拟合计算的桩数不应少于检

测总桩数的30%,且不应少于3根。

4）在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同状况下，工值的极差

不宜大于平均值的30%。

⑼凯司法判定单桩承载力可按下列公式计算：

R=-+Z•V/）］+3（1+J）

•主）—Z・V（L+三）（式7.3.2.1-2）

（式7.3.2.1-3）

c

式中R——由凯司法判定的单桩坚向抗压承载力（kN）；

工一一凯司法阻尼系数；

速度第一峰对应的时刻（ms）：

F(3)一时刻的锤击力（kN）；

V(t.)L时刻的质点运动速度（m/s）；

Z——桩身截面力学阻抗（kN-s/n）；

A---桩身截面面积（疗）；

L一一测点下桩长（m）。

注：公式（7.3.2.1-2）适用于七+2L/c时刻桩侧和桩端土阻力均已充分发挥的摩擦型

桩。

对于土阻力滞后于t.+2L/c时刻明显发挥或先于3+2L/c时刻发挥并

造成桩中上部猛烈反弹这两种状况宜分别接受以下两种方法对R,值进行提高修

正：

1）适当将3延时，确定艮的最大值。

2）考虑卸载叵I弹部分十阻力对L值进行修正.

（10）接受实测曲线拟合法判定桩承载力，应符合下列规定：

1）所接受的力学模型应明确合理，桩和土的力学模型应能分别反映桩和土

的实际力学性状，模型参数的取值范围应能限定。

2）拟合分析选用的参数应在岩土工程的合理范围内。

3）曲线拟合时间段长度在3+2L/c时刻后持续时间不应小于20ms；对于

柴油锤打桩信号，在t,+2L/c时刻后持续时间不应小于30mso

4）各单元所选用的土的最大弹性位移值不应超过相应桩单元的最大计算位

移值。

5）拟合完成时，土阻力响应区段的计算曲线与实测曲线应吻合，其他区段

的曲线应基本吻合。

6）贯入度的计算值应与实测值接近。

但）本方法对单桩承载力的统计和单桩竖向抗压承载力特征值的确定应符合

下列规定：

1）参加统计的试桩结果，当满足其极差不超过平均值的30%时，取其平

均值为单桩承载力统计值。

2）当极差超过30%时，应分析极差过大的缘由，结合工程详细状况综合

确定。必要时可增加试桩数量。

3）单位工程同一条件下的单桩竖向抗压承载力特征值R应按本方法得到的

单桩承载力统计值的一半取值。

⑫桩身完整性判定可接受以下方法进行:

1）接受实测曲线拟合法判定时，拟合所选用的桩土参数应符合本规范第（10）

条第1〜2款的规定；依据桩的成桩工艺，拟合时可接受桩身阻抗拟合或桩身裂

隙（包括混凝土预制桩的接桩缝隙）拟合。

2）对于等截面桩，可按表7.3.2.1并结合阅历判定；桩身完整性系数B和

桩身缺陷位置x应分别按下列公式计算:

［尸幻+Z・V1）］—2R「忻（J-Z•叭川

(式7.3.2.1-4)

即）+2・々正跖—可匕）］

(式7.3.2.1-5)

式中P一一成身完整性系数；

tx——缺陷反射峰对应的时刻（D1S）;

x——桩身缺陷至传感器安装饰的距离（m）；

R——缺陷以上部位土阻力的估计值，等于缺陷反射波起始点的力与速度

乘以桩身截面力学阻抗之差值，取值方法见图7.3.2.1-2

表7.3.2.1桩身完整性判定

⑬出现下列状况之一时，桩身完整性判定宜按工程地质条件和施工工艺，结

合实测曲线拟合法或其他检测方法综合进行:

1）极易有扩径的桩。

2）桩身截面渐变或多变的混凝土灌注桩。

3）力和速度曲线在峰值旁边比例失调，桩身浅部有缺陷的桩。

4）锤击力波上升缓慢，力与速度曲线比例失调的桩。

⑮高应变检测报告应给出实测的力与速度信号曲线。

⑯检测报告除应包括相关规范要求的一般内容外，还应包括下列内容：

1）计算中实际接受的桩身波速值和Jc值；

2）实测曲线拟合法所选用的各单元桩土模型参数、拟合曲线、土阻力沿桩

身分布图；

3）实测贯入度；

4）试打桩和打桩监控所接受的桩锤型号、锤垫类型，以及监测得到的锤击

数、桩侧和桩端静阻力、桩身锤击拉应力和压应刀、桩身完整性以及能量传递比

随入土深度的变更。

7.3.2.2低应变动测

低应变动测是通过对桩项施加激振能量，引起桩身及四周土体的微幅振动而

产生应力波，应力波沿桩身传播，当遇到波阻抗存在差异的界面，就会产生反射

信号，再用仪表量测和记录桩顶的振动速度和加速度，利用波动理论或机械殂抗

理论对记录结果加以分析，进而对基桩进行推断。低应变动测技术主要适用于预

制桩、预应力桩以及各种类型的灌注桩的桩身质量检测，对于任何类型的超长桩

宜慎用。

接受低应变动测桧测桩身质量时，其评定等级宜按表7.3.2.27的规定。

表7.3.2.2-1桩身完整性分类表

桩身完整性类别分类原则

I类桩无缺陷的完整桩

H类桩有轻度缺陷，但不影响或基本不影响原设计桩身结构强度的花

HI类桩有明显缺陷，影响原设计桩身结构强度的桩

IV类桩有严峻缺陷的桩或断桩

I.检测目的

主要对基桩进行质量普查，检查桩身完整性，对于各类灌注桩推断是否有断

桩、夹泥、离析、缩颈等缺陷存在及缺陷位置估II;对钢筋混凝上预制桩、预应

力混凝土桩、钢管桩等桩，主要用于检查接桩质量及桩身裂缝；评估单桩的极限

承载力。对同一工程中的同一批桩中有异议的桩，宜接受多种方法同时进行检测,

并进行综合分析。

2.检测方法

在工程中应用比较广泛、效果较好的低应变动测的方法有反射波法、机械阻

抗法和动力参数法等。

低应变动测中主要的设备包括激振装置、量测装置（传感器、放大器）和数

据处理装置三大部分。检测仪器应具有防尘、防潮性能，并可在TO〜50℃的环

境温度下正常工作；测试仪器每年进行一次全面检查和调试，长期不运用时应定

期通电；测试仪器长途搬运时，必需有防振爱惜、检测前，应选定合适的测试方

法和仪器参数；对于灌注桩，检测前须先进行截桩处理至设计标高，凿去疏松部

分后用砂轮磨平.

依据桩身材料和桩周土强度的变更规律，从成桩到进行测试的时间间隔，钻

孔灌注桩不应少于28（1,打入桩的间隔时间可适当缩短，但砂土中不应少于3d,

黏土中不应少于14do

低应变试验的检测数量，对于多节打入桩或压入桩，不应少于总桩数的

20%〜30%,并不得少于10根；对于灌注桩，必需大于50%；对于接受独立承

台形式的桩基工程、桥梁工程、一柱一桩形式的工程以及重要建筑的桩基工程，

必需增加比例直至100%；当动测评定的质量不合格的桩比例过大时（占抽检总

数5%以上）宜以相同的百分比进行扩大抽检；设计单位也可以依据结构的重要

性和牢靠性要求确定增加桩的检测比例直至普测。

3.结果判定

⑴桩身波速平均值的确定应符合下列规定：

1）当桩长已知、桩底反射信号明确时，在地质条件、设计桩型、成桩工艺

相同的基桩中，选取不少于5根1类桩的桩身波速值按下式计算其平均值：

J〃

(7.3.2.2-1)

2000L

Ci~\T(7.3.2.2-2)

(7.3.2.2-3)

式中cin——桩身波速的平均值(m/s)；

Ci——第i根受检桩的桩身波速值(m/s),且匕-o」/以45%；

L——测点下桩长(m)；

AT——速度波第一峰与桩底反射波峰间的时间差(m/s)；

△f一一幅频曲线上桩底相邻谐振峰间的频差(Hz)；

n一一参加波速平均值计竟的基桩数量(n25)。

2)当无法按上款确定时，波速平均值可依据本地区相同桩型及成桩工艺的

其他桩基工程的实测值，结合桩身混凝土的骨料品种和强度等级综合确定。

⑵桩身缺陷位置应按下列公式计算：

14

x=----•Af•(7.3.2.2-4)

2000

1c

x=—^(7.3.2.2-5)

2V

式中x——桩身缺陷至传感器安装饰的距离(m)；

△tx一一速度波第一峰与缺陷反射波峰间的时间差(m/s)；

c一一受检桩的桩身波速(m/s),无法确定时间c。值替代；

V——幅频信号曲线上缺陷相邻谐振峰间的频差(Hz)。

⑶桩身完整性类别应结合缺陷出现的深度、测试信号衰减特性以及设计桩

型、成桩工艺、地质条件、施工状况，按本规范表7.3.2.2-1的规定和表7.3.2.2-2

所列实测时域或幅频信号特征进行综合分析判定。

表7.3.2.2-2桩身完整性判定

类别时域信号特征幅频信号特征

2L/c时刻前无缺陷反射波，有桩底桩底谐振峰排列基本等间距，其相

I

反射波邻频差A3C/2L

桩底谐振峰排列基本等间距，其相

2L/c时刻前出现略微缺陷反射波，邻频差Af心C/2L,略微缺陷产生的谐振

II

有桩底反射波峰与桩底谐振峰之间的频差＞

C/2L

III有明显缺陷反射波，其他特征介于II类和IV类之间

2L/c时刻前出现严峻缺陷反射波或缺陷谐振峰排列基本等间距，相邻

周期性反射波，无桩底反射波；频差Af，＞C/2L,无桩底谐振峰；

IV

或因桩身浅部严峻缺陷使波形呈现或因桩浅部严峻缺陷只出现单一谐

低频人振幅衰减振动，无桩底反射波振峰，无桩谐振峰

注：对同一场地、地质条件相近、桩型和成桩工艺相同的基桩，因桩端部分桩身阻抗与

持力层阻抗相匹配导致实测信号无桩底反射波时，可按本场地同条件下有桩底反射

波的其他桩实测信号判定桩身完整性类别。

⑷对于混凝土灌注桩，接受时域信号分析时应区分桩身截而渐变后复原至原

桩径并在该阻抗突变处的一次反射，或扩径突变处的二次反射，结合成桩工艺和

地质条件综合分析判定受检桩的完整性类别。必要时，可接受实测曲线拟合法帮

助判定桩身完整性或借助实测导纳值、动刚度的相对凹凸帮助判定桩身完整性。

⑸对于嵌岩桩，桩底时域反射信号为单一反射波且与锤击脉冲信号同句时

应实行其他方法核验桩端嵌岩状况。

⑹出现下列状况之一，桩身完整性判定宜结合其他检测方法进行：

1）实测信号困难，无规律，无法对其进行精确评价。

2）桩身截面渐变或多变，且变更幅度较大的混凝+灌注桩.

（7）低应变检测报告应给出桩身完整性检测的实测信号曲线。

⑻检测报告除应包括相关规范要求的一般内容外，还应包括下列内容：

1）桩身波速取值；

2）桩身完整性描述、缺陷的位置及桩身完整性类别；

3）时域信号时段所对应的桩身长度标尺、指数或线性放大的范围及倍数；

或幅频信号曲线分析的频率范围、桩底或桩身缺陷对应的相邻谐振峰间的频差。

7.4基坑工程监测

7.4.1监测目的

借助仪器设备和其他一些手段对支护结构、四周环境（主体、建筑物、构筑

物、道路、地下管线等）的应力、位移、倾斜、沉降、开裂及对地下水位的动态

变更、土层孔隙水压力变更等进行综合监测，以达到刚好比较勘察、设计所预期

的性状与监测结果的差别，对原设计成果进行评价，并推断现行施工方案的合理

性。通过反分析方法计算和修正岩土力学参数，预料下阶段施工过程中可能出现

的新动态，为优化和合理组织施工供应牢靠信息，对后期开挖方案与开挖步骤提

出建议，对施工过程中可能出现的险情进行刚好的预报。当有异样状况时，立刻

实行必要的工程措施，将问题歼灭于萌芽状态，以确保工程平安。

7.4.2监测内容

7.4.2.1支护结构监测的内容有：完整性及强度监测、顶部水平位移监测、

倾斜监测、沉降监测、应力监测、受力监测。

7.4.2.2四周环境监测的内容有：邻近建筑物沉降、倾斜和裂缝发生时间及

发展过程的监测；邻近构筑物、道路、地下管网等设施变形的监测；表层土体沉

降、水平位移以及深层土体分层沉降和水平位移的监测；桩侧土压力测试；坑底

隆起监测；士层孔隙水压力测试；地下水位监测；基坑渗漏、四周地表超载、地

表开裂的监测；气温、降雨等气象变更的监测。

7.4.2.3基坑工程监测项目可依据基坑侧壁平安等级按表7.4.2.3选择。

表7.4.2.3基坑监测项目选择表

*测项目支护监测范围地锚支撑立桩土体孔隙土

结构内建（构）下杆轴力柱墙侧向水压压

侧移筑物、地水拉或变变内变形力力

基坑很M

下管线位力形形力

平安等级\

变形

一级△△△△△△△△O0

二级△△△△OOOOXX

三级△△OXXXXXXX

注：△一必需测项目；O—应测项目；X—可不测项目。

7.4.3监测仪器

1.基坑监测时所运用的仪器主要有：水准仪和经纬仪、测斜仪、深层沉降标、

土压力计（盒）、孔隙水压力计、水位计、钢筋应力计、温度计、混凝土应变计、

低应变动测仪和超声波无损检测仪。

2.应变计、应力计、孔隙水压力计、土压力盒等各类传感器在埋设前都应从

外观检验、防水性检验、压力率定和温度率定等几方面进行检验和率定；水准仪、

经纬仪、测斜仪等除须满足设计要求外，也应每年由国家法定计量单位进行检验、

校正，并出具合格证。

7.4.4监测方法

7.4.4.1一般规定

1.施工前，应对四周建筑物和有关设施的现状、裂缝开展状况等进行调查，

并作详细记录。对于同一工程，监测工作应固定监测人员和仪器，接受相同的监

测方法和监测线路，在基本相同的状况下施测。

2.水准点应在施工前埋设，经监测确定其已稳定时方可投入运用；水准点一

般不少于2个，并设在施工影响范围外，监测期间应定期联测以检验其稳定性；

在整个施工期内，应实行有效爱惜措施，确保其在整个施工期间正常运用。

3.在施工之前应进行初始监测，初始监测不宜少于两次。支护结构施工期间、

基坑开挖期间一般每天监测一次，当监测值相对稳定时.，可适当降低监测频率；

当达到报警指标或监测值变更速率加快或出现紧急事故征兆时，应加密监测。

4.监测点布设时，为验证设计数据而设的测点应布置在设计中的最不利位置

和断面；为指导施工而设的测点应布置在相同工况下的最先施工部位；表面变形

测点的位置既要考虑反映监测对象的变形特征，又要便于接受仪器进行监测，还

要有利于测点的爱惜；深埋测点不能影响和阻碍结构的正常受力，不能减弱结构

的变形刚度和强度；深埋测点的埋设应有确定的提前量，一般不少于30d,以便

监测工作起先时测量元件已进入稳定的T作状态.在实施多项内容测试时，各类

测点的布置在时空上应有机结合，力求使同一监测部位能同时反映不同的物理变

更量。若测点在施工过程中遭破坏，应尽快在原来位置或尽量靠近原来位置补设

测点，以保证该点监测数据的连续性。

7.4,4.2支护结构顶部水平位移监测

1.监测点沿基坑周边布置，一般埋设于支护结构圈梁顶部，支撑顶部宜适

当选择布点，监测点精度为2m巾。监测时，测点的布置和监测间隔应遵循下面的

原则：

(1)一般间隔10〜151n设一个监测点；在基坑转折处、距四周建筑物较近

处等重要部位应适当加密布点。

(2)基坑开挖初期，可每隔2〜3d监测一次；随着开挖过程进行，可适当

增加监测次数，以Id监测一次为宜；当位移较大时，每天监测1〜2次。

2.当施工现场狭窄测点被阻挡时，可接受下列多种方法进行监测：

（1）接受钢钢丝、钢卷尺两用式位移收敛计进行监测

（2）接受精密光学经纬仪用视准线法或前方交会法进行监测

7.4,4.3支护结构倾斜监测

1.支护结构倾斜监测一般用测斜仪进行。依据支护结构受力特点及四周环

境等因素，在关键地方钻孔布设测斜管，用高精度测斜仪进行监测，依据支护结

构在各开挖施工阶段倾斜变更刚好供应支护结构沿深度方向水平位移随时间变

更的曲线,测量精度为1mm。

2.设置在支护结构中的测斜点间距一般为20-30H1,每边不宜少于2个。

测斜管埋置深度一般为2倍基坑的开挖深度，如埋设于支护墙内时，应与支护墙

深度相同；如埋设于主体内时，宜大于支护墙埋深5〜10m。埋入的测斜管应保

持竖直，并使一对定向槽垂直于基坑边。测斜管放置于支护结构后，一般用中细

砂回填支护结构与孔壁之间的孔隙（最好用膨胀十、水泥、水按I：I：6.25的

比例混合回填）。正式测试前，应对测斜孔进行连续监测，取其稳定值作为初读

数。目前工程中运用最多的是滑移式测斜仪，其测点间距一般就是探头本身的长

度，因而可以认为量测结果给整个测斜孔是连续的。

3.在基坑开挖过程中刚好在支护结构侧面布设测点，用光学经纬仪监测支

护结构倾斜。

7.4.4.4支护结构沉降监测

1.用精密水准仪按常规方法对支护结构关铤部位进行沉降监测。水准点应

设置在距支护结构边缘基坑开挖深度5倍以外（或3倍打桩深度以外）且不小于

50nl的稳定处。监测点除了埋设在支护结构的转角处外，无支撑的每隔20m左右

布置一点，有支撑的应在支撑端头及每一立柱顶面都设置。

2.因工地条件限制，一些监测点不能做到前后视距相等，因而水准仪的i

角一般不应大丁土10〃对丁面积不大的基坑只要组成单一水准线路即可，一般要

求线路上的最远测点相对于起始点的高程中误差不应大于±1.Omm。首次监测时,

应按同一水准线路同时监测两次，每个测点的两次高程之差不宜超过±1.0mm,

取中间数作为初始值.

7.4,4.5支护结构应力监测

1.支护结构应力监测就是用钢筋应力计对桩身钢筋和锁口梁钢筋中较大应

力断面处应力进行监测，以防止支护结构的结构性破坏。支撑轴力应在主撑跨中

部位，每道支撑应选择有代表性的截面进行测量；支护墙（桩）弯矩测点应选择

基坑每边中心处布置，深度方向一般以2〜3nl为宜，并在支护体迎土、迎坑面呈

对称布置。

2.做好钢筋计传感器部分和信号线的防水处理，信号线需用金属屏蔽线以削

减外界因素对信号的干扰；仪器安装前，须做好钢筋计与信号线的编号，且一一

对应；钢筋应力计对焊必需保证焊接质量，若绑扎应牢靠；钢筋计安装好后在浇

捣混凝土前测出初期值，基坑开挖前再测一次初期值。对干脆依据测量数据计算

出的弯矩值，应考虑温度的补偿，以便完全反映实际支护结构的受力状态。

7.4,4.6支护结构完整性和强度检测

1.以灌注桩为支挡结构时，可用低应变动测法对桩身缩颈、离析、夹泥、

断裂等缺陷程度和缺陷部位以及桩身强度进行检测：

2.以旋喷桩、水泥土搅拌桩为支档结构时，可用低应变动测法或灵巧触探

法检测桩身强度和匀整性；

3.对于地下连续墙，可用超声检测仪分段对墙体混凝土缺陷分布、匀整性

和墙体混凝土强度进行非破损检测；

4.对于有缺陷的桩，依据检测结果确定它们对支护结构稳定性的影响程度,

并熨行必要的处理措施。

7.4,4.7支撑结构受力监测

1.对锚杆，施工前应进行锚杆现场拉拔试验以求得锚杆容许拉力，再在施

工过程中用锚杆测力计监测锚杆实际受力状况；

2.对于钢筋混凝土支撑杆件，主要接受钢筋应力计测量钢筋的应力和接受

混凝土应变计测量混凝土的应变，然后通过钢筋与混凝土的共同工作、变形协调

条件算出支撑的轴力：

3.若对钢管支撑，可用压应力传感器或应变计等监测其受力状态变更，测

试截面应选择在不产生拉应力的截面位置；

4.支撑结构受力监测应考虑温度变更、构件受力状态的影响。对混凝土支

撑，尚应考虑混凝土收缩、徐变以及裂缝开展对监测结果的影响。

7.4.4.8邻近建（构）筑物沉降监测

1.在被监测建（构）筑物四周的适当位置（基坑开挖影响范围以外处）埋

设2〜3个沉降监测专用水准点，其深度宜与基础埋设深度相同，并应定期进行

联测以检验其稳定性；

2.监测点的位置和数量应依据建（构）筑物的体形特征、基础型式、结构

类型及地质条件等因素综合考虑，一般应理设在沉降差异较大的地方，同时考虑

施工便利和不易损坏；

3.在沉降监测前，应依据建筑物的重要性、运用要求、基础类型、工程地

质条件及预估建筑物沉降大小等因素综合确定沉降水准测量等级、鉴于沉降监测

资料连贯性的要求，严禁随意改用水准点和更改其标高.

7.4,4.9邻近建（构）筑物水平位移监测

1.当邻近建（构）筑物产生水平位移时，应在其纵横方向上设置监测点及

限制点，如可推断其位移方向，则可只监测此方向上的位移「每次监测时，仪器

必需严格对中，平面监测测点可用红漆画在墙（柱）上；亦可利用其沉降监测点,

但须要凿出中心点或刻出十字线，井对所运用的限制点进行检查，以防止其变更。

2.水平位移监测可依据现场通视条件接受现准线法或小角度法。

7.4,4.10邻近建（构）筑物倾斜监测

1.当被测的建（构）筑物具有明显的外部特征点和宽敞的监测场地时，宜

选用投点法和测水平角法；

2.当被测的建（构）筑物内部有确定的.蟒向通视条件时，宜选用垂吊法和

激光铅直仪监测法；

3.当被测的建（沟）筑物具有较大的结构刚度和基础刚度时，可选用倾斜

仪法和差异沉降测定法。

7.4,4