高铁动车所软基处理设计

第一章设计背景1.1工程背景天津-潍坊高铁是落实“京津冀协同发展”“山东半岛城市群建设”等国家战略的基础设施支撑。通过设计时速350公里每小时的快速通道，两地时空距离大幅缩短，促进人口、产业、资源的高效流动，强化环渤海经济圈的一体化发展。项目填补了环渤海沿海地区高速铁路的空白，与既有的京沪高铁、青荣城际等线路形成网络协同，构建起覆盖华北、华东沿海的快速客运通道，提升区域交通效率，支撑“双循环”新发展格局下的经济要素整合。作为高铁运营的“心脏”，动车所承担着动车组的检修、维护、停放及调度等核心功能，其地基稳定性直接影响高铁运行安全。天津-潍坊高铁动车所起讫里程J1K0+000~J2K1+250.00，全长约2.968公里，需满足多线并行、大型设备安装及高频次作业的要求，因此对地基的抗变形能力、承载能力和长期耐久性提出了极高标准。图1.1滨海西站动车所位置1.2岩土工程条件勘探范围内各地层情况如下：（1）第四系全新统人工堆积层（Q4ml）（2）第四系全新统冲积层（第Ⅰ陆相层）（Q4al）（3）第四系全新统海相沉积层（第Ⅰ海相层）（Q4m）（4）第四系全新统冲积层（第Ⅱ陆相层）（Q4al）（5）第四系上更新统冲积层（第Ⅲ陆相层）（Q3al）（6）第四系上更新统滨海~潮汐相沉积层（第Ⅱ海相层）（Q3mc）（7）第四系上更新统冲积层（第Ⅳ陆相层）（Q3al）1.3工程地质条件1.3.1岩土施工工程分级及基本承载力表1.1岩土施工工程分级及基本承载力时代成因编号岩土名称岩土状态岩土施工分级承载力特征值（kPa）Q4ml①1杂填土松散（稍湿）Ⅱ/①2素填土软塑~硬塑Ⅱ/Q4al（第Ⅰ陆相层）②11黏土软塑Ⅱ100②21粉质黏土软塑~流塑Ⅱ110②31粉土中密（湿）Ⅱ[110]②4淤泥质粉质黏土流塑~软塑Ⅱ50②5淤泥质黏土流塑~软塑Ⅱ80Q4m（第Ⅰ海相层）⑥11黏土软塑Ⅱ100⑥21粉质黏土流塑~软塑Ⅱ110⑥31粉土中密~密实Ⅱ[110]⑥4淤泥质黏土流塑~软塑Ⅱ80⑥5淤泥质粉质黏土流塑~软塑Ⅱ80Q4al（第Ⅱ陆相层）⑧11黏土软塑~硬塑Ⅱ120⑧21粉质黏土软塑~硬塑Ⅱ130⑧31粉土密实（潮湿）Ⅱ140Q3al（第Ⅲ陆相层）⑨11黏土软塑~硬塑Ⅱ140⑨21粉质黏土软塑~硬塑Ⅱ160⑨31粉土密实（湿）Ⅱ180⑨63粉砂中密（饱和）Ⅰ110⑨64粉砂密实（饱和）Ⅰ200续表1.1岩土施工工程分级及基本承载力时代成因编号岩土名称岩土状态岩土施工分级承载力特征值（kPa）Q3m（第Ⅱ海相层）⑩11黏土软塑~硬塑Ⅱ140⑩21粉质黏土软塑~硬塑Ⅱ160⑩31粉土密实（潮湿）Ⅱ180⑩64粉砂密实（饱和）Ⅰ200Q3al（第Ⅳ陆相层）⑪11黏土软塑~硬塑Ⅱ160⑪21粉质黏土软塑~硬塑Ⅱ180⑪31粉土密实（湿）Ⅱ200⑪64粉砂密实（饱和）Ⅰ200⑪74细砂密实（饱和）Ⅰ300⑪84中砂密实（饱和）Ⅰ4501.3.2冻土土壤最大冻结深度为0.7m。1.3.3地震条件由《新建天津至潍坊铁路(天津、河北段)工程场地地震安全性评价报告》(2021年1月)与《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)附录A、附录B可知，0.20g的基本地震动峰值加速度分区值被确定为本场地的特征参数(地震基本烈度度)。实例表明，在类场地条件这一特定情况下，0.40s的特征周期分区值对应于基本地震动加速度反应谱(现铁路抗震规范二区)。1.3.4场地土类型及场地类别根据钻孔剪切波速测试结果，工点范围内计算地面下20m土层的等效剪切波速Vse=153.4~159.1m/s，依据设计规范判定：场地类别为III类，场地土类型为软弱土到中软土。1.3.5不良地质及特殊岩土本勘探揭露深度范围内未发现土洞、暗沟、暗塘及全新活动断裂等不良地质作用，不存在地面塌陷、滑坡等地质灾害。场地内存在的不良地质主要为区域地面沉降及地震液化。地面沉降：根据《新建天津至潍坊铁路工程地质灾害危险性评估报告》（2022年8月）资料，滨海西站范围内年沉降速率小于10mm/a，地面沉降现状评估发育程度中等，危害程度小，危害性小。地震液化设计规范判定：桥址区20m以上粉土层为地震可液化土层，详见液化判定计算单。特殊土：本工程拟建场地分布的特殊性岩土为填土、软土及盐渍土，对初步基础选型、桩基设计及施工等有一定的影响，现分别评价如下：填土：填土主要为杂填土、素填土，杂填土含碎砖块等建筑垃圾，主要分布在道路两侧，素填土主要成分为粉质黏土，主要分布在坑塘周边，含少量植物根系。软土：淤泥质软土呈层状分布于场地上部。软土具含水量高，孔隙比大，在外部荷载作用下容易发生结构崩溃和强度衰弱。盐渍土：根据22-DCSXZ-5603及22-ZBD-7082所取环境土分析，依据技术规范判定，该段落内盐渍土类型综合判定按盐的化学成分为亚氯盐渍土~氯盐渍土，按含盐量划分为中盐渍土。土的侵蚀性：本工点位于盐田范围内，仅盐田埂边局部有少量环境土，地下水位以上环境土侵蚀性判定如下表1.2：表1.2序号里程范围侵蚀性类型及环境作用等级备注硫酸盐盐类结晶氯盐1J1K0+000~J2K1+300H2Y4L31.4水文地质条件1.4.1地表水勘探期间该工点全部处于盐池内，场地全部覆盖地表水，水深约1.0～2.0m。根据22-DCSXZ5617、22-DCSXZ5630、22-DCSXZ5730、22-DCSXZ5735孔附近坑塘孔水送验分析，根据设计规范判定结果如下：序号里程范围侵蚀性类型及环境作用等级备注硫酸盐盐类结晶氯盐1J1K0+000~J2K1+300H2Y2L21.4.2地下水地下水主要为第四系孔隙潜水，埋深0.6~3.0m（高程-3.41~-0.41m），水位季节变化幅度1.0~2.0m。序号里程范围侵蚀性类型及环境作用等级备注硫酸盐盐类结晶氯盐1J1K0+000~J2K1+3001.5参考文献[1]赵明志.高速铁路深厚地层复合地基变形计算经验系数分析和土体压缩模量简易获取方法研究[D].西南交通大学,2014.[2]HG/T20578-2013(条文说明),真空预压法加固软土地基施工技术规程[S].[3]JTJ/T256-1996,塑料排水板施工规程[S].[4]GB50202-2018,建筑地基基础施工质量验收规范[S].[5]TB10106-2023铁路工程地基处理技术规程[S].北京：中国铁道出版社有限公司，2023.[6]刘鸿.真空—堆载联合预压加固吹填土地基的固结特性及沉降分析[D].浙江工业大学,2020.[7]张吉,赵丹禄.天津滨海地区软土固化技术现场试验研究[J].珠江水运,2023,(09):104-106.[8]刘志中,丁建文,王刚,等.考虑真空度衰减的真空预压沉降计算方法[J].东南大学学报(自然科学版),2016,46(01):191-195.[9]张玉楷.真空联合堆载预压技术在软土地基处理中的应用研究[J].工程机械与维修,2025,(01):98-100.[10]麦远俭,刘成云.软基预压加固中的体积应变、侧向位移与沉降修正[J].水运工程,2001,(08):7-11.[11]金小荣.真空联合堆载预压加固软基试验及理论研究[D].浙江大学,2007.[12]娄炎.真空排水预压法加固软土技术[M].人民交通出版社，2013.[13]TERZAGHIK，PECKRB.Soilmechanicsinengineeringpractice[M].1sted.NewYork:JohnWiley&Sons,Inc.,1948.[14]李宁,李向凤,吴跃东.真空压力传递规律与渗透系数关系的试验研究[J].路基工程,2011,(04):101-103.[15]吴跃东,林来贺,李通达,等.真空预压法地下水位变化的室内模拟试验研究[J].河南科学,2015,33(12):2151-2155.[16]何小飞.真空预压法沉降计算经验系数取值方法的研究[J].地基处理,2019,1(03):33-38.[17]史艳婷,陈宇,杜佳卓,等.直剪试验与三轴压缩试验对比分析[J].中国水运,2024,(24):51-52.[18]杨帆.天津滨海新区软土地基路堤沉降规律研究[D].长安大学,2012.

第二章设计思路与设计方案第二章设计思路与设计方案2.1设计原则根据场地岩土工程勘察成果分析，浅层分布的淤泥质粉质黏土与淤泥质黏土层工程特性存在显著缺陷。具体表现为：天然含水率接近液限、高压缩性特征明显、土层结构呈现显著非均质性，且具有极低的抗剪强度指标与渗透系数。此类欠固结软土在自重应力作用下尚未完成固结沉降，若采用天然地基方案，外荷载作用将引发包括主固结沉降与长期次固结变形的复合沉降效应，其固结稳定历时可达数十年，远超常规工程3-5年的工后沉降控制周期。特别值得注意的是，软土层超低渗透性在施工期易形成封闭水文地质单元。基于可靠性设计原则，需采用针对性强的复合地基处理技术体系，通过物理力学参数改良、排水固结加速及应力重分布等手段，实现工后沉降量、承载力特征值的设计控制目标。2.2方案选择设计初期，阅读软基处理参考文献，找到软基处理的多种方法，包括CFG桩、换填土法、振冲法等。根据动车所勘探报告，包括各土层分布情况，各图层参数，在上部软土层性质较差的情况下，选择采用真空联合堆载预压软土地基处理方法。2.3设计标准2.3.1整体稳定性在堆载过程中，整体稳定性需要计算考虑。本文采用理正岩土计算软件，基于有效固结应力法的圆弧稳定分析法，取安全系数为1.2。2.3.2动车所工后沉降要求动车所工后沉降要求不超过20cm。2.3.3地基承载力要求根据规范要求，采用理正岩土计算软件，处理场地各分区，且要求地基承载力特征值不小于150kPa。第三章处理区域分区与沉降计算3.1Z1区域3.1.1土层参数设计区域Z1范围如下，根据规范要求，计算参数取Z1最厚软土层进行计算，软土厚度7.8m。图3.1Z1区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载以及2m的堆载。表3.1Z1分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(粉质黏土0.90.90.87218.94.110.465淤泥质粉质黏土3.82.90.99018.53.810.553粉土7.23.40.6602011.010.161淤泥质粉质黏土12.14.90.99018.53.810.553粉土13.81.70.6602011.010.161粉质黏土15.820.891194.530.426粉质黏土204.50.72919.75.030.3553.1.2荷载计算Z1分区预压时所加的荷载为：36kPa动车荷载[13]、2m堆载。堆载土容重采用20kN/m³。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.1.3总沉降计算据设计规范要求，在计算总沉降量时，取动车荷载以及堆载预压的荷载之和，为76Pa。压缩层厚度取附加应力与自重应力比为0.2。压缩层的总计算厚度取20m。沉降计算公式为：s由于缺乏压缩曲线，所以上面公式不能使用，故选择规范中使用压缩系数进行沉降的计算。s=式中：s——地基土总沉降量(mm)；      s′——用公式计算得到的地基沉降量(mm)；      φs——修正P0——      Esi——压缩模量(MPa)Hi——每一层土体的厚度注：由于自重应力也会对沉降造成影响，且土层的压缩模量在不停的荷载下并非定值，所以在进行压缩模量沉降计算时，不用附加应力，而是使用每一层土体的平均自重应力与平均附加应力的和，以提现自重应力对土体沉降产生的影响。当看做矩形计算附加应力时，一是由于宽度太大，附加应力变化太小，导致附加应力与自重应力的比值难以在0.2以内，另一点由于通过该方法计算的沉降值过大，存在不合理的情况，于是将区域进行附加应力计算时看做条形基础，由于真空联合堆载预压排水时区域可以按长条形基础排水，所以该方法存在合理性，且计算结果相较于矩形基础更加合理。最后得出Z1的未修正沉降为1065.42mm。详细计算过程见附表1。由于该处计算的为试用期间的总沉降，在《铁路工程地基处理技术规范》中，在软土地区计算沉降的经验系数为1.1~1.3，但是在部分软土更为发达的地区，经验系数可达到1.5~2.0。因此，规范中的修正系数确定过于笼统而简单，在没有相关经验的情况下，查阅相关资料和文献，找到与该地区土层相近的地区的经验系数为参考[18]取值为1.14。修正后的总沉降为1278.50mm。3.2Z2区域3.2.1土层参数设计区域Z2范围如下，根据规范要求，计算参数取Z2最厚软土层进行计算，软土厚度9.4m。图3.2Z2区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.2Z2分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(粉质黏土110.87218.94.110.465淤泥质粉质黏土2.71.70.99018.53.810.553粉土4.92.20.6602011.010.161淤泥质粉质黏土116.10.99018.53.810.553粉土1320.6602011.010.161淤泥质粉质黏土14.81.80.99018.53.820.553粉质黏土1920.2919.75.030.355粉土204.50.64320.110.850.1613.2.2荷载计算Z2分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.2.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z2的未修正沉降为1037.66mm。详细计算过程见附表2。3.3Z3区域3.3.1土层参数设计区域Z3范围如下，根据规范要求，计算参数取Z3最厚软土层进行计算，软土厚度6.9m。图3.3Z3区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.3Z3分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(kN/压缩模量Es(MPa)压缩系数α(粉质黏土1.31.30.87218.94.110.465粉土7.46.10.6602011.010.161淤泥质粉质黏土14.36.90.99018.53.810.553粉质黏土19.75.40.2919.75.030.355粉土200.30.64320.110.850.1613.3.2荷载计算Z3分区预压时所加加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.3.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z3的未修正沉降为1087.48mm。详细计算过程见附表3。3.4Z4区域3.4.1土层参数设计区域Z4范围如下，根据规范要求，计算参数取Z4最厚软土层进行计算，软土厚度5.7m。图3.4Z4区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.4Z4分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(素填土0.60.60.89018.73.940.484粉质黏土1.30.70.87218.94.110.465粉土5.340.6602011.010.161淤泥质黏土6.91.61.22717.62.920.790淤泥质粉质黏土114.10.99018.53.810.553粉土13.12.10.6602011.010.161粉质黏土15.62.50.891194.530.426黏土17.31.70.99818.53.580.509粉质黏土202.70.72919.75.030.3553.4.2荷载计算Z4分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.4.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z4的未修正沉降为1204.31mm。详细计算过程见附表4。3.5Z5区域3.5.1土层参数设计区域Z5范围如下，根据规范要求，计算参数取Z5最厚软土层进行计算，软土厚度6.5m。图3.5Z5区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.5Z5分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(素填土1.91.90.89018.73.940.484淤泥质黏土3.71.81.22717.62.920.790粉土8.24.50.6602011.010.161淤泥质粉质黏土112.80.99018.53.810.553淤泥质黏土13.92.91.22717.62.920.790粉土16.22.30.6602011.010.161粉质黏土17.41.20.891194.530.426黏土18.81.40.99818.53.580.509粉土201.20.61920.211.110.1563.5.2荷载计算Z5分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.5.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z5的未修正沉降为1071.63mm。详细计算过程见附表5。3.6Z6区域3.6.1土层参数设计区域Z6范围如下，根据规范要求，计算参数取Z6最厚软土层进行计算，软土厚度7m。图3.6Z6区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.6Z6分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(粉质黏土0.80.80.87218.94.110.465粉土3.45.30.6602011.010.161淤泥质黏土11.25.11.22717.62.920.790粉土13.42.20.6602011.010.161淤泥质粉质黏土15.31.90.99018.53.810.553黏土16.310.99818.53.980.509粉土17.61.30.61920.211.110.156粉质黏土202.40.2919.75.030.3553.6.2荷载计算Z6分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z6的未修正沉降为1180.29mm。详细计算过程见附表6。3.7Z7区域3.7.1土层参数设计区域Z7范围如下，根据规范要求，计算参数取Z7最厚软土层进行计算，软土厚度7.4m。图3.7Z7区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.7Z7分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(黏土0.80.81.00718.93.850.577粉土5.14.30.6602011.010.161淤泥质黏土10.65.51.22717.62.920.790粉土12.82.20.6602011.010.161淤泥质粉质黏土14.71.90.99018.53.810.553粉质黏土15.81.10.891194.530.426粉土17.61.80.61920.111.110.156粉质黏土202.40.72919.75.030.3553.7.2荷载计算Z7分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.7.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z7的未修正沉降为1076.99mm。详细计算过程见附表7。3.8Z8区域3.8.1土层参数设计区域Z8范围如下，根据规范要求，计算参数取Z8最厚软土层进行计算，软土厚度7.4m。图3.8Z8区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.8Z8分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(黏土0.80.81.00718.43.850.577粉土5.14.30.6602011.010.161淤泥质黏土10.65.51.22717.62.920.790粉土12.82.20.6602011.010.161淤泥质粉质黏土14.71.90.99018.53.810.553粉质黏土15.81.10.891194.530.426粉土17.61.80.61920.111.110.156粉质黏土202.40.72919.75.030.3553.8.2荷载计算Z8分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.8.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z8的未修正沉降为1076.79mm。详细计算过程见附表8。3.9Z9区域3.9.1土层参数设计区域Z9范围如下，根据规范要求，计算参数取Z9最厚软土层进行计算，软土厚度8.7m。图3.9Z9区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.9Z9分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(素填土1.91.90.89018.73.940.484粉质黏土3.61.70.87218.94.110.465淤泥质黏土4.81.21.22717.62.920.790粉土6.51.70.6602011.010.161淤泥质粉质黏土147.50.99018.53.810.553粉土16.52.50.6602011.010.161续表3.9Z9分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(黏土18.11.61.08018.23.610.592粉质黏土201.90.72919.75.030.3553.9.2荷载计算Z9分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.9.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z9的未修正沉降为1017.89mm。详细计算过程见附表9。3.10Z10区域3.10.1土层参数设计区域Z10范围如下，根据规范要求，计算参数取Z10最厚软土层进行计算，软土厚度8m。图3.10Z10区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.10Z10分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(粉土7.37.30.6602011.010.161淤泥质黏土15.381.22717.62.920.790粉质黏土17.42.10.72919.75.030.355粉土202.60.64320.110.850.1613.10.2荷载计算Z10分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.10.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z10的未修正沉降为1161.68mm。详细计算过程见附表10。3.11Z11区域3.11.1土层参数设计区域Z11范围如下，根据规范要求，计算参数取Z11最厚软土层进行计算，软土厚度8.2m。图3.11Z11区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.11Z11分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(素填土1.71.70.89018.73.940.484黏土3.61.91.00718.43.850.577淤泥质粉质黏土5.11.50.99018.53.810.553粉土6.51.40.6602011.010.161淤泥质粉质黏土13.26.70.99018.53.810.553粉土15.32.10.6602011.010.161黏土16.51.21.08018.23.610.592粉质黏土192.50.89119.74.530.426粉质黏土2010.72919.75.030.3553.11.2荷载计算Z11分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.11.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z11的未修正沉降为1148.70mm。详细计算过程见附表11。3.12Z12区域3.12.1土层参数设计区域Z12范围如下，根据规范要求，计算参数取Z12最厚软土层进行计算，软土厚度10.2m。图3.12Z12区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.12Z12分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(淤泥质黏土1.41.41.22717.62.920.790淤泥质粉质黏土31.60.99018.53.810.553粉土520.6602011.010.161淤泥质粉质黏土12.27.20.99018.53.810.553粉土152.80.6602011.010.161粉质黏土1610.89119.74.530.426黏土17.31.30.99818.53.980.509粉土202.70.61920.111.110.1563.12.2荷载计算Z12分区预压时所加加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.12.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1，且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z12的未修正沉降为962.70mm。详细计算过程见附表12。3.13Z13区域3.13.1土层参数设计区域Z13范围如下，根据规范要求，计算参数取Z13最厚软土层进行计算，软土厚度7.9m。图3.13Z13区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.13Z13分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(淤泥质黏土1.31.31.22717.62.920.790淤泥质粉质黏土3.82.50.99018.53.810.553粉土7.33.50.6602011.010.161淤泥质黏土91.71.22717.62.920.790淤泥质粉质黏土11.42.40.99018.53.810.553粉土16.85.40.6602011.010.161粉质黏土203.20.72919.75.030.3553.13.2荷载计算Z13分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.13.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z13的未修正沉降为919.26mm。详细计算过程见附表13。3.14Z14区域3.14.1土层参数设计区域Z14范围如下，根据规范要求，计算参数取Z14最厚软土层进行计算，软土厚度7.9m。图3.14Z14区域根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.14Z14分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(素填土1.51.50.89018.73.940.484黏土2.91.41.00718.43.850.577粉土4.61.70.6602011.010.161淤泥质粉质黏土12.57.90.99018.53.810.553粉土17.24.70.6602011.010.161粉质黏土202.80.72919.75.030.3553.14.2荷载计算Z14分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.14.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z14的未修正沉降为979.73mm。详细计算过程见附表14。3.15Z15区域3.15.1土层参数设计区域Z15范围如下，根据规范要求，计算参数取Z15最厚软土层进行计算，软土厚度10.2m。图3.15Z15区域范围根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.15Z15分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(素填土1.31.30.89018.73.940.484淤泥质黏土2.91.61.22717.62.920.790淤泥质粉质黏土6.13.20.99018.53.810.553粉土9.33.20.6602011.010.161淤泥质粉质黏土14.75.40.99018.53.810.553粉土194.30.6602011.010.161粉质黏土2010.72919.75.030.3553.15.2荷载计算Z15分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.15.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z15的未修正沉降为951.32mm。详细计算过程见附表15。3.16Z16区域3.16.1土层参数设计区域Z16范围如下，根据规范要求，计算参数取Z16最厚软土层进行计算，软土厚度10.2m。图3.16Z16区域范围根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.16Z16分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(素填土1.31.30.89018.73.940.484淤泥质黏土2.91.61.22717.62.920.790淤泥质粉质黏土6.13.20.99018.53.810.553粉土9.33.20.6602011.010.161淤泥质粉质黏土14.75.40.99018.53.810.553粉土194.30.6602011.010.161粉质黏土2010.72919.75.030.3553.16.2荷载计算Z16分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.16.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z16的未修正沉降为937.65mm。详细计算过程见附表16。3.17Z17区域3.17.1土层参数设计区域Z17范围如下，根据规范要求，计算参数取Z17最厚软土层进行计算，软土厚度10.2m。图3.17Z17区域范围根据设计总说明，计算总沉降时，荷载包括动车荷载等以及2m堆载。表3.17Z17分区土层参数土层深度/m厚度/m孔隙比重(压缩模量Es(MPa)压缩系数α(粉质黏土110.87218.94.110.465粉土4.33.30.6602011.010.161淤泥质粉质黏土8.23.90.99018.53.810.553粉土10.220.6602011.010.161淤泥质粉质黏土15.65.40.99018.53.810.553粉质黏土17.72.10.72919.75.030.355粉土202.30.64320.110.850.1613.17.2荷载计算Z17分区预压时所加荷载同Z1。P(3-1)ℎ为堆载厚度，取2m；3.17.3总沉降计算总沉降计算公式同Z1。且将区域按照条形基础进行附加应力的计算更为准确。最后得出Z17的未修正沉降为1017.31mm。详细计算过程见附表17。3.18沉降汇总表3.18沉降汇总图区域未修正沉降（mm）修正系数修正后沉降（mm）Z11065.421.141214.58Z21037.661.14.1182.93Z31087.481.141239.73Z41203.311.14.1371.77Z51071.631.141221.66Z61080.291.14.1231.53Z71076.991.141227.77Z81076.791.14.1227.54Z91017.891.141160.39Z101161.681.141324.32Z111148.701.141309.54Z12962.701.141097.48Z13919.261.141047.96Z14979.731.141116.89Z15951.321.141084.50Z16937.651.141068.92Z171017.311.141159.73采用分层总和法计算沉降时，计算的为总沉降，即土层在使用期间受到高铁荷载以及堆载作用下的总沉降，由于在计算的过程中存在一些不确定的因素，例如沉降经验系数的取值为相关类似地区的经验系数，所以可能导致沉降值的计算出现偏差。

第四章分区真空堆载联合预压沉降计算第四章分区真空堆载联合预压沉降计算4.1固结度计算（考虑井阻和涂抹效应）4.1.1计算方法选择砂井固结理论认为，垂直排水板贯穿整个软土层，真空预压的情况下，可以根据堆载预压的瞬时加载情况来考虑。4.1.2计算参数选择表4.1排水板参数排水板间距d(m)排水板宽度b(m)排水板厚度δ(m)CV≈0.5CH(cm2/s)H(m)1.00.10.00451.5×10-712排水板布置如下图4.1。图4.1排水板布置图等效排水柱体直径：d(4-1)等值砂井直径：d(4-2)井径比：n=(4-3)井径比因子：F(4-4)F=(4-5)F(4-6)F(4-7)其中：ks是土的水平渗透系数，ks为考虑涂抹区受扰动的土的水平渗透系数，取为kℎds是涂抹区直径，取为塑料排水板等效直径dL是排水通道长度；qw是排水板纵向通水量，这里取400cm3/轴对称径向排水固结参数：β(4-8)竖向排水一维固结参数：β(4-9)排水固结参数：β=(4-10)真空预压时间为4个月，得到真空预压结束时土的固结度为U(4-11)其中，α和β分别是对应的参数，α=8π4.2预压沉降计算4.2.1真空衰减法计算沉降量在软土地基真空预压法工程实践中，传统设计采用的“等效堆载法”因忽略真空度沿深度的衰减效应存在显著局限性。研究表明，受涂抹效应、井阻效应及土体渗透各向异性影响，真空度随深度呈线性衰减，速率范围为2.0~6.3kPa/m[14]，真空度衰减法计算沉降的公式为：s=其中，P表示不同深度处的附加应力与自重应力之和，它与真空衰减密切相关，P=P0−νz+Pz，ν表示真空度衰减速率；P本工程的塑料排水板周围是天然的淤泥质粘土，由于缺乏可靠的真空度衰减实测资料，这里取真空衰减速率为5kPa/m。4.2.2各分区预压沉降计算进行计算时，堆载按照角点法计算附加应力，表层应力为40Kpa。真空负压按照衰减进行计算，表层为80Kpa。利用分层总和法计算，得到预压沉降值。表4.2预压沉降表分区编号未经修正的预压沉降值（mm）固结度（mm）沉降修正系数（mm）最终预压沉降值（mm）11062.4698.75%1.0441095.3421010.6498.75%1.0441041.9231036.798.75%10.441068.8641196.6698.75%1.0441233.7051106.6598.75%1.0441140.9061066.0298.75%10.441099.1371060.8798.75%1.0441093.7081060.9698.75%1.0441093.809997.0998.75%10.441027.50续表4.2预压沉降表分区编号未经修正的预压沉降值（mm）固结度（mm）沉降修正系数（mm）最终预压沉降值（mm）101230.0298.75%1.0441268.09111169.3998.75%1.0441205.5612969.4898.75%10.44989.8513921.8698.75%1.044950.3914981.1598.75%1.0441011.5215960.7898.75%1.044990.5216902.1298.75%10.44930.41171000.498.75%1.0441031.36

第五章动车所工后沉降计算第五章动车所工后沉降计算工后沉降是指在工程竣工后，由于地基土体在荷载作用下的持续固结、次固结或其他长期因素（如地下水位变化、土体蠕变等）导致的地基或结构物逐渐下沉的现象。这一过程通常发生于施工完成后的数月甚至数年内，是工程设计与安全评估中的关键考量因素。一般来说工后沉降计算如下式：s其中，srscstsa由于本文前文计算，按照以下公式进行工后沉降的计算：工后沉降：Sz=S∞-St其中，S∞为使用阶段的沉降，即第三章计算内容。St为预压阶段沉降，即第四章内容。表5.1动车所工后沉降计算表分区编号使用阶段修正沉降（mm）修正沉降（mm）工后沉降（mm）11214.571095.34119.2421182.931041.92141.0131371.771068.86170.8741239.721233.70138.0751221.651140.9080.7661345.531099.13132.4071227.761093.70134.0781227.541093.80133.7491300.071027.50132.89101324.331268.0956.23111309.541205.56103.98121097.48989.85107.63131047.96950.3997.57续表5.1动车所工后沉降计算表分区编号使用阶段修正沉降（mm）修正沉降（mm）工后沉降（mm）141116.891011.52105.37151084.50990.5293.98161068.92930.41138.51171159.731031.36128.37允许沉降值为小于等于200mm，所有数值均符合要求。第六章整体稳定性验算6.1理论分析真空联合堆载预压法加固软土地基的作用机理可分为三个阶段系统阐述。第一阶段为真空预压启动期，通过建立砂垫层封闭体系实现气体抽排（本文不需要砂垫层），在加固区内部形成负压环境。随着真空度提升，优先排出土体大孔隙通道内的气体及孔隙自由水，形成具有水力梯度的负压渗流场，促使孔隙水定向迁移。第二阶段进入真空固结稳定期，负压环境引发土体骨架结构的应力重分布。土颗粒在有效应力作用下发生定向重组和接触优化，通过颗粒间滑动、旋转等微观调整实现孔隙结构优化，该过程以塑性变形为主且不会导致颗粒破碎。第三阶段为真空-堆载协同作用期，真空负压与地表堆载形成复合加载体系。联合荷载通过叠加效应显著提升超静孔隙水压力，促使弱结合水膜厚度减薄及部分自由水排出。随着排水固结进程的推进，土体有效应力场呈现三维空间增长，孔隙比持续降低，从而全面提升地基承载力和抗变形性能。根据学者[11]相关研究，真空堆载联合预压法施工过程中，地基稳定性受真空度、加载速率、荷载施加方式及土体抗剪强度等多因素综合影响。其中，真空负压梯度与加载速率的动态匹配是控制孔隙水压力消散效率的关键，而堆载压力超过临界阈值时可能引发土体剪切滑移风险，尤其在低强度软黏土层中需警惕超静孔隙水压力累积。本工程针对深厚软土地基，采用分级加载策略，通过真空-堆载协同作用强化土体侧限效应。经过分析，本工程的加载速率不太可能导致地基失稳。一般而言，随着加固深度的增加，地基的稳定性会增加。然而，当土体的抗剪强度较低时，软基更容易发生滑动失稳破坏。6.2整体稳定性验算利用理正岩土计算软件进行稳定性的验算。需要计算最危险时的情况，现在对2m厚的堆载填土一次性堆载，进行计算。6.2.1Z1分区计算稳定性时，采用基于有效固结应力法的圆弧稳定分析法，借助理正软件自动搜索最危险滑动面计算。下部土层的粘聚力与摩擦角信息如表格6.1所示。表6.1Z1分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq粉质黏土0.90.911.58淤泥质粉质黏土3.82.910.28粉土7.23.41233.6淤泥质粉质黏土12.14.910.28粉土13.81.71233.6粉质黏土15.8212.922粉质黏土204.514.310.7确定基本参数，取堆载设计高度为2m，堆载时坡度为1:1.5，荷载只施加一次验算施加2m厚堆载填土时的地基土整体稳定性。表6.2填土信息土层层厚度(m)重度(kN/m3)内聚力(kPa)内摩擦角(度)1220.00020.00030.000地基土层信息如表6.2所示，取三轴抗剪强度指标计算，即直剪经验系数乘以修正系数，根据相关文献[27]，粘聚力取直剪的1.1，摩擦角为直剪加5度。最终验算得到的滑动面结果如下图所示。图6.1Z1滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.51686＞1.2，满足稳定要求6.2.2Z2～Z17分区表6.3Z2分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq粉质黏土1111.58淤泥质粉质黏土2.71.710.28粉土4.92.21233.6淤泥质粉质黏土116.110.28粉土1321233.6淤泥质粉质黏土14.81.810.28粉质黏土19214.310.7粉土204.512.133.3图6.2Z2滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.41642＞1.2，满足稳定要求.表6.4Z3分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq粉质黏土1.31.311.58粉土7.46.11233.6淤泥质粉质黏土14.36.910.28粉质黏土19.75.414.310.7粉土200.312.133.3图6.3Z3滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.61587＞1.2，满足稳定要求图8.3表6.5Z4分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq素填土0.60.618.615.2粉质黏土1.30.711.58粉土5.341233.6淤泥质黏土6.91.69.15.2淤泥质粉质黏土114.110.28粉土13.12.11233.6粉质黏土15.62.512.911黏土17.31.718.48.3粉质黏土202.714.310.7图6.4Z4滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.68740＞1.2，满足稳定要求。表6.6Z5分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq素填土1.91.918.615.2淤泥质黏土3.71.89.15.2粉土8.24.51233.6淤泥质粉质黏土112.810.28淤泥质黏土13.92.99.15.2粉土16.22.31233.6粉质黏土17.41.212.911黏土18.81.421.48.5粉土201.213.933.2 图6.5Z5滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.39841＞1.2，满足稳定要求。表6.7Z6分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq粉质黏土0.80.811.58粉土3.45.31233.6淤泥质黏土11.25.19.15.2粉土13.42.21233.6淤泥质粉质黏土15.31.910.28黏土16.3121.48.5粉土17.61.313.933.2粉质黏土202.414.310.7图6.6Z6滑动面最终可计算得出：表6.8Z7分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq黏土0.80.818.48.3粉土5.14.31233.6淤泥质黏土10.65.59.15.2粉土12.82.21233.6淤泥质粉质黏土14.71.910.28粉质黏土15.81.112.911粉土17.61.813.933.2粉质黏土202.414.310.7图6.7Z7滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.69112＞1.2，满足稳定要求。表6.9Z8分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq黏土0.80.818.48.3粉土5.14.31233.6淤泥质黏土10.65.59.15.2粉土12.82.21233.6淤泥质粉质黏土14.71.910.28粉质黏土15.81.112.911粉土17.61.813.933.2粉质黏土202.414.310.7图6.8Z8滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.69112＞1.2，满足稳定要求。表6.10Z9分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq素填土1.91.918.615.2粉质黏土3.61.711.58淤泥质黏土4.81.29.15.2粉土6.51.71233.6淤泥质粉质黏土147.510.28粉土16.52.51233.6黏土18.11.615.38.1粉质黏土201.914.310.7图6.9Z9滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.31486＞1.2，满足稳定要求。表6.11Z10分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq粉土7.37.31233.6淤泥质黏土15.389.15.2粉质黏土17.42.114.310.7粉土202.612.133.3图6.10Z10滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=2.32483＞1.2，满足稳定要求。表6.12Z11分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq素填土1.71.718.615.2黏土3.61.918.48.3淤泥质粉质黏土5.11.510.28粉土6.51.41233.6淤泥质粉质黏土13.26.710.28粉土15.32.11233.6黏土16.51.215.38.1粉质黏土192.512.911粉质黏土20114.310.7图6.11Z11滑动面最终可计算得出：表6.13Z12分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq淤泥质黏土1.41.49.15.2淤泥质粉质黏土31.610.28粉土521233.6淤泥质粉质黏土12.27.210.28粉土152.81233.6粉质黏土16112.911黏土17.31.321.48.5粉土202.713.933.2图6.12Z12滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.35281＞1.2，满足稳定要求。表6.14Z13分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq淤泥质黏土1.31.39.15.2淤泥质粉质黏土3.82.510.28粉土7.33.51233.6淤泥质黏土91.79.15.2淤泥质粉质黏土11.42.410.28粉土16.85.41233.6粉质黏土203.214.310.7图6.13Z13滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.33770＞1.2，满足稳定要求。表6.15Z14分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq素填土1.51.518.615.2黏土2.91.421.48.5粉土4.61.71233.6淤泥质粉质黏土12.57.910.28粉土17.24.71233.6粉质黏土202.814.310.7图6.14Z14滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.78361＞1.2，满足稳定要求。表6.16Z15分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq（度）素填土1.31.318.615.2淤泥质黏土2.91.69.15.2淤泥质粉质黏土6.13.210.28粉土9.33.21233.6淤泥质粉质黏土14.75.410.28粉土194.31233.6粉质黏土20114.310.7 图6.15Z15滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.36356＞1.2，满足稳定要求。表6.17Z16分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq素填土1.31.318.615.2淤泥质黏土2.91.69.15.2淤泥质粉质黏土6.13.210.28粉土9.33.21233.6淤泥质粉质黏土14.75.410.28粉土194.31233.6粉质黏土20114.310.7图6.16Z16滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.36356＞1.2，满足稳定要求。表6.18Z17分区土层信息土层底面深度/m厚度/m直剪黏聚力Cq内摩擦角φq粉质黏土1118.615.2粉土4.33.31233.2淤泥质粉质黏土8.23.910.28粉土10.221233.6淤泥质粉质黏土15.65.410.28粉质黏土17.72.114.310.7粉土202.312.133.3图6.17Z17滑动面最终可计算得出：滑动安全系数=1.83726＞1.2，满足稳定要求。根据模拟，该地区不会发生失稳问题。第七章地基承载力验算设计要求厂区内真空堆载联合预压后的地基承载力不小于150kPa，验算时考虑固结提高。在进行真空联合堆载预压地基承载力计算过程中，重点是计算堆载阶段的地基承载力是否满足要求，运用理正岩土软件进行地基承载力的验算，将堆载荷载分两级加载，最终加荷载量为40kPa，取坡比为1.5。各分区土层参数如下，带入软件计算结果如下。表7.1Z1分区土层信息层号层底标高（m）重度(KN/地基承载力特征值（kPa）快剪粘聚力C（kPa）快剪内摩擦角φ10.918.911011.5823.818.58010.2837.2201101233.6412.118.58010.28513.8201101233.6615.81911012.92272019.713014.310.7表7.2Z1分区地基承载力验算计算点（m）层底标高（m）PzPczPz+PczγR[f是否满足0.00.00.00.00.0110满足0.00.94.017.021.097.0满足0.03.812.970.783.5180.7满足0.07.217.0138.7155.7218.7满足0.012.018.9227.5246.4307.5满足0.012.118.9229.3248.2339.3满足0.013.819.1263.3282.4373.3满足0.015.819.2301.3320.5431.3满足0.020.318.9390.0409.0520.0满足表7.3Z2分区土层信息层号层底标高（m）重度(KN/地基承载力特征值（kPa）快剪粘聚力C（kPa）快剪内摩擦角φ1118.911011.5822.718.58010.2834.9201101233.641118.58010.28513201101233.6614.818.58010.2871919.713014.310.782020.118012.133.3表7.4Z2分区地基承载力验算计算点（m）层底标高（m）PzPczPz+PczγR[f是否满足0.00.00.00.00.0110.0满足0.01.04.418.923.398.9满足0.02.710.450.460.7160.4满足0.04.914.794.4109.1174.4满足0.011.018.7207.2225.9317.2满足0.012.019.0227.2246.2337.2满足0.013.019.1247.2266.3327.2满足0.014.819.2280.5299.7410.5满足0.01919.1363.2382.4543.2满足0.02019.0383.3402.4563.3满足表7.5Z3分区土层信息层号层底标高（m）重度(KN/地基承载力特征值（kPa）快剪粘聚力C（kPa）快剪内摩擦角φ11.318.911011.5826.1201101233.636.918.58010.28续表7.5Z3分区土层信息层号层底标高（m）重度(KN/地基承载力特征值（kPa）快剪粘聚力C（kPa）快剪内摩擦角φ45.419.713014.310.750.320.118012.133.3表7.6Z3分区地基承载力验算计算点（m）层底标高（m）PzPczPz+PczγR[f是否满足0.00.00.00.00.0110.0是0.01.35.624.630.2134.6是0.07.417.1146.6163.7226.6是0.012.018.9231.7250.6311.7是0.014.319.2274.2293.4413.2是0.019.719.0380.6399.6560.6是0.020.019.0386.6405.6566.6是表7.7Z4分区土层信息层号层底标高（m）重度(KN/地基承载力特征值（kPa）快剪粘聚力C（kPa）快剪内摩擦角φ10.618.710018.615.221.318.911011.5835.3201101233.646.917.6809.15.251118.58010.28613.1201101233.6715.61911012.911817.318.512018.48.392019.714014.310.7表7.8Z4分区地基承载力验算计算点（m）层底标高（m）PzPczPz+PczγR[f是否满足0.00.00.00.00.0100.0是0.00.62.711.;213.9121.2是0.01.35.624.430.1134.4是0.05.315.2104.4119.6184.4是0.06.916.7132.6149.321.6是0.011.018.6208.5227.1318.5是0.012.018.9228.5147.3338.5是0.013.219.0150.5269.5360.5是0.015.619.2198.0317.1418.0是0.017.319.1329.438.5469.4是0.02018.9382.6401.5522.6是表7.9Z5分区土层信息层号层底标高（m）重度(KN/地基承载力特征值（kPa）快剪粘聚力C（kPa）快剪内摩擦角φ11.918.710018.615.223.717.6509.15.238.2201101233.641118.58010.28513.917.6809.15.2616.2201101233.6717.41911012.911818.818.512021.48.592020.214013.933.2表7.10Z5分区地基承载力验算计算点（m）层底标高（m）PzPczPz+PczγR[f是否满足0.00.00.00.00.0100.0是0.01.97.935.543.485.5是0.03.712.767.279.9177.2是0.08.217.7157.2174.9237.2是0.011.018.8209.0227.8289.0是0.012.019.0226.6245.6306.6是0.013.919.2260.0279.3370.0是0.016.219.3306.0325.3416.0是0.017.419.2328.9348.1448.9是0.018.819.2354.7373.9494.7是0.020.019.03