6082铝合金FSW焊接接头组织和性能分析

目录TOC\o"1-3"\h\u31863摘要 第一章绪论1.1铝合金现如今经济全球化迅猛发展，我们正在步入汽车以及铁路机车车辆高速化和轻量化的时代，人们对于各项金属材料性能等的要求也变得越来越高，在近几年，铝合金材料受到越来越多工业制造商的关注，因其本身所具有的重量轻、耐腐蚀性能好、成形容易等优点。而伴随着研究的进一步推进，铝合金材料本身性能的不断提高和其他新型牌号材料的出现，在航空航天、高速车辆、船舶等各行业得到了更为广泛的认可。然而，铝合金表面致密的氧化层和电弧焊接过程中的变形大等不良因素，又限制了它在各行业的进一步推广使用。6082铝合金属6xxx系列铝合金，本身就具有良好的成形性能、可焊接性能、可加工性能等，同时强度中等，在退火后仍能保证良好的可操作性。它主要应用于各种机械结构，包括钢筋、板材和管材等。该合金与6061合金的力学性能相似，但却又不完全相同，6082合金的0、T4状态适用于弯曲成形，T5、T6状态适用于加工性能要求较高的场合。T6状态时拥有较高的力学性能。6082合金在欧洲是非常常见的合金产品之一，在美国也有很广泛的应用，适用于加工原材料、无缝铝管焊接、定制结构型材等。6082合金具备良好的加工性能和阳极反应性能。例如去除杂质、染色和镀膜等都为最常见的阳极反应方法。表1为6082铝合金各成分含量表。SiFeCuMnMgCrZnTiAl0.7-00.4-1.00.6-00.10余量表SEQ表\*ARABIC16082铝合金各成分含量（%）1.2搅拌摩擦焊的发展现状1.2.1搅拌摩擦焊的定义搅拌摩擦焊(FSW，FrictionStirWelding)是1991年英国焊接研究所(TWI)发明的一种固态焊接方法，其显著优势是能够使金属在固态下完成焊接，焊接总输入热量少，焊接区金属受热循环影响明显低于其他焊接方法，特别适合采用熔化焊时易产生缺陷的低熔点金属的焊接[1-4]。FSW过程无弧光辐射、无须添加焊丝、无烟尘飞溅、对环境无污染、易于实现机械化操作和高速焊接、是一种较为理想的绿色环保连接技术，因此一经问世就受到航天航空、国防工业、轨道交通等诸多制造领域的青睐。FSW过程，即通过高速旋转的搅拌工具(俗称搅拌头，主要包括轴肩和搅拌针)扎入焊接区金属，利用搅拌针和轴肩与焊接区金属之间接触产生的摩擦热和塑性变形热，使焊接区金属产生热塑性软化，并随着搅拌针的高速旋转和进给运动，发生流变迁移，填充入搅拌针后方的空腔里，形成具有一定锻造组织特性的焊缝。尽管搅拌摩擦焊解决了许多铝合金焊接的难题，但当输入的焊接参数选择不当的时候就可能产生一些缺陷，甚至极大得影响焊接质量及使用。影响焊接质量的一些参数包括搅拌头尺寸、焊接搅拌头旋转速度、焊接速度、焊接压力、搅拌头压入深度和工件之间的间隙等。研究这些参数对缺陷产生的影响，总结其规律性，对揭示缺陷产生的机理以及获得优良的焊接接头具有重要的指导意义。图1为搅拌摩擦焊的焊接示意图图SEQ图\*ARABIC1搅拌摩擦焊焊接示意图1.2.2搅拌摩擦焊的国内外发展现状FSW装备主要包括两部分；焊接机床与搅拌工具。其中，焊接机床也称FSW设备，其原理与铣床非常类似，主要提供给搅拌头自转运动和焊接进给运动，以及相应的轴向顶锻力和进给力。经过20多年的发展，FSW设备已经从单一的铣床模式类型，发展成为了专机与通用机并存的系列化产品，其中最主要的是台式、龙门式、牵引式三类设备。目前FSW设备的主要研究方向在3个方面，一是大型化、高顶锻力、高进给力；二是多维运动、特定产品专机定制、FSW机器人等，三是便携式搅拌摩擦焊设备，主要用于战场紧急抢修等场合[5]。在可焊材料方面，FSW显示了独特的优越性。以铝合金为例，无论是传统的MIG，TIG焊接，还是更为先进的等离子弧焊、激光焊、电子束焊接，都无法完全解决铝合金熔焊时易产生的气孔、热裂纹及焊后应力腐蚀等问题。虽然业界采用脉冲电流等方法解决5000系、6000系铝合金的部分焊接性问题，但是高强铝合金2000系、超高强铝合金7000系以及铝锂合金的熔焊缺陷问题，仍然是航空航天大型复杂高性能构件焊接制造的瓶颈。因为FSW是在固态下完成焊接，所以从根本上避免了铝合金熔化焊缺陷，可以焊接所有系列的铝合金，尤其是对2000系、7000系列铝合金的焊接，有着不可替代的优势，且可焊厚度范围达到了1～100mm[6-8]。在焊接工艺方面，发展速度最快的是铝合金FSW焊接工艺，其次是铜合金、镁合金等。在产品应用方面，航天、航空、高铁、船舶等轻金属大量使用领域的应用产品已达百余种，包括巨型火箭、飞船的燃料贮箱、航天飞机、火箭箭体、导弹外壳等;大型飞机机翼、尾42翼、机身、油箱、蒙皮壁板等;高速列车车体地板和壁板、集装箱箱体、油罐车、汽车大梁等。航天一院与航天八院成功实现了全FSW燃料贮箱的研制，确立了FS在连接技术中的主流地位[9]。在异种材料的连接方面，在铜－不锈钢、铜－铝、紫铜－镁合金、复合材料－铝合金等异种材料的连接领域，FSW也体现了独特优势，获得了比传统方法综合性能更优的焊接接头。邢丽、柯黎明等[10]在对铝合金LF6与工业纯铜T1的FSW试验时发现采用合理的工艺参数匹配，可以获得铝铜异种金属的有效连接。刘会杰等人[11]提出了铝－铜阻隔对接新方法，即选择与母材类型相同的铝或铝合金作为阻隔材料，通过合理控制搅拌头的偏移量，获得了表面成形良好且无内部缺陷的接头，强度系数达到铝合金强度的63%，断裂位置在焊核中部或焊核与母材的界面上。贺地求、王浪波等利用FSW成功完成电解锰阴极板上紫铜与不锈钢的搭接，不仅提高了连接强度和导电率，延长了阴极板的使用寿命，且降低了制造成本，为传统产品的更新换代和节能减排提供了新的思路。纵观近20多年国内外机构对FSW的研究，虽然FSW在各个领域的应用成果颇多，但其基础研究却远远落后于其应用研究。究其原因主要是FSW过程是焊接区金属在短时间内完成的极其剧烈局部塑性流变和迁移，无法直接精确观测到焊接区金属的流动行为，给FSW基础研究带来了极大的困难。国内外学者主要通过研究焊接区金属的热塑性流动行为来揭示FSW焊缝的形成机理。常用的研究方法主要有试验和数值模拟两大类。其中试验方法有焊中急停法、标记材料法、异种材料接头显微组织图像分析法及多种方法综合等。数值模拟方法主要是通过ANSYS，FLUNE，AQUAS等商业软件，对FSW过程进行简化和假设，设定边界条件，对温度场、流速场、应力场进行仿真分析。经过20多年的研究与实践，FSW已经可以成功焊接铝合金、镁合金、铜合金、钛合金、低碳钢、不锈钢、塑料、铝基复合材料等多种材料。1.3课题研究目的及意义以往的铝合金焊接，例如焊条电弧焊，气体保护焊，激光焊接等，很容易出现焊接缺陷，例如气孔，烧穿以及焊缝和焊接热影响区的强度降低，从而大大降低了焊接质量。搅拌摩擦焊接正是基于这种连接方法，以在低于待焊接材料的熔点的情况下实现固相连接，因此在方法和工艺方面具有更多优势。例如，摩擦搅拌焊可以对所有类型的铝合金进行焊接，包括过去很难焊接的2xxx系列和7xxx系列铝合金；焊接过程中没有电弧，烟尘，飞溅等。其独特的优势不仅使得工业加工的成本大大降低，而且更加的安全可靠，甚至对新产品和新结构的设计提供了更多的可能性。对于铝合金材料，优异的固相接头和高可靠性以及可重复的焊接工艺可以促进现有工业产品的改进以及铝合金材料在其他工业领域中的应用和创新。例如，可以通过搅拌摩擦焊接可靠地连接不能熔焊的热敏感性高的材料，例如硬质铝，超硬铝。可以提高热处理铝合金的结合强度。极大地降低气孔出现的概率。铝基复合材料的析出和破坏也可以通过固相连接进行有效的防止，同时可以实现铸造，锻造，挤压等不同材料状态的焊接。因其较小的焊接变形，更可生产精密铝合金零件。可以实现小尺寸挤压型材的连接，也可用于制造大型船用胶合板，火车墙板，卡车箱体等[12]。这次，我们将研究6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接接头的结构和性能，重点是对影响焊接接头结构和性能的因素和机理进行分析和讨论，以期为获得更好性能的6082-T6铝合金FSW接头组织提供可供参考的理论支持。1.4本文研究内容图SEQ图\*ARABIC2实验流程图选择合理的焊接参数，对6082-T6铝合金进行FSW焊接。切取若干5mm厚的接头试样。对接头试样进行力学性能测定实验，分别对接头的硬度、冲击性能、拉伸性能进行实验测定并记录。制备金相组织试样，并用金相显微镜和扫描电子显微镜（SEM）观察微观组织并分析。分析实验数据，讨论总结6082-T6铝合金FSW焊接接头组织及其力学性能。第二章实验内容2.1实验设备及材料2.1.1实验材料5mm厚的6082-T6铝合金FSW焊接接头试样，280#、400#、600#、800#、1500#等4种不同水性砂纸，三氧化二铬及氧化铝抛光粉水溶液，氢氧化钠溶液。2.1.2实验设备表SEQ表\*ARABIC2实验设备及型号设备名称型号制造厂家金相显微镜OLMPUS-PME3日本OLMPUS扫描电子显微镜JSM-6610LV上海铸金仪器公司维氏硬度计HV-1000-线切割机DK7725-抛光机PG-2B上海金相机械公司万能试验机CTS-300-2.2实验步骤及方法2.2.1金相试样制备及微观组织观察1、切割和打磨用DK7725型电火花线切割机制备5mm厚的FSW焊接接头试样，并用砂轮将试样表面磨平，以去除切割时的氧化产物及杂质。2、精磨分别用200目、400目、800目、1500目四种不同粗糙程度的水性砂纸对试样表面进行精磨，需朝垂直及水平方向反复摩擦以除去表面划痕。3、抛光精磨后的试样还需进行抛光处理以获得光滑的镜面，将试样置于放有布质材料的抛光盘上，抛光机转速为900r/min，抛光时一边不断加入抛光剂，抛光剂为三氧化二铬溶液及氧化铝抛光粉水溶液，一边将试样磨面平整地压在旋转的抛光盘上，并从抛光盘的边缘到中心不断作反方向的径向往复运动，直到获得光亮的镜面。4、腐蚀将光亮的金相试样用水冲洗干净或用乙醇溶液擦掉表面残留的脏物。然后用酒精棉蘸取腐蚀剂，均匀得涂抹在试样磨面上，本次试验使用的腐蚀剂为氢氧化钠溶液，抛光的磨面将逐渐失去光泽，待腐蚀合适后用纯净水冲洗干净，再用酒精擦拭，并用吹风机吹干试样磨面。5、显微组织观察将制备好的金相组织放在金相显微镜上，观察其各区域组织形貌。2.2.2力学性能检测1、硬度将制备好的金相试样放在维氏硬度计上，校准维氏硬度计，选取接头中部一点为中心点，两侧每隔2mm测量一次显微硬度，加载力2N，力保持时间10s，共测得21组显微硬度值。2、拉伸性能按照《焊缝及熔敷金属拉伸试验方法》制成三组标准试样，在万能试验机上进行测试，拉伸试样是在垂直于焊缝方向上切割选取的，缺口类型为V型缺口。输入一定拉伸速率及载荷，测量其抗拉强度、伸长率及收缩率，并用扫描电子显微镜观察断口显微组织形貌。3、冲击性能按照《焊接接头冲击试验方法》制成三组标准试样，在万能试验机上进行冲击实验，冲击试样为V型缺口，测定其接头焊缝、熔合线和热影响区的冲击吸收功，并用扫描电子显微镜观察断口显微组织形貌。第三章实验结果分析3.1组织分析根据搅拌摩擦焊过程中的作用特点及微观组织特点，将FSW接头分为四个区域：焊核区（NZ）、热机影响区（TMAZ）、热影响区（HAZ）和母材区（BM）。为了更清楚得分析，又将热影响区（HAZ）分为两部分，即靠近母材一侧的称为HAZ1，靠近热机影响区一侧的称为HAZ2。其分布情况如图3所示。图SEQ图\*ARABIC3铝合金搅拌摩擦焊接头横截面形貌1、母材区（BM）如图4（a）为6082-T6铝合金母材的金相显微组织。从图中可以看出，在母材组织中α-Al晶粒较为粗大，其纵向晶粒明显被拉长，晶粒平均长度约150-400μm，宽度45-80μm。如图4（b）是用扫描电镜（SEM）观察到的母材组织，我们可以清晰得看到在6082-T6铝合金母材中存在白色的条状物。白色的条状相长度约2-10μm，经元素分析可以知道条状相主要包含Al、Fe、Si等元素。根据白色的条状相的形貌、化学成分及相关研究报道[13]，我们推断该相为AlFeSi沉淀相。富Fe相（AlFeSi）存在于6082-T6铝合金之中，主要原因是Fe元素在铝基体中的溶解度很低。粗大的AlFeSi相对铝合金的性能有害[14]。根据以上的分析及资料收集，我们总结出6082-T6铝合金母材的微观组织主要由α-Al相、富铁相（AlFeSi）、α-Al(FeMn)Si相[15]和β″（M5Si6）相[16]构成，而在这之中β″（Mg5Si6）相对铝合金的强度贡献最为明显，AlFeSi相则会影响铝合金的性能。图SEQ图\*ARABIC4铝合金母材显微组织（a）金相显微组织，（b）扫描电镜组织2、焊核区（NZ）如图5（a）为6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头焊核区（NZ）的金相显微组织。从图中我们可以看出，存在于母材中的被拉长的α-Al晶粒完全消失，取而代之的是细小的等轴晶粒，其晶粒长度约为3～7μm。焊核区的位置在于搅拌摩擦焊头的最中心。受到了强烈搅拌作用和轴肩的向下锻造压力，以至于焊核区经历了最高峰值温度和最严重的塑性变形。原本的粗大晶粒和被拉长的晶粒由此被破坏并发生了动态的再结晶，最终形成细等轴晶粒。下图5（b）是采用场发射扫描电镜（FESEM）看到的焊核区组织，可以发现与铝合金母材组织相比，焊核区中的富铁相（AlFeSi）及α-Al(FeMn)Si相这两相的占比明显减少，尺寸也更小，其形貌特征主要表现为球形。我们知道焊接温度尚未达到其溶解温度，根据焊核区的热作用特点，AlFeSi相和α-Al(FeMn)Si相不应发生变化。焊接时，搅拌头与母材接触，做高速旋转，此时不溶的第二相被均匀破碎并细化到临界成核尺寸，并通过表面能的作用逐渐溶解到基体中。然而该过程需要大量的应变，不足以支持第二相完全溶解，因此，脆性第二相只溶解了一部分，而另一部分未完全溶解的粗相颗粒边缘溶解，从而形成了晶粒的球化，尺寸变小。由此可见焊核区中第二相的形态、数量等变化主要与搅拌头高速旋转所引起的铝合金强烈塑性变形有关[17][18]。图SEQ图\*ARABIC5搅拌摩擦焊接头焊核区显微组织（a）金相显微组织，（b）场发射扫描电镜组织3、热机影响区（TMAZ）如图6所示，图（a）和（b）分别是热机械影响区的前进侧和后退侧的微观结构。由于热机影响区（TMAZ）靠近焊核区，因此将受到机械力和焊接热循环的同时作用，这会使该区的组织结构发生变形，拉长晶粒并使其具有一定的方向性。细长的晶粒沿焊核边缘流线化。许多细等轴晶粒分布在焊核附近的晶粒之间，这表明热机影响区的某些区域发生了动态再结晶，然后形成了细小的等轴晶粒。我们再将图（a）和（b）进行比较，可以发现在前进侧和后退侧的热机影响区的组织形状存在一些差异：首先从图上可以清晰得发现较之后退侧，前进侧与焊核区的边界更加明显。其次，前进侧热机影响区的晶粒比后退侧的晶粒更加细小。这是由于搅拌头作用于前进侧和后退侧的金属的力不同所导致的。搅拌头作用在前进侧上的金属的力是由其旋转运动所引起的剪切力，方向与金属受到塑性挤压的方向相反，而作用于后退侧的力相同，因此前进侧母材与焊接金属的变形之差要大于后退侧，与此同时，前进侧母材的应变率较之后退侧要来得更大，结晶程度也较高。所以分界线更明显，并且晶粒细化程度更高。图6（c）是热机影响区的FESEM图像。从图中可以看出，热机影响区的富铁相（AlFeSi）和α-（AlFeMnSi）相的数量和大小与铝合金比没有明显变化。这主要是因为该区域的焊接热循环的峰值温度和金属的塑性变形尚未达到AlFeSi和α-Al（FeMn）Si相再溶解的条件[19]。图SEQ图\*ARABIC6铝合金FSW接头热机影响区组织（a）前进侧，（b）后退侧，（c）FESEM像4、热影响区（HAZ）热影响区（HAZ）靠近于热机影响区（TMAZ）。图7（a）为6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头热影响区的金相显微组织。从图中可以看出，HAZ的金相显微组织较之铝合金母材的金相显微组织无明显的差别。图7（b）是采用场发射扫描电镜（FESEM）观察到的热影响区组织形貌，在HAZ中第二相粒子在晶界存在着偏析的倾向，而且随着与焊缝中心线距离的缩小偏析倾向越加明显。由于不受机械力的作用，该区微观组织的变化可能与焊接热作用有关。图SEQ图\*ARABIC7铝合金FSW接头热影响区组织（a）金相显微组织，（b）FESEM像3.2力学性能分析3.2.1硬度分析图8为搅拌摩擦焊接头的显微硬度分布。根据数据显示，母材硬度值为105HV，焊接接头截面硬度曲线呈“W”形分布，接头两侧的热影响区硬度值稍低于母材，这是因为热影响区没有受到剧烈塑性变形，晶粒组织与母材类似，仅受焊接过程的高温作用，经历类似于高温过时效过程；而接头中心区域发生了明显的软化现象，焊核区的硬度值在75~85H之间变化，总体而言热机影响区的硬度值是最低。焊核区硬度之所以高于热机影响区却低于母材，是因为焊核区组织是细小的再结晶组织，再结晶组织中的位错密度降低，位错强化作用降低；同时焊接高温引起强化相Mg2Si重溶，使得第二相弥散强化作用降低。而晶粒细化虽然对焊核区组织有一定强化作用却不能弥补焊接引起的软化。图SEQ图\*ARABIC8搅拌摩擦焊接头的显微硬度3.2.2拉伸性能及断口形貌分析分组抗拉强度伸长率收缩率12056.512230131322061.6表SEQ表\*ARABIC3拉伸试验取三组拉伸试样分别进行拉伸试验，可以得到3组试样的抗拉强度、伸长率及收缩率，由表3可知，6082-T6铝合金经搅拌摩擦焊后接头组织的抗拉强度平均值为218.3MPa，较之母材有所降低，平均伸长率为8.5%，平均收缩率为1.2%，显示其塑性有所提升。图SEQ图\*ARABIC9拉伸断口形貌（a）低倍SEM像，（b）高倍SEM像图9为拉伸试验断口的形貌图像。我们从图中可以看出，图9（a）处断口存在起伏区,起伏区处出现了大面积山脊状花样,显示出明显的脆性断裂特征。根据搅拌摩擦焊的特点分析，这是因为搅拌头无法搅拌到焊缝底部区域，其不受机械力作用，只受到搅拌摩擦焊过程中的热影响,所以保留了合金的一部分特征,具备一定的塑性特征。图9（b）断口中出现了大量的小韧窝,并且存在小韧窝大量聚集的现象。从上述现象结合相关资料我们可以进行推断,分析搅拌摩擦焊接头的断裂过程,首先在搅拌头搅拌不均匀的作用下，部分受影响区域产生空洞,特别是在焊接速度比较大时更容易产生。因为当搅拌头运行过后,塑性金属的流动性不强，还来不及填充其留下的空洞,就继续向前运行了,从而容易产生不均匀的焊缝。除此之外,空洞也会因其他原因产生，例如当搅拌头在旋转过程中,如果输入的压紧力不够大,将导致焊缝里的金属向上溢出而形成空洞。空洞的产生，为后续断口的韧窝提供了基础。搅拌头在旋转过程中,处于搅拌头“向前面”的焊缝金属,始终受压,而处于搅拌头“向后面”的焊缝金属则始终受拉,容易导致搅拌头两侧的焊缝金属不均匀,使得空洞在随后的变形过程中进一步长大,但幅度较小,最后被局限在大空洞之间的基体内,并在基体中形成小空洞,这些小空洞不断长大、聚集,使得试样中部出现裂痕。最后试样在最大剪应力作用下剪切断裂,形成边缘比较光滑的断口。所以断口上的微观特征是具有大面积的韧窝。3.2.3冲击性能及断口形貌分析分组冲击功Akv/J132434表SEQ表\*ARABIC4冲击试验（S=50mm2）表4为铝合金FSW接头冲击性能试验结果，可得三组试样的冲击功，其韧性较母材有所提高。图SEQ图\*ARABIC10铝合金FSW接头冲击断口形貌（a）低倍SEM像，（b）高倍SEM像焊接接头冲击断口形貌如图10所示，从图10（a）上可发现，6082-T6铝合金FSW接头区域室温冲击断口表现出等轴韧窝，塑性断裂特征非常明显，属韧性断裂。再由图10（b）发现，焊核区断口上分布着尺寸较大、深度较深的韧窝，且在大韧窝之间布满着小韧窝。热影响区的断口特征与焊核区一样，也呈现出韧性断裂特征，但是，该区的韧窝尺寸较小，并且分布着一定数量的撕裂棱，这是因为焊核区的塑性变形能力较强，在断裂的过程中可以吸收更多的能量，即焊核区冲击吸收功最高。第四章总结本次试验主要通过力学性能测定分析6082-T6铝合金FSW焊接接头的各项力学性能，以及使用金相显微镜和扫描电镜对接头组织形貌进行观测，讨论分析其断口组织及形成，使得对6082-T6铝合金FSW焊接接头的组织及其力学性能有一个详细的了解，通过试验得到以下结论：1）6082-T6铝合金FSW焊接接头组织可分为四个区域，分别为母材区、热影响区、热机影响区和焊核区，通过组织形貌观察发现，各区域相组成存在着差异，焊核区由细小的等轴晶体结构组成；而在搅拌头的机械搅拌和焊接热循环的共同作用下，热机械影响区的组织形貌在很大程度上发生了变形；根据观察发现，热影响区与母材的组织相似，仅出现了轻微的粗化现象。2）6082-T6铝合金FSW焊接接头截面的显微硬度曲线呈“W”型分布，接头两侧的热影响区硬度稍低，焊核区硬度要高于热机械影响区但低于母材。3）6082-T6铝合金FSW焊接接头的抗拉强度与母材相比略低，但冲击韧性要高于母材。参考文献ThomasWM.Frictionstirbuttwelding:U.S.5460317[P].1991－10－15.MishraRS,MaZY.Frictionstirweldingandprocessing[J].MaterialsScienceandEngineeringR,2005,50:1－78.CamG.Frictionstirweldedstructuralmaterials:beyondAl-alloys[J].InternationalMaterialsReviews,2011,56(1):1－48.董春林,栾国红,关桥.搅拌摩擦焊在航空航天工业的应用发展现状与前景[J].焊接,2008(1):25－31.张平,曾庆强,赵军军,等.便携式搅拌摩擦焊设备研制可行性探讨[J].焊接,2010(6):2－7.杨新岐,栾国红,许海生,等.铝合金搅拌摩擦与MIG焊接接头疲劳性能对比试验[J].焊接学报,2006,27(4):1－4.贺暑俊.2524薄板搅拌摩擦焊工艺研究[D].长沙:中南大学硕士学位论文,2011.杨坤玉.超声能对铝铜系合金搅拌摩擦焊组织演变与力学性能的影响研究[D].长沙:中南大学博士学位论文,2018.杨坤玉,袁朝桥,彭彬,宋佳寅,贺地求.搅拌摩擦焊近20年研究与发展情况概述[J].焊接,2020(01):21-28+66.邢丽,柯黎明,黄春平,等.铝合金与钢的搅拌摩擦焊焊缝成形及接头性能[J].焊接学报,2007,28(1):29－32．刘会杰,沈俊军,刘超,等.一种铜－异种材料对接阻隔搅拌摩擦焊方法:中国,200910072504.3[P].2009－12－30.栾国红,郭德伦,张田仓,孙成彬.铝合金的搅拌摩擦焊[J].焊接技术,2003(01):1-4.杜鹏,闫晓东,李彦利,等.6061铝合金中富铁相在均匀化过程中的相变机理[J].中国有色金属学报,2011,21(5):981-987.董鹏.6005A-T6铝合金搅拌摩擦焊接头的组织与性能研究[D].吉林大学,2014.DenquinA,AllehauxD,CampagnacMH,etal.Microstructural