500m3d制药废水处理工艺设计

m3/d制药废水处理工艺设计摘要：本设计说明书是500m3/d的制药废水处理工艺的设计。该工艺系统处理的高浓度制药废水中包含工艺水、设备冲洗水和废气吸收水等等及低浓度的生活污水、车间地面冲洗水、初期雨水、夏季罐区喷淋水等。高浓度废水中的污染物主要包括高含量的COD，氨氮，盐分，SS等，除此之外还受乐果类污染。本设计工艺主要处理水中的COD、SS、氨氮、总磷、以及乐果等污染物，处理工艺需要经过当地环保部门环境管理要求，经过处理后的污水排放水质，符合国家的有关法规、规范及标准，处理效果需达到园区污水处理厂接管标准，该标准由当地污水处理厂结合实际情况给出。经过各种方案的比较，本设计最终采用氨氮吹脱塔、三效蒸发器以及Fenton氧化工艺对高浓度废水进行预处理，经处理的高浓度废水与低浓度废水混合后进行水解酸化+生物接触氧化工艺处理。高、低浓度废水进水COD浓度分别为80000mg/L和400mg/L，SS浓度分别为300mg/L和100mg/L，氨氮浓度分别为2000mg/L和40mg/L，TP浓度分别为200mg/L和10mg/L，盐分浓度分别为20000mg/L和2000mg/L。出水各污染物浓度则分别为477.5mg/L，1mg/L，8.7mg/L，4.7mg/L，1124mg/L，完全符合污水厂接收标准。经技术、经济分析可知，本设计方案有良好经济效益及社会效益，充分执行了减少土地利用、增加绿化、降低能量消耗的理念，积极新时代参与了保护环境的行动。关键词：制药废水；工艺设计；Fenton氧化；水解酸化+生物接触氧化

Processdesignof500m3/dpharmaceuticalwastewatertreatmentAbstract:thisdesignspecificationisthedesignof500m3/dpharmaceuticalwastewatertreatmentprocess.Thehighconcentrationpharmaceuticalwastewatertreatedbytheprocesssystemincludesprocesswater，equipmentwashingwater，wastegasabsorptionwaterandsoon，aswellaslowconcentrationdomesticsewage,workshopfloorwashingwater,earlyrainwater，summertankfarmspraywater，etc.ThepollutantsinhighconcentrationwastewatermainlyincludehighcontentofCOD,ammonianitrogen,salt，SS，etc.Inaddition,theyarealsopollutedbydimethoate.ThedesignprocessismainlydealingwiththewaterofCOD，SS，ammonianitrogen,totalphosphorus，andpollutantssuchasdimethoateprocessneedtopassthelocalenvironmentalprotectiondepartmentoftheenvironmentalmanagementrequirements，afterprocessing,thesewagewaterquality,conformtothestate'srelevantlawsandregulations，codesandstandards，treatmenteffecttoachieveindustrialparksewagetreatmentplanttotakeoverthestandard,thestandardgivenbythelocalsewagetreatmentplantincombinationwiththeactualsituation.Afterthecomparisonofvariousschemes,thedesignfinallyadoptsammonianitrogenstrippingtower,three-effectevaporatorandFentonoxidationprocesstopretreatthehigh-concentrationwastewater,andthetreatedhigh-concentrationwastewaterismixedwithlow-concentrationwastewatertoundergohydrolysisacidificationandbiologicalcontactoxidationprocess.TheCODconcentrationofhighandlowconcentrationwastewaterinletwas80000mg/Land400mg/L，SSconcentrationwas300mg/Land100mg/L，ammonianitrogenconcentrationwas2000mg/Land40mg/L，TPconcentrationwas200mg/Land10mg/L，saltconcentrationwas20000mg/Land2000mg/L,respectively.Theconcentrationofeachpollutantwas477.5mg/L，1mg/L，8.7mg/L，4.7mg/Land1124mg/Lrespectively，whichfullymettheacceptancestandardsofthesewagetreatmentplant.Accordingtothetechnicalandeconomicanalysis，thedesignschemehasgoodeconomicandsocialbenefits，fullyimplementedtheconceptofreducinglanduse，increasinggreeningandreducingenergyconsumption，andactivelyparticipatedintheactionofenvironmentalprotectioninthenewera.Keywords:pharmaceuticalwastewater；Processdesign；Fentonoxidation；Hydrolysisacidification+biologicalcontactoxidation

目录第一章文献综述 71.1研究目的和意义 71.1.1制药废水的来源及水质特点 71.1.2制药废水处理的目的 81.1.3制药废水处理的意义 91.2国内外研究现状、发展动态 91.2.1物理法 91.2.2化学法 101.2.3生物法 111.3课题设计的主要内容 12第二章工程概况 142.1项目概况 142.2污水水质 142.3处理后水质要求 142.4设计依据 15第三章处理工艺选择 163.3工艺比选及工艺选择 163.3.1工艺比选 163.3.2工艺选择 173.4工艺介绍 173.5处理效果核算 18第四章主要构筑物的设计计算 204.1污水处理构筑物设计计算 204.1.1氨氮吹脱塔设计计算 204.1.2三效蒸发器设计计算 204.1.3高浓度废水调节池 254.1.4低浓度废水调节池设计计算 264.1.5芬顿氧化设计计算 274.1.6絮凝沉淀池的设计计算 284.1.7综合调节池设计计算 304.1.8应急调节池设计计算 304.1.9水解酸化池设计计算 314.1.10生物接触氧化池设计计算 324.1.11二沉池设计计算 344.1.12排放池设计计算 354.1.13污泥浓缩池设计计算 364.2构筑物设计计算汇总表 37第五章高程计算 385.1相关原则 385.2高程计算 385.2.1构筑物水头损失 385.2.2管渠水力计算 385.2.3处理构筑物高程 39第六章总平面布置 406.1污水处理构筑物 406.2管渠布置 406.3平面布置 406.4厂址选择 40第七章工程概算 417.1投资费用 417.1.1土建费用 417.1.2设备费用 41参考文献 48

第一章文献综述1.1研究目的和意义1.1.1制药废水的来源及水质特点近些年，我国生物制药行业有了非常大的进步，生物制药企业的数量也越来越多，但相比发达国家还存在很大差距[1]。由于制药行业的产品多为合成类制药，相应合成类制药以化学方法制备为主，其原料成分复杂(多为高分子有机物)且化学反应多伴随有副反应，致使合成类制药生产废水来源复杂、污染物种类多。同时，制药生产废水相比于一般工业废水，其有一定的特殊性，即当更换反应原料时，母液直接更换，导致制药生产废水瞬时水质相应浓度激增，对处理工艺冲击负荷较大。因此，对于一般工艺难以处理达标的化工合成类制药废水通常选择用预处理结合生化法联合处理，以期通过预处理将废水可生物降解性提高，从而减轻废水对后续工艺的冲击负荷，为后续工艺提供较好的反应条件。制药废水的来源主要包含以下几个方面：化工厂生产的废水，比如各个种类的结晶生产时残留的液体、吸附水吸附时的残留液等等；工厂中的冲洗废水，如过滤机的过滤液、化学反应时生成的液体、催化剂所使用的载体、离子交换树脂等设备材料的洗涤废水，以及清洗后留下的废水，各种残留液的回收废水，比如各种化学药剂回收、废料使用后回收的残留液等。制药废水的水质特点主要有以下几点：（1）由于合成产物生产流程长，生产时的主要反应比较复杂，同时副反应较多，反应后留下的产物也比较多，而制药反应时的反应原料常为溶剂类物质或环状高分子有机化合物，因此反应后的废水中包含有大量成分复杂的有机物质以及少许无机污染物；（2）在制药生产过程中，因为大量的使用各种化学药剂，在多级反应、副反应的作用下，药剂的利用率低，废水中药剂含量过多，随生产废水，清洗废水排放时，致使废水中的有机污染物含量极高；（3）制药废水中的COD浓度极高，由于直接更换母液以及化学合成反应不完全而产生的大量副产物或生产过程中使用的辅助原料溶剂、溶质进入废水系统，致使COD的浓度极高；（4）在制药废水中含有大量的有毒有害的物质，对微生物的生存造成了极大的影响。这些有毒有害的物质主要是有机氮化合物、卤素化合物以及多环芳烃类化合物以及具有杀菌作用的表面活性剂等；（5）在处理制药废水时，废水的生物降解性指标很低属于难降解物质，制药废水中的有机污染物基本都属于难降解的有机高分子物质，对使用生物法处理降解有机物提出了一个难题；（6）某些制药产物生产过程中需高浓度含盐水作为辅助原料或溶剂，从而使废水中盐份含量高，而高浓度的含盐废水对微生物生长有较强的抑制作用；（7）废水色度高，由于废水中含有某些特定的污染物质致使废水色度较高，同时，有色废水阻碍光线在废水中通行，从而抑制水生生物的生长。1.1.2制药废水处理的目的制药废水未经处理或处理未达到放标准而直接进入环境，将造成严重的危害。在制药生产过程中，产生的废水具有成分复杂，有机污染物种类多、浓度高，COD值和BOD值高、波动性大、氨氮浓度高、色度深、毒性大、SS浓度高等特点[2]。我国于2010年7月开始强制实施《制药工业水污染物排放标准》，该标准覆盖了制药工业的所有产品生产线，由此可见，严格治理制药废水并使其达标排放已变得刻不容缓[3]。1.1.3制药废水处理的意义制药废水中的有机污染物的含量较多，其中大多数的污染物为有毒有害的物质，并且还存在致癌的可能，这些有毒有害的有机污染物在排入水体后，难以被微生物所降解处理因此会长时间的留在水体之中。通过生物富集作用，在食物链的作用下会逐步的进入人体从而对人体的健康，正常的生长产生不好的影响。同时这些含有大量有机物的制药废水流入水体后，导致水中有机物含量增加，在水体自净的时候，使得水体中溶解氧含量的消耗速率远远超过复氧速率，最终造成水体中依靠好氧呼吸的生物逐渐死亡，水体底部慢慢变成厌氧状态。产生的甲烷、硫化氢等物质会进一步的污染水体。此外，药剂及其合成中间体往往具有一定的杀菌或抑菌作用，从影响水体中细菌、藻类等微生物的新陈代谢，并最终破坏整个生态系统的平衡[4]。1.2国内外研究现状、发展动态高效治理生物医药，主要依靠治理理念的转变和先进技术的应用。因此需要在废水处理方面进行广泛的技术研发，更新处理理念，设计高效经济、针对性强、技术组合合理的废水处理系统。目前国内外处理医药废水的方法主要有：1.2.1物理法（1）气浮法气浮法是利用分散的微小气泡作为载体，使废水中污染物粘附于气泡之上，同时在浮力大于重力和上浮阻力的作用下，使得水体中的悬浮物和部分溶解物质上浮至水面，形成泡沫，再利用刮渣设备将水面的污染物去除，从而实现固液分离或液液分离。使用气浮法的必要条件是：应当有大量的细微气泡在被处理的废水中均匀分布，并且需要处理的污染质应当处于悬浮状态，污染物与气泡的接触角应当尽可能的大，从而使得悬浮颗粒呈现疏水性，易于气泡粘附上而上浮。江西某农药厂生产废水主要有灭多威生产废水，甲托车间生产废水、异酯车间生产废水,灭多威生产废水，废水COD为5000mg/L，pH为8-9、SS为150mg/L、氨氮为150mg/L。彭等通过实验，采用加压溶气气浮法和其他工艺处理废水，农药综合废水经加压溶气气浮法处理后，氨氮浓度可降为60mg/L，氨氮去除率可达60%，由此可得，加压溶气气浮法能有效去除废水中污染物[4]。（2）混凝法混凝法是指使粒径小于10μm的颗粒和水体中的滤材粉渣等悬浮物聚集的过程。混凝包括凝聚与絮凝两种过程，把能起凝聚与絮凝作用的药剂统称为混凝剂。凝聚就是胶体颗粒脱稳的过程，絮凝则是脱稳后的胶体相互聚结成絮凝体的过程。安徽省某农药企业在精喹禾灵生产过程中产生大量废水，该废水具有污染物浓度高，有机成分复杂盐分含量高,可生化性差等特点，传统的生物处理无法满足排放要求。周等通过实验，用混凝沉淀-MVR作为一级预处理工艺。在沉降时间为15min，此时COD、SS和色度去除率分别为20.9%、37.5%和45.2%。由此可见，混凝沉淀能够有效降低废水中污染物浓度[6]。1.2.2化学法（1）光催化氧化光催化氧化法就是在光的作用下进行的化学反应。光化学反应的发生需要水分子吸收特定波长的辐射，在受激后产生分子激发态，然后发生化学反应从而生成新的物质，或者是在反应中充当中间化学产物，从而带动光化学反应的生成。陈的实验研究了光催化氧化法中UV/H2O2/Fe2+反应对难降解的有机废水的处理过程，选择乙酸和2-氯苯酚作为模拟污染物，比较了不同处理方法对废水的效果。结果证明了UV/H2O2/Fe2+反应对实际废水的处理效果，可以作为预处理手段与其他工艺条件相结合，也可以作为主要的废水处理方法除去废水中的有机物[7]。FrankS的实验中，对草甘膦和米可布尼农药在光催化降解过程中的反应途径、动力学和水毒性进行了评估。以Aeroxide-P25为对照UV-A(UltravioletA)光催化剂，光催化降解水中草甘膦和Myclobutanil农药的能力独立于水基质的复杂性，完全矿化成CO2、磷酸盐和氯离子[8]。KowalskaK等利用一个多相光催化过程使用二氧化钛固定化在聚苯乙烯微球(阳光/N-TiO2)与基准同质AOP阳光/过氧化氢复合三角收集器反应堆，评估三个药品的退化。发现在阳光/N-TiO2过程中观察到的更快的降解动力学将导致更小的处理体积，从而可能补偿光催化剂的成本[9]。（2）芬顿氧化法芬顿氧化法的净化水质的本质就是通过二价铁离子(Fe2+)与双氧水（H2O2）之间发生的链式反应，从而催化生成出羟基自由基，从而具备了一定的氧化能力，所以能够对废水中的污染物进行氧化反应。另外，羟基自由基具有很高的电负性或亲电性，其电子亲和能高达569.3kJ具有很强的加成反应特性，因而Fenton试剂可无选择氧化水中的大多数有机物，特别适用于生物难降解或一般化学氧化难以奏效的有机废水的氧化处理[10]。左等以某制药厂出水为研究对象，考察了在常温常压下PH、双氧水与COD的质量浓度比，芬顿试剂配比，氧化反应时间对COD去除效率的影响，确定了最佳工艺条件是：pH值=4、ρ（H2O2）：COD为4:1、n（H2O2）：n（Fe2+）为1：1、氧化反应时间为20min时COD的去除率达到83.75%，COD的质量浓度降到了70mg/L以下[11]。宦等采用芬顿预处理氟硅唑农药废水，研究不同pH、双氧水投加量、七水合硫酸亚铁投加量和反应时间等因素对氟硅唑农药废水处理效果的影响。结果表明最佳反应条件为:初始pH=4.0，双氧水投加量6mL/L，七水合硫酸亚铁投加量6g/L，反应时间75min，废水中COD和TOC的去除率可达47.57%和22.89%。研究结果表明芬顿法对氟硅唑农药废水中污染物具有良好的去除效果，是一种可行的处理方法[12]。安徽铜陵某药业有限公司生产过程中产生的废水中含有过量的COD，BOD，氨氮等物质。刘等利用芬顿法处理该高浓度制药废水，实验证明芬顿氧化法可有效处理废水中的硝基苯、ABS等有机物。该法处理成本逐步降低，已成为处理化药废水的理想方法之一[13]。1.2.3生物法（1）生物接触氧化工艺生物接触氧化法是介于活性污泥法和生物膜法的一种污水处理法，也叫做接触曝气法，污水的净化是在生物膜载体上进行处理，在生物接触膜氧化池中有大量的悬浮活性污泥，在污水和生物膜接触时，生物膜上的微生物就会表现产生新陈代谢，处理污水中有机的污染物，可以利用微生物氧化方法将其分解并去除，之后将其净化。生物接触氧化技术对水质的净化比较成熟，它主要是可以附着在生物膜上，作用于微生物之后达到净化水质的效果，对水的处理技术比较生疏，在医药和工业污水处理中使用比较多[14]。江等对水质处于V类~劣V类的农村工业用水进行生物接触氧化处理水中含有较高COD、BOD、氨氮、磷含量，实验证明生物接触氧化对农村生活污水有较好的处理效果[15]。西南某制药企业制药生产废水中含有大量化学药品残留物、制药原料残留物，是一种成分复杂、污染物种类多、浓度高、毒性大、可生化性差、难生物降解的有机废水，袁等采用生物接触氧化的生化处理方式，COD的去除达到了62%，BOD5的去除率达到了65%，氨氮的去除率达到了62%。从而证明生物接触氧化能够有效的去除废水中的污染物[16]。根据相关文件中对太湖流域典型污染源的调查显示，农村生活污水的化学需氧量（COD）、氨态氮（NH3－N）、总氮（TN）、总磷（TP）贡献率分别占流域总量的21%、25%、18%、19%。吴等对比4种方法，发现接触氧化段挂膜丰富，对有机污染物去除效果好;人工湿地植物茂盛生长相关，植物对氮磷的需求较大，同时湿地系统的微生物群落活动最为活跃，对氮磷去除贡献很大[17]。(2)水解酸化法水解酸化法是厌氧处理法的前两个阶段，在经过水解酸化后，废水中的大分子有机物能够被降解成小分子有机物。在废水处理中，废水中的大分子有机物想要被微生物所利用进而被降解，就必须先进行水解反应成小分子有机物，这样才能被微生物所吸附从而进一步的降解。在水解酸化过程中，因为废水经过酸化后，其中的小分子有机物可以被进一步转化为简单的无机物，因此酸化阶段也被称之为有机物降解的加速阶段。因此水解酸化法经常作为废水的预处理阶段。同时，它将一般的厌氧阶段控制在水解和酸化阶段，能有效控制污泥膨胀[18,19]。医疗污水是从医院的化验室、手术室、病房、厕所、X光放射室等排放出来的污水，该类废水的来源多且成分复杂。进水水质COD为624mg/l，BOD为175mg/l，氨氮为49mg/l。陈等通过利用水解酸化池，一方面，废水中部分有机污染物通过水解酸化作用而去除，另一方面，废水中部分难降解物质被分解为易降解物质，部分大分子的有机物被降解为小分子的有机物，BOD/COD比值得到提升，更有利于生物的降解过程。最后，各项污染物指标均能达标排放[20]。在某制药厂的制药废水中，高浓度废水含有的COD达到20000~30000mg/L，氨氮达到500~700mg/L，pH为4~6；低浓度废水含有的COD达到1500~2000mg/L，氨氮达到50~100mg/L，pH为5~6。刘等通过实验，利用水解酸化池，通过水解酸化单元，HRT控制24h（模拟污水站实际运行停留时间），有机物有较好的降解效果，COD去除率20%左右[21]。江西某科技公司从事精细化工产品的研发和生产，主要产品有吡啶氢氟酸盐、N—氟代双苯磺酰胺、三乙酰氧基硼氢化钠等化学合成类药物。在生产过程中产生了大量的制药废水，其成分复杂、有机物含量高、毒性大、色度深、可生化性差，属于高浓度难降解的有机废水。COD含量5000mg/l，BOD含量1000mg/l，氨氮含量50mg/l，SS含量300mg/l。万等通过水解酸化工艺，利用产酸菌的水解和产酸作用改变有机物的结构，可进一步提高B/C值，最终出水水质达到《化学合成类制药工业水污染物排放标准》（GB21904—2008）[22]。1.3课题设计的主要内容（1）针对农药生产企业的化工废水的处理工艺，通过对废水水质特性分析，甄别特征污染物来确定处理工艺。（2）通过水量计算处理构筑物的参数。根据处理要求设计合理的工艺流程，确保能够达到水质要求，然后对工艺流程中的构筑物一一进行计算，确定其尺寸、负荷、停留时间等有关的设计参数，并对需要附属设备的构筑物进行设备的选型。（3）计算污泥处理构筑物。设计合适的污泥处理工艺流程，然后对各污泥处理构筑物进行计算。（4）计算平面布置及高程。通过水力计算与高程计算，对厂区进行平面图和高程图的布置。（5）工程概算。对所设计的污水厂进行工程概算。（6）根据设计的内容，绘制平面布置图、高程图、工艺流程图以及各处理构筑物结构图。

第二章工程概况2.1项目概况某生物医药企业主要生产医药产品，主要产品为乐果、稻丰散、氟乐灵、农药复配制剂等化工产品，排放的废水中含有乐果、稻丰散、甲苯、氨氮等污染物，COD含量高，氨氮含量较高，同时废水盐分也较高。生产高浓度废水包括工艺水、设备冲洗水和废气吸收水，水量为180m3/d。企业同时还有生活污水、车间地面冲洗水、初期雨水、夏季罐区喷淋水等低浓度废水270m3/d。但从产品质量和企业的发展考虑，该方案的设计为企业未来项目预留废水处理量，因此处理水量定为高浓度废水200m3/d，低浓度水300m3/d。2.2污水水质表2-1高浓度废水水质一览表编号名称单位分析结果1CODmg/l800002SSmg/l3003氨氮mg/l20004pH值115总磷mg/l2006盐份mg/l200007乐果mg/l20表2-2低浓度废水水质一览表编号名称单位分析结果1CODmg/l4002SSmg/l1003氨氮mg/l404pH值6~95总磷mg/l106盐份mg/l20002.3处理后水质要求该工程需贯彻执行国家关于环境保护的政策，以及当地环保部门环境管理要求，符合国家的有关法规、规范及标准，处理效果需达到园区污水处理厂接管标准，接管标准如下：CODpH氨氮SSTP乐果≤500mg/L6~9≤30mg/L≤400mg/L≤8mg/L不得检出2.4设计依据1、给水排水工程规范汇编中国建筑工业出版社2、给水排水设计手册中国建筑工业出版社3、给水排水工程施工手册中国建筑工业出版社4、给水排水工程设计相关的标准图集5、各类专业杂志相关论文6、《建筑给水排水设计规范》GB50015-20037、《给水排水工程结构设计规范》GBJ69-848、《污水综合排放标准》GB8978-19989、《地面水环境质量标准》GB3838-2002

第三章处理工艺选择3.1工艺比选及工艺选择3.1.1工艺比选工艺筛选制药废水的处理主要是一级处理和二级处理。其中一级处理可以去除污水中呈悬浮状态的污染物以及少量有机物，且作为污水的预处理工艺可以确保后面的处理正常进行。二级处理可除去污水中的有机物，该工艺可除去至少90%的有机物，此时处理过的污水基本达到可排入水体的标准。本设计处理废水的特征污染物为乐果，苯胺可通过活性污泥法、Fenton氧化法等方法处理。另外，本设计要求去除水中的COD，可以选用的废水处理方法有生物接触氧化法，水解酸化法等。工艺比较高浓度废水的预处理技术有光催化氧化法和芬顿氧化法，光催化氧化法及芬顿氧化法在进行污水处理方面有如下一系列的特点。（1）光催化氧化法进行污水处理时，氧化反应条件比较温和，不要处于特定的pH范围中，不需要达到特定的温度。同时光催化氧化技术的氧化能力较强。对于制药废水的处理，光催化氧化法也能够有效的净化水质，降低废水中的有机质含量。对于废水中含有的各种微生物，微型后生动物等，也能够进行有效的去除。但是，光催化氧化法的使用过程中，所需要的仪器价格略高，运行时的费用的极高。这也是本次工艺设计没有采用光催化氧化法的重要原因。（2）芬顿氧化法在进行污水处理时，铁离子与双氧水所生成的羟基自由基，具备良好的氧化能力，对于有机污染物的处理效果极为可观。但是，废水中的COD处理到一定程度后，就难以继续去除废水中的有机物，容易造成双氧水的需求量和提供量不平等，导致其消耗过量。可是同光催化氧化相比，芬顿氧化法的设备占地面积较小，运行费用较少，总的成本较低，是所有氧化法中最低的。对于处理500m3/d小型污水厂，可观的净化水质的能力以及较低的运行费用是本次工艺设计选择芬顿氧化法的重要原因。对于废水二次处理所选择的生物法，其中包括水解酸化法、好氧生物接触法等，以下列举了各技术在污水处理方面的特点：（1）水解酸化法在处理废水时所做的就是将大分子有机物经水解酸化后，生成小分子有机物，提高的废水中B/C的值，使其成为可生化性较好的废水，以便于后续的生物处理，更好的处理废水的有机污染物，降低废水中的COD的含量。而在此次的制药废水的处理工艺选择上，因为废水含有乐果这一特征污染物，其中含有一定量的S，所以不能选择厌氧处理。水解酸化则属于厌氧处理的前两个阶段，没有达到厌氧处理的最终阶段，因此不会产生H2S等一些难闻的气味，减少了处理工艺中废气的产生。同时水解酸化池池体较小建造，运行管理都相对的方便简单，投资费用可相对减少。（2）好氧生物接触法在处理废水时，能够适用于较多的废水的种类，对于不同的水质水量会有很好的耐冲击的能力。同时生物接触氧化法是介于活性污泥法和生物膜法的一种处理废水的方法。对于废水中的有机物的处理，效果很好。且在处理期间不会发生污泥膨胀和污泥回流等问题，对于池子的运行管理较为简便。本次工艺主要是处理制药废水中的COD，水解酸化+生物接触氧化能够很好的处理降低废水中的有机物的含量，使排放的废水能够到达相应的标准。3.1.2工艺选择根据上述废水特征及各种参数，可知本设计需要去除废水中的COD、SS、氨氮、总磷、盐分以及乐果，其中苯胺为本设计要去除的特征污染物。本设计采用吹脱塔去除废水中的氨氮，用三效蒸发器去除盐分。考虑到高浓度废水COD浓度高，采用Fenton氧化法处理高浓度废水。另外，本设计计划采用水解催化+生物接触氧化处理低浓度废水和经处理的高浓度废水中的剩余有机物。3.2工艺介绍生物医药废水中的高浓度废水进入吹脱塔降低氨氮含量。处理后进入三效蒸发器降低盐量。流入调节池，加入H2SO4调节废水pH值至酸性条件以满足后续芬顿氧化处理的条件。废水流入芬顿池，投加H2O2使废水中的Fe2+与H2O2产生链式反应，生成羟基自由基进一步氧化分解难降解物质，从而去除水中大量有机物，降低水中COD含量。芬顿氧化结束后进入絮凝沉淀池，然后流入综合调节池，调节水中pH值从而进行水解酸化，将水中不溶性有机物水解为溶解性有机物，将难生物降解的大分子物质转化为易生物降解的小分子物质的过程，从而改善废水的可生化性，为后续生化处理提供良好的水质环境。在生物接触氧化池中，聚磷菌能够去除废水中的磷，硝化细菌和硫化细菌能够去除水中的氨氮和硫化氢。因为生物接触氧化池独特的结构，使得丝状菌不会发生丝状膨胀，从而能够有效的起到微生物氧化分解有机物的作用，降低废水中COD的含量。工艺流程图见下图：图3-4工艺流程图3.3处理效果核算各构筑物对污染物的去除率见下表：表3-1构筑物对污染物的去除率构筑物项目CODSS氨氮总磷盐分乐果吹脱塔进水8000030020002002000020出水80000300802002000020去除率0096000三效蒸发器进水80000300802002000020出水80000300802006020去除率0000970调节池进水80000300802006020出水80000300802006020去除率000000芬顿氧化池进水80000300802006020出水5600030049.7200602去除率30037.860090絮凝沉淀池进水5600030049.7200602出水476009049.720600去除合调节池进水4760096441411240出水4760096441411240去除率000000水解酸化池进水4760096441411240出水5712025.412.611240去除率88042.341000生物接触氧化池进水57129625.412.611240出水502.711240去除率91.278.565.7973.700二沉池进水502.711240出水477.518.73.311240去除率595.10000排放池进水477.518.74.711240出水477.518.74.711240去除率000000总去除率98.5299.4498.9490.73100排放标准500400308不得检出注：本表去除率单位为%，浓度单位为mg/L

第四章主要构筑物的设计计算4.1污水处理构筑物设计计算4.1.1氨氮吹脱塔设计计算（1）氨氮吹脱塔的处理水量Q：Q=200（2）氨氮吹脱塔的吹脱风量F：F=8.33×3000=24990m3/d式中——气液比为3000：1（3）氨氮吹脱塔的截面积A：A=Fv=式中——空气流速v为2m/s（4）氨氮吹脱塔的直径D：D=4Aπ=（5）氨氮吹脱塔的高度H：H=ℎ1+ℎ2式中——h1为填料高度，取1.5m，h2为预留高度，取4m（6）氨氮吹脱塔的尺寸：ø2.1m×5.5m4.1.2三效蒸发器设计计算（1）三效蒸发器处理水量Q：Q=200m3/d=8.33m3/d（2）蒸发量：W=Q×1−x3x式中——X3为出水盐分浓度mg/l，x0为进水盐分浓度mg/l设各效蒸发量相等W查表可得：表4-1蒸发器工作参数校级x1x2x3浓度g/l13.356.70.06常压下沸点升高℃0.2340.1190.001密度kg/m31.0061.0031二次蒸汽压强kpa41022030温度℃144.2612366.5汽化潜热KJ/Kg2135.882196.922333.7（3）温度损失:∆1'=16.2×T∆∆式中——T为温度，r为汽化潜热，△a为常压下沸点升高度数（4）蒸发器液面与底层平均压强Pm1=PP式中——P为二次蒸汽压强，ρ为盐水浓度，h为液层高度查表可得表4-2蒸发器内压强及沸点校级x1x2x3压强kpa420.8230.840.8水沸点℃14512575（5）由流动阻力引起的温差:∆1''=145−144.26=0.74℃∆∆∆1=∆1∆∆式中——△’’’均取1oC（6）各效溶液沸点：t1=144.26+2.05=146.31℃tt（7）传热面积Si=QiKQ为传热速率，k为传热系数，取300，1900，1100，∆t∆t1=158.7−146.31=12.39℃∆∆原料比热C0为4.13，水比热为4.2，η为热利用系数，取0.98，D为加热蒸汽量蒸发量W1=η1WWW=W1=1905.5kg/hW2=2508.4kg/hW3=3886.2kg/hD1=1984.9kg/hQ1=D1QQSSSS=(S1（8）加热管设计计算加热管取用∅38×2.5mm长度为2m的无缝钢管，管数n=Sd0×取152根（9）循环管设计计算循环管：其截面积取加热管总截面积40%~100%直径D1=π×D1=(0.8×152)选用∅377×10mm管，且为2m（10）加热室设计计算加热管外径38mm，管心距48mm，以三角形排列，nc加热室内径:D=t×nc−1+2×=48×14−1取内径800mm，壁厚10mm（11）分离室设计计算体积V=式中——W为二次蒸汽流量kg/h，ρ为二次蒸汽密度kg/m3，u为蒸发体积强度，在1.1~1.5，取1.2m3/（m3，s）V1=W1VVV=π×D2×H4（12）接管尺寸设计计算流体进出口内径：d=4×Vsπ×u=4×20.83π×3600×1.2=0.078，选用式中——Vs为流体体积流量，u为流体适宜流速，取1.2m/s（13）加热蒸汽与二次蒸汽接管设计计算V1=W1VVd=4×Vsπ×u=4×1.08π×40=0.185m，选用（14）冷凝水出口管设计计算d=4×Vsπ×u=（15）冷凝器设计计算冷却水用量：D=W3=3886.2kg/h，t1=20°C，t2=40°C，t=(20+40)2=30℃查表可得，Cp=4.187kJ/（kg·°C），焓I=2606.4kJ/kgW=D(I−Cpt喷嘴数n及喷嘴直径do喷嘴压差∆P=600−30=570kpau1=ξ×2×∆Pρ式中——水：ρ=995.7kg/m3，ξ为流量系数，取0.95喷嘴数n：Wρ=3600×n×π×d02×u1n=4×113185文氏管喉部直径：d3=d0×取38mm，用∅45×2.5mm式中——d0为14mm，△P为570kpa，△Pc=100-20=80kpa喉管长度：L2=3×d3=3×38=114mm收缩直径：d2=1.58~1.78×d3=1.6×38=60.8mm，用∅收缩段长度：L1取120mm（4-2-25）扩散段直径：d4=1.78×d3=67.64mm，选用∅75×扩散段长度：L3取297mm（4-2-27）收缩段+喉管+扩散段=0.54m，吸气室取0.46m，则冷凝器共高1m4.1.3高浓度废水调节池构筑物概述调节池的功能是稳定废水的水质水量，包括污染物浓度、水温、pH等，本调节池的作用是调节高浓度废水水质水量。本设计将调节池埋于地下，调节池顶部与地面平齐。采用潜水搅拌机，安装于中间部位，一用一备。该型号搅拌机功率为0.85Kw，叶轮转速为740r/min。高浓度废水调节池设计计算（1）调节池的处理水量Q：Q=200m3/d=8.33m3/h（2）停留时间T：T=4.0h（3）调节池有效容积V：V=Q×T=8.33×4=33.32m3（（4）总高H：H=ℎ1+ℎ式中，h1为有效水深，取为2.5m，h2为超高，取为0.5m。（5）调节池面积A：A=Vℎ1=（6）池长L：L=AB=13.334式中，B为池宽，取为4.0m。（7）调节池尺寸：L×B×H=4.0m×4.0m×3.0m（8）投加的硫酸的量：设计PH从7降至3，浓度增加10-3mol/l硫酸浓度C=1000×1.395×5095=7.12mol/l，共需要10−3×1000×5007.12×2=35.11l/d式中——硫酸浓度50%，硫酸密度为1.395g/l4.1.4低浓度废水调节池构筑物概述本调节池用于调节低浓度废水水质水量。本设计将调节池埋于地下，调节池顶部与地面平齐。采用潜水搅拌机，安装于中间部位，一用一备。该搅拌机功率为0.85Kw，叶轮转速为740r/min。采用1台50PMF加药泵，功率为1.1Kw，药剂选用硫酸。低浓度废水调节池设计计算（1）调节池的处理水量Q：Q=300m3/d=12.5m3/h（2）停留时间T：T=4.0h（3）调节池有效容积V：V=Q×T=12.5×4=50m3（（4）总高H：H=ℎ1+ℎ式中，h1为有效水深，取为2.5m，h2为超高，取为0.5m。（5）调节池面积A：A=Vℎ1=（6）池长L：L=AB=20式中，B为池宽，取为4.0m。（7）调节池尺寸：L×B×H=5.0m×4.0m×3.0m（8）投加硫酸的量：硫酸浓度C=1000×1.395×5098=7.12mol/l共需要10−3×1000×5007.12×2=35.11L/d式中——设计PH从7降至3，浓度增加10-3mol/d，硫酸浓度50%，密度1.395g/l4.1.5芬顿氧化池构筑物概述Fenton法是利用二价铁离子和双氧水生产的产物的较强氧化能力来处理水中的高浓度有机污染物，该工艺利用提升泵进水，采用两台50PMF加药泵，功率为1.1Kw，药剂选用H2O2和FeSO4。芬顿氧化池设计计算（1）Fenton氧化池的处理水量Q：Q=200m3/d=8.33m3/h（2）停留时间T：T=2.0h（3）有效容积V：V=Q×T=8.33×2=16.66m3（（4）总高H：H=ℎ1+ℎ式中，h1为有效水深，取为3.5m，h2为超高，取为0.5m。（5）氧化池面积A：A=Vℎ1=（6）氧化池长L：L=AB=4.762式中，B为池宽，取为2m。（7）氧化池尺寸：L×B×H=3.0m×2.0m×4.0m（8）投加的硫酸亚铁的量：G=Q×g×24B%×103硫酸亚铁溶液总量：R=GM=79.5投加双氧水的量：R=Q×g×24M×B%×103式中——Q为处理量，g为药剂投加量，B%为商品纯度，M为药剂浓度4.1.6絮凝沉淀池构筑物概述絮凝沉淀池的功能是处理废水中可浮物和沉淀物质。本设计的沉淀池采用了网格絮凝斜板沉淀池，不设埋深。采用1台50PMF加药泵，功率为1.1Kw，药剂选用聚合氯化铝。絮凝池设计计算（1）絮凝池有效容积V：V=Q×T=8.33×13=2.78m式中——Q为设计流量，T为絮凝时间取20min（2）絮凝池面积A：A=QH=8.33式中——H为有效水深，取2m（3）单格面积A1：A1=QV式中——v为竖井流速，取0.02m/s采用正方形栅格，尺寸0.34m×0.34m，每格实际尺寸为0.1156m2。（4）分格数n：n=4.160.1156=35.98，取n=36（5）网格絮凝池尺寸：每个池子布置4行，每行分为9格，厚度取0.2m，超高取0.5m，泥斗取0.8m则L×B=4.66m×1.96m×3.3m（6）投加的聚合氯化铝的量：G=Q×g×24B%×103聚合氯化铝溶液总量：R=GM=0.07沉淀池设计计算（1）沉淀池清水区面积A：A=Qq=200式中——q为斜管沉淀区液面负荷，取6m3/m2·d（2）沉淀池长度L：L=AB=33.3式中——B为沉淀池宽，与网格絮凝池长度相同为4.66m（3）斜管高度：ℎ3=0.8×sin60°=0.69m（式中，0.8为斜管长度；60°为斜管倾角。（4）总高H：H=ℎ1+ℎ=0.5+0.7+0.69+0.61+0.8=3.3m式中，h1为超高，取为0.3m，h4为缓冲层高度，取为0.1m。（5）污泥量Vw：Vw=T×Q×(C式中，T为排泥时间间隔,取为1d；C0、C1为沉淀池进水和出水的悬浮固体浓度，mg/L；γ为污泥容重，取为1000kg/m3；ρ为污泥含水率，取为99%。（6）合建式絮凝沉淀池的尺寸：L×B×H=9.11m×4.66m×3.3m4.1.7综合调节池构筑物概述该调节池用于调节混合后废水的水质水量。采用潜水搅拌机，安装于中间部位，一用一备。功率为0.85Kw，叶轮半径为260mm，叶轮转速为740r/min。综合调节池设计计算（1）调节池处理水量Q：Q=500m3/d=20.83m3/h（2）停留时间T：T=12.0h（3）调节池有效容积V：V=Q×T=20.83×12=249.96m3（（4）总高H：H=ℎ1+ℎ式中，h1为有效水深，取为3.5m，h2为超高，取为0.5m。（5）池面积A：A=Vℎ1=（6）池长L：L=AB=71.427式中，B为池宽，取为7.0m。（7）调节池尺寸：L×B×H=11.0m×7.0m×4.0m4.1.8应急调节池构筑物概述该调节池用于后续处理构筑物出现问题不能继续使用时的应急存储。应急调节池设计计算（1）调节池处理水量Q：Q=500m3/d=20.83m3/h（2）停留时间T：T=24.0h（3）调节池有效容积V：V=Q×T=20.83×24=500m3（（4）总高H：H=ℎ1+ℎ式中，h1为有效水深，取为3.5m，h2为超高，取为0.5m。（5）池面积A：A=Vℎ1=（6）池长L：L=AB=142.8610式中，B为池宽，取为10.0m。（7）调节池尺寸：L×B×H=15.0m×10.0m×4.0m4.1.9水解酸化池构筑物概述水解酸化池可以提高废水可生化性，能将大分子有机物转化为小分子。去除废水中的COD。减小有机物分子量，产生不完全氧化的产物，有利于后续的好氧处理。水解酸化池设计计算（1）水解酸化池处理水量Q：Q=500m3/d=20.83m3/h（2）水解酸化池有效容积V：V=Q×Saq式中——Sa为进水COD浓度，q为容积负荷在1.2~1.5之间，取1.35（3）水解酸化池总高H：H=ℎ1+ℎ式中，h1为有效水深，取为5m，h2为超高，取为0.5m。（4）水解酸化池面积A：A=Vℎ1=（5）水解酸化池长L：L=AB=217.0413（6）水解酸化池尺寸：L×B×H=17.0m×13.0m×5.5m（7）干污泥量∆𝑋：∆X=YQSa−S=0.33×500×式中——Y为污泥产率，取0.33kgmlss/kgCOD，Sa为进水COD浓度，Se为出水COD浓度。（9）总排泥量X0：X0=∆X0.8式中，0.8为混合液中挥发性悬浮固体（MLVSS）于悬浮固体（MLSS）之比。（10）每天排放湿污泥量V2：V2=X04.1.10生物接触氧化池构筑物概述经过水解酸化池处理后的制药废水，经过充氧曝气后，与填料相接触，在生物膜和活性污泥的共同作用下，制药废水中的有机物能够得到极大的去除。本生物接触氧化池的曝气方式采用鼓风曝气方式。生物接触氧化池设计计算（1）生物接触氧化池处理水量Q：Q=500m3/d=20.83m3/h（2）生物接触氧化池有效容积V：V=Q×Saq式中——Sa为进水COD浓度，q为容积负荷在0.8~1之间，取0.9（3）生物接触氧化池总高H：H=ℎ1+ℎ=3+0.5+0.5+式中——H0为填料床高度，取3m，h1为超高，取0.5m，h2为填料床上部稳定水层深，取0.5m，h3为填料层间隙高度，取0.2m，h4为配水区高度，取0.5m（4）生物接触氧化池的总平面面积为A：A=V(H−ℎ1)（5）生物接触氧化池长L：L=AB=292.2716（6）生物接触氧化池尺寸：L×B×H=19.0m×16.0m×4.9m（7）生物接触氧化池填料接触时间t：t=A×H0Q（8）干污泥量∆𝑋：∆X=YQSa−S=0.33×500×式中——Y为污泥产率，取0.33kgmlss/kgCOD，Sa为进水COD浓度，Se为出水COD浓度，X0为进水SS浓度，Xn为进水SS活性部分量，取60%，Xe为出水SS浓度（9）总排泥量X0：X0=∆X0.8式中，0.8为混合液中挥发性悬浮固体（MLVSS）于悬浮固体（MLSS）之比。（10）每天排放湿污泥量V2：V2=X0（11）污泥浓度X：X=0.33×Sa−S（12）回流污泥浓度Xr：Xr=r×106式中——r为系数取1.2，SVI为污泥容积指数，取100（13）回流比R：R=X(Xr4.1.11二沉池构筑物概述二沉池主要用于泥水分离。二沉池设计计算（1）二沉池处理水量Q：Q=500m3/d=20.83m3/h（2）二沉池中心管截面积f：f=Qmaxv0式中——Qmax为单池最大设计流量m3/s，v0中心管内污水流速m/s，取0.02（3）二沉池中心管直径d0：d0=4×f3.14（4）二沉池中心管喇叭口与反射板之间的间隙高度h3：ℎ3=Qmax式中——v1为间隙流出速度，取0.02m/s，d1为管喇叭口直径，取1.35d0（5）二沉池沉淀区水流断面积F：F=Qmax24q=式中——q为表面负荷，取0.6m3/（m2·h）（6）二沉池直径D：D=4(F+f)π=4×(0.29+34.27)3.14（7）有效水深h2：ℎ2=qt=0.6×5=3m（式中——t为沉淀时间，取5h（8）二沉池污泥斗高h5：ℎ5=R−rtan55=式中——R，r为污泥斗上，下口半径，R=D/2，r取0.4m（9）二沉池污泥斗容积V1：V1=π×ℎ=（10）二沉池总高H：H=ℎ1+ℎ=0.3+3+0.11+0.14+2.95=6.5m式中——h1为超高，取0.3m，h4为缓冲层高度，取0.14m（11）污泥量X1：X1=1+R×Q×t×X=式中——R为回流比，X为污泥浓度，Xr为回流污泥浓度。4.1.12排放池设计计算（1）排放池处理水量Q：Q=500m3/d=20.83m3/h（2）停留时间T：T=24h（3）排放池有效容积：V=Q×T=20.83×24=500m3（（4）总高H：H=ℎ1+ℎ式中——h1为有效水深，取为4.0m，h2为超高，取为0.5m。（5）排放池面积A：A=Vℎ1=（6）池长L：L=AB=125式中，B为池宽，取为10m。（7）排放池尺寸：L×B×H=12.5m×10.0m×4.5m4.1.13污泥浓缩池设计计算构筑物概述将网格絮凝斜管沉淀池、水解酸化池、生物接触氧化池和竖流式二沉池排放出来的污泥输送到污泥浓缩池中，通过对污泥进行浓缩，降低其含水率，有利于之后的处理。常用的浓缩方法有重力浓缩、离心浓缩以及气浮浓缩，本设计采用应用最广的重力浓缩法。污泥浓缩池设计计算（1）污泥浓缩池需要处理的污泥总量为Q：Q=取为1140m³/d。（4-13-1）（2）污泥浓缩后体积V：污泥进入污泥浓缩池后含水率从99%浓缩至97%V=Q×(1−p0)所以污泥浓缩池体积应当大于等于1520m³。（3）污泥浓缩池的总体尺寸：污泥浓缩池上半部分的柱体，取直径为22.0m，高度为3.5m，设计超高0.5m，故柱体部分尺寸为∅22.0m×4.0m。设计污泥浓缩池下半部分为锥斗的形状，顶部直径取8.0m，底部直径为3.0m，高设计为2.0m，（4）污泥浓缩池中污泥斗的容积为V1：

V1=π×ℎ×=（5）污泥浓缩池总容积V：V=V1+V24.2构筑物设计计算汇总表表4-3构筑物设计计算汇总名称尺寸数量埋深/m氨氮吹脱塔ø2.1m×5.5m10三效蒸发器6.5m×0.9m×4m10高浓度废水调节池4.0m×4.0m×3.0m13低浓度废水调节池5.0m×4.0m×3.0m13芬顿氧化池3.0m×2.0m×4.0m10絮凝沉淀池9.11m×4.66m×3.m10综合调节池11.0m×7.0m×4.0m11.2应急调节池15.0m×10.0m×4.m10水解酸化池11.0m×8m×5.5m13.2生物接触氧化池19m×16m×4.9m13.1二沉池ø6.64m×6.5m15.4排放池12.5m×10m×4.5m13.7污泥浓缩池Ø22.0m×6.0m10

第五章高程计算5.1相关原则（1）城镇污水处理厂的高程布置要尽量减少水头损失以及泵的扬程，以增加工艺的可操作性和实用性；（2）建筑用土最好能够自给自足，尽量节约资源以减少成本；（3）构筑物高程设置应尽量让污水能自流落下，来节约成本，必要时可采取一定埋深使水自流。5.2高程计算5.2.1构筑物水头损失表5-1构筑物水头损失构筑物名称水头损失m高浓度废水调节池0.25低浓度废水调节池0.25芬顿氧化池0.4絮凝沉淀池0.5综合调节池0.25应急调节池0.25水解酸化池0.3生物接触氧化池0.35二沉池0.3排放池0.2污泥浓缩池管渠水力计算表5-2污水管渠水力计算名称流量m³/d直径mmi‰Vm/sL/m水头损失出水口到排放池50015030.65530.09排放池到二沉池50015030.65530.09二沉池到生物接触氧化池50015030.6554.030.121生物接触氧化池到水解酸化池50015030.65520.06水解酸化池到综合调节池50015030.65570.21综合调节池到絮凝沉淀池20010030.5910.041综合调节池到低浓度废水调节池30012030.613.560.121絮凝沉淀池到芬顿氧化池20010030.5910.041芬顿氧化池到高浓度废水调节池20010030.5910.0415.2.3处理构筑物高程表5-3构筑物高程名称水面标高构筑物顶部标高构筑物底部标高高浓度废水调节池-0.50-3低浓度废水调节池-0.50-3芬顿氧化池3.540絮凝沉淀池2.83.30综合调节池2.32.8-1.2应急调节池3.540水解酸化池1.82.3-3.2生物接触氧化池1.31.8-3.1二沉池0.81-5.5排放池0.30.8-3.7污泥浓缩池22.5-3.5注：单位为m，地面标高0m。

第六章总平面布置6.1污水处理构筑物处理构筑物作为污水处理厂的核心，在进行平面布置时应根据当地的地形地貌和水质情况确定，具体如下：（1）各构筑物中间的连接的管道和渠道应当直接，不可弯弯曲曲，且为节约建设成本和运行费用低，管渠长度不应太长，满足运行即可；（2）确定构筑物放置处前应先勘测地质状况，寻找地质稳定的位置；（3）埋地深度大的污水处理构筑物周围不设其他构筑物。6.2管渠布置（1）相邻处理工艺间连接管或者渠，并且设置污水处理构筑物出现问题时可供排放的备用管渠，提高污水处理工艺的稳定性；（2）合理埋设电线，生活用水管路；（3）埋设雨水管道，将雨水及时排出；（4）泵房、风机房、办公楼、实验室、修理房、仓库和食堂等都是污水厂的辅助构筑物，他们的设置应当根据实际情况决定，可适当调节大小和位置；（5）搞好绿化，改善卫生条件，建设园林式厂房。6.3平面布置（1）厂东区：办公楼、值班室、维修间等建于该分区，且大部分面积用于绿化；（2）水区：将核心污水处理构筑物紧密排列，有助于运营管理；（3）泥区：设于整个污水厂南面的主导风下风向处，呈“一”字排列，在西面设污泥处理设备。6.4厂址选择（1）处理厂厂址应根据所选用的工艺流程适当调整；（2）处理厂应少占用农田的位置，选择荒地和空地；（3）处理厂厂址应设于主导风下风向和水源下游方向；（4）处理厂选址应考虑方便运输，周围有较为发达的交通道路；（5）处理厂建设应充分利用地形。

第七章工程概算 7.1投资费用7.1.1土建费用表7-1建设费用估算构筑物名称尺寸数量造价（万元）高浓度废水调节池4.0m×4.0m×3.0m18.1低浓度废水调节池5.0m×4.0m×3.0m19.3芬顿氧化池3.0m×2.0m×4.0m13.2絮凝沉淀池9.11m×4.66m×3.3m130.24综合调节池11.0m×7.0m×4.0m137.8应急调节池15.0m×10.0m×4.0m145.36水解酸化池11.0m×8m×5.5m139.69生物接触氧化池19m×16m×4.9m164.26二沉池ø6.7m×6.7m18.1排放池12.5m×10m×4.5m145污泥浓缩池Ø22.0m×6.0m130合计321.057.1.2设备费用本项目各设备费用估算汇总见下表：表7-2设备费用估算名称规格数量造价（万元）搅拌机0.85KW66提升泵65FZB-32L21曝气机Y200L-411加药泵50PWF48斜管填料及支架//0.1合计投资费用本项目总投资估算见下表：表7-3投资估算序号项目造价（万元）1土建费用321.052设备费用16.13安装费用24设计费用45调试费用1合计344.157.2运行费用初定10名员工，其中：生产人员5名，辅助生产人员3名，管理人员2名。7.2.1工资福利每人工资为4万元/年，每年工资支出：4×10=40万元。7.2.2水费开支每天用水50m3，水费为0.8元/m3，水费：50×365×0.8=1..46万元。7.2.3电费开支每天用电240度，电费为0.6元/度，水费：240×365×0.6=5.256万元。7.2.4总运行费用总运行费用：60+1.46+5.256=66.716万元/年。

第八章总结本次设计的是500m3/d的制药废水的工艺处理。其中主要处理的是废水中的COD的含量，采用的方法主要是生物化学法。通过芬顿法对高浓度废水进行预处理