地基土液化的危害及判别方法浅析

摘要在地震作用下，砂土很有可能发生液化，对于建筑结构的破坏是非常严重的。通常，多层房屋的基础工程投资很大。而且，地基是一项非常隐蔽的工作，一旦发生意外，很难解决。因此，基础建设是百年大计，不可不防。文章首先对基础和地基的基本概念进行了阐述。在此基础上，对液化的概念、危害、影响因素等进行了详细的阐述，并对土体的细观液化进行了研究。最后，对液化指数、液化等级的确定进行了探讨，并提出了相应的抗震措施。页脚下边距1.75厘米，罗马数字TimesNewRoman小四。关键词：地基基础；土的液化；液化判定；抗液化措施页脚下边距1.75厘米，罗马数字TimesNewRoman小四。AbstractUndertheearthquakeaction,thesandislikelytoundergoliquefaction,andthedamagetothebuildingstructureisveryserious.Usually,theinvestmentinmulti-storeyhousingislarge.Moreover,thefoundationisaveryhiddenwork,andonceanaccidentoccurs,itisdifficulttosolve.Therefore,infrastructureconstructionisacentury-oldproject,mustnotbeprevented.Thepaperfirstexpoundsthebasicconceptsoffoundationandfoundation.Onthisbasis,theconcept,hazardandinfluencingfactorsofliquefactionareexpoundedindetail,andthedetailedliquefactionofsoilisstudied.Finally,thedeterminationofliquefactionindexandgradearediscussedandthecorrespondingseismicmeasuresareproposed..Keywords:Foundationfoundation,soilliquefaction,liquefactiontodeterminetheanti-liquefactionmeasures页脚下边距1.75厘米，罗马数字页脚下边距1.75厘米，罗马数字TimesNewRoman小四。页脚下边距1.75厘米，罗马数字页脚下边距1.75厘米，罗马数字TimesNewRoman小四。目录TOC\o"1-3"\h\u28903摘要 I15956Abstract II9966第一章引言 13251第二章地基与基础 215612.1地基与基础的概念 2157352.2地基基础工程的基本要求 24132.3地基与基础在建筑工程中的重要性 314239第三章饱和砂土和饱和粉土的震动液化 527313.1砂土液化的基本概念 5319993.1.1砂土的液化机理 5172923.1.2宏观液化和微观液化 5141983.1.3液化与液化势 5257173.2影响砂土液化的因素 5258423.3液化势的宏观判别与初判 5102393.3.1液化势的考虑范围 5165133.3.2宏观液化势的判定 511333.3.3初判条件 6145933.4液化势的微观判定 7246203.4.1用原位测试进一步进行液化判别 726013.4.2用土的相对密实度判别 989983.5液化指数与液化等级 11294423.5.1主要思路 11214763.5.2液化指数 1174363.5.3液化等级 1398793.6抗液化措施 138608第四章结论 1621878参考文献 17PAGEPAGE1致谢第一章引言众多专家和学者纷纷指出，当下世界正处于地震活动较为频繁的阶段。随着社会持续进步，城市化进程不断加速，越来越多的建筑物拔地而起，尤其是高层和超高层建筑如雨后春笋般涌现。这些高耸建筑不仅改变了城市的天际线，更在社会经济活动中扮演着愈发关键的角色，无论是作为商业中心、办公枢纽还是居住场所，其重要性不言而喻。然而，这也给建筑基础设计，特别是含可液化土层的基础设计带来了前所未有的严峻挑战。对于每一位基础设计人员而言，如何在确保建筑安全的前提下，使设计方案兼具经济性与合理性，成为了一个需要不断开拓创新、持续完善的重要课题。从过往各地震害实例中不难发现，地基土的液化给建筑物带来的破坏极为严重。当地震波传来，饱和砂土和粉土的抗剪强度瞬间大幅降低甚至消失，地基丧失承载能力。在这种情况下，多数建筑物会出现明显的倾斜现象，原本垂直的建筑结构逐渐偏离正轨，其稳定性受到极大威胁。同时，沉降问题也接踵而至，不均匀的沉降使得建筑墙体开裂、地面变形。更为严重的是，部分建筑物因地基土液化而陷入不稳定状态，最终发生坍塌，轰然倒塌的建筑瞬间化为废墟。这些灾害给人民群众的生命财产安全造成了难以估量的损失，无数家庭流离失所，大量财富付之东流。基于此，在工程设计中，亟待解决一系列关键问题。首先，精准识别建设场地是否存在可能发生液化的风险至关重要。这需要综合运用地质勘察、地震历史资料分析以及专业的岩土力学测试等多种手段。其次，对于含可液化地层的不良地基，必须制定科学有效的处置方案。例如，采用深层搅拌法，将水泥等固化剂与软土强制搅拌，形成具有整体性、水稳性和一定强度的加固体，提高地基稳定性。再者，对地基及上部结构进行合理的抗震加固，通过增设支撑、加固墙体等方式，增强建筑的抗震性能。只有妥善解决这些问题，才能在地震频发的当下，为人们营造安全可靠的建筑环境。第二章地基与基础2.1地基与基础的概念一切建筑都要建在土壤之上。一般情况下，建筑的底部都会被加宽，这样可以降低单位面积内的压力。地基是指建筑的下半部受力的主体；基础是指承担着来自于地基上的载荷的土层；基础地表以下的一层叫做持力层，其下的叫下卧层，比持力层低的叫软弱夹层。从室外设计楼面至地基底面的竖直高度称为基础埋设深度（见图2-1）。图2-1基础地基的原理按照埋设的深度，地基可以划分为浅层和深层两种类型。一般情况下，只需通过开挖和排水等常规施工方式就能完成的地基，就叫做浅基础。对于土层较差、深度较大、采用专门的施工工艺及机械设备进行处理的地基，称之为深层地基（如桩基等）。2.2地基基础工程的基本要求为确保结构的安全性，基础必须符合以下两项基本要求：1、基础应有足够的强度，使其在承受载荷时不会因为基础的不稳定而发生损坏，此为基础的稳定性问题。2、保证基础不会出现过大的变形，从而影响到建筑的安全和正常的使用，而且要有足够的强度、刚度和耐久性，在基础反力的作用下，不会出现强度损伤，并且能够有效的提高地面的沉降和差异沉降，这就是基础的变形问题。好的地基通常具有强度高、可压缩性小等特点，易于满足这些条件。对于软土地基，由于其工程特性不佳，需要采用人工方法进行加固，使其达到强度和变形的要求。人工地基是指在一定条件下，对建筑物进行加固、加固、加固、加固、加固等措施。不经过任何处理就可以直接使用的基础叫做自然基础。为降低基础处理成本，建筑物应建立在较好的自然基础之上。同时，为了节省土地，对工程性质不佳，但已进行了加固处理的地基，应尽量加以利用。2.3地基与基础在建筑工程中的重要性作为建筑结构的关键部分，其质量的优劣直接影响到建筑的安全、经济和正常使用，一旦出现质量问题，就会导致上部结构的开裂和倾斜，严重的甚至会导致建筑物的坍塌，危及人民的生命和财产。大量的工程实例表明，许多建筑事故都与地基相关。意大利比萨斜塔就是因为基础不一致而发生了倾斜。比萨塔是一座独立的钟塔，坐落在意大利托斯卡纳省比萨城以北的意大利比萨城。大教堂、浸礼厅、钟楼（也就是比萨斜塔）和墓地，都是用乳白色的大理石砌成的，每一座都是单独的，但却构成了一种统一的罗马风格。比萨大教堂后面是比萨斜塔。这座高55米的塔楼，在建造到24米的时候，就发现塔身发生了倾斜，不得不停止建造，直到1273年，它才重新修建起来。因建筑在不均匀的高压缩性基础上，导致塔楼北部地面产生了多达1米、南部多达3米的沉降，沉降差异高达1.8米，倾斜度多达5度。目前，该塔的沉降速度为一年1毫米。图2—2-2—2—3-3—3003加拿大特朗斯康粮仓是一个长方形的，它有59.44米长和23.47米的宽度。高度31.0米。总容量36368立方米。谷仓是一种圆柱形的仓房，每行有十三个，共五列，六十五个。粮仓的地基是61厘米厚的钢筋混凝土筏基，在3.66米的深度。这座谷仓于一九一一年动工，一九一三年秋天竣工。这座谷仓有两万吨的重量，等于装载了粮食之后，整个车厢的重量占到了总量的42%。1913年9月开始，人们把粮食装进谷仓，小心翼翼地把它们分散开来，十月，当装满31822立方米的粮食的时候，一个小时的时间里，它的垂直下沉达到了30.5厘米。该建筑向西倾斜，24小时后，谷仓与垂直方向的倾角达到26°53。谷仓最西边的地方下陷7.32米，东边的最高地方隆起地方732米，东边的最高地方隆起地方高出1.52米。当粮仓在1913年十月十八日倒塌之后，上面的加固混凝土仓壁就像岩石一样坚硬，只出现了很小的裂缝。图2—4特朗斯康谷仓，加拿大图2-5倾斜的加拿大特朗斯康粮仓第三章饱和砂土和饱和粉土的震动液化3.1砂土液化的基本概念3.1.1砂土的液化机理疏松的沙子在受到振动时会变得更加紧凑。但是，由于饱和砂中的孔隙都是由水填充的，所以，在压缩过程中，土体中的孔隙水压力会突然升高，而在这个过程中，由于土体中的孔隙水压力无法及时释放，使得土体中原本由沙粒与土体之间的接触面所产生的压力（有效压力），在这个过程中，土体将会彻底失去抗剪强度和承载能力，成为一种液态，也就是所谓的“液化”。3.1.2宏观液化和微观液化宏观地震破坏：属于一种宏观地震破坏。工地上有喷砂、地面变形等明显的标记。细观液化：指在室内动态测试中，某一种型式的液化现象，或由土中某一点上的土元应力求得的临界状态。这一方法并没有考虑到自然土壤中可能发生的宏观液化问题。3.1.3液化与液化势虽然可以通过实验室动态试验确定其液化程度，但在实际地震中，仅根据有无喷砂或其它宏观指标来判断地震反应。液化电位反映了基础能否发生液化，尤其是大范围的液化。3.2影响砂土液化的因素在表3-2-1中，对砂土液化的影响因素进行了分析。研究发现，砂土的地震反应主要受其粒度（以粒度d50表示）、砂土密度、上覆土层厚度、地震动强度、地震动持续时间以及地下水埋深等方面的影响。3.3液化势的宏观判别与初判3.3.1液化势的考虑范围对于6度以下的饱和砂土及（含黄土除外），通常不作液化判定及地基处理，而对于易液化的B级建筑物，可按7度标准划分，7~9度时，则可按当地地震设防烈度进行划分。3.3.2宏观液化势的判定下列情况应予以考虑：(1)研究区地震地质情况，研究地震发生的历史时期（地震液化史、震级、加速度峰值、周期和波长、中距、断层错距等）和发震地质情况。(2)现场情况，尤其是河曲、河谷、坡地等微地貌的特点，以及该地区的地质年代和成因。(3)研究场地地质状况，确定液化判别层的覆盖范围，确定边界条件和地下水水位；研究土体的物理力学特性（相对密实度、平均粒径、粘粒含量、波速、上覆有效压力、单位贯入次数等）。3.3.3初判条件如果满足以下情况之一，则可暂时判定为未液化或可忽略其影响的饱和沙土或淤泥：(1)在第四纪晚期（）及之前，在7,8级的地震中，可以判定未液化。(2)粉土粘粒（粒度小于0.005毫米）百分数为10，级8为13,9级为16，为不液化。(3)建造自然基础的建筑物，在满足以下情况之一的上覆非液化层厚度及地下水埋深时，可以不考虑其液化效应：（3-1a）（3-1b）（3-1C）式中——以米为单位的地下水埋深可以取自设计期内年的最高水位，也可以取最近的年最高水位；–以米为单位的覆盖未液化层的厚度，在计算中应考虑泥沙、粉砂层；—地基埋入深度（米），在2米以下时取2米；-以米为单位的液化土层的特性深度，可参考表3-3-1。表3-2-1对地震反应的影响因素指标对液化的影响土性条件颗粒特征粒径平均粒径细颗粒较容易液化，平均粒径在0.1mm左右的粉细砂抗液化性最差级配不均匀系数不均匀系数愈小，抗液化性愈差，黏性土含量愈高，愈不容易液化形状—圆粒形砂比棱角形砂容易液化密度孔隙比e相对密实度密度愈高，液化可能性愈小渗透性渗透系数k渗透性低的砂土容易液化结构性颗粒排列胶结程度均匀性—原状土比结构破坏土不易液化，老砂层比新砂层不易液化压密状态超固结比OCR超压密砂比正常压密砂土不易液化埋藏条件上覆土层上覆土层有效压力上覆土层愈厚，土的上覆有效压力愈大，就愈不容易液化静止土压力系数排水条件孔隙水想歪排出的渗透路径长度液化砂层的厚度排水条件良好有利于孔隙水压力的消散，能减小液化的可能性边界土层的渗透性地震历史—遭受过历史地震的砂土比未遭受地震的砂土不易液化，但层发生过液化又重新被压密的砂土，却较容易重新液化动荷条件地震强度震动强度地面加速度地震烈度高，地面加速度大，就愈容易液化持续时间等效循环次数N震动时间愈长，或震动次数愈多，就愈容易液化表3-3-1可液化土壤的特性深度饱和土类别烈度789粉土678砂土7893.4液化势的微观判定3.4.1用原位测试进一步进行液化判别(1)标准贯入法鉴别在初步判断是否有必要进行液化判别时，可应用标准贯入法鉴别地表以下15米以内是否发生液化；在有桩基础或深度超过5米的情况下，要区分15~20米的土层是否发生液化。如果饱和土的标准锤击次数（不经过长度校正）低于标准贯入锤击次数的阈值，则可以判定为液化土壤。在地下15米处，判别液化的标准击锤次数阈值可以如下计算：（3-2a）对于地下15-20米的液化判别标准锤击次数的临界值可以如下计算：（3-2b）本文提出了一种新的液化判别准则锤击数的新方法。———根据表3—4—1确定的液化判别标准锤击数参考值；——以米为单位的饱和土标贯深度；-参见公式3-1的地下水深度（米）；———粘性颗粒百分数，低于3或沙土层，宜取3。表3-4-1标准击锤次数的限值设计地震分组7度8度9度第一组6（8）10（13）16第二、三组8（10）12（15）18注：表中数字是指在设计抗震设防烈度为0.15克（7°）、0.30克（8°）的区域。(2)静力触探的鉴别在地下15米处，用静力触探测试来判断饱和或饱和淤泥的液化程度，可用以下公式来计算。如果测试结果低于该临界值，则可以判定其为液化地基。（三）（3-4）（3-5）（3-6）其中：—分别为饱和土在液化过程中的渗透系数、桩端阻力的临界值（MPa)；—在=2米和2米条件下，饱和土壤液化的判别标准为：（MPa）。如表3-4-2所示；—地下水埋藏深度的影响因子，当地表全年有水，并与地下水存在水力关系时，取1.13；—深层地基为1的上覆盖未液化层厚度的影响系数；-以米为单位的地下水埋深；-以米为单位的覆盖未液化层的厚度，在计算中要考虑泥沙、粉砂层的厚度；—土壤性质修正因子，与静力触探摩擦系数相关，可根据表3—4—3进行计算。表3-4-2中的液化判定和数值烈度7度8度9度（MPa）5.5到6.011.5到13.018.0到22.0（MPa）4.6到5.510.5到11.816.4到18.2表3-4-3土壤性质的综合影响系数土类砂土粉土静力触探摩阻比≤0.40.4≤≤0.9＞0.91.00.60.45(3)用横波速度法鉴别当地下15米以下的饱和砂土或饱和淤泥中，如果实测的横波速度超过了下面的公式，就可以判断为不液化。（3-7）其中，以米/s为单位的饱和砂性土的液化剪切速度阈值；—有关地震烈度和土壤类型的经验系数，见表3—4—4—4；以米为单位的剪切切波速测点的深度；——以米为单位的地下水埋深。表3-4-4与地震强度和土壤类型相关的经验系数土类7度8度9度砂土6595130粉土4565903.4.2用土的相对密实度判别(1)美国赛德等人的规范根据H.B.Seed等人的建议，在考虑了平均粒度为0.075~0.20mm，在N=20次、地下水埋深1.5米的条件下，以地表加速度和相对密实度作为判别砂土能否发生液化的判据，如表3-4-5所示。(2)北京水利勘测设计院编制的规范有关单位给出了不可液化砂的相对密实度，如表3-4-6所示。表3-4-5中的相对密实度与液化可能性的关系最大地面加速度可能液化液化可能性取决于土的类型及地震大小不可能液化0.10g＜3333＜＜54＞540.15g＜4848＜＜73＞730.20g＜6060＜＜85＞850.25g＜7070＜＜92＞92注：g——重力加速度.表3-4-6非液化砂的相对密实度地面最大加速度实际不发生液化的相对密实度0.10g＞530.15g＞640.20g＞780.25g＞90注：g——重力加速度.3、美国Seed的简化方法(1)地震作用下动应力比的计算（3-8）其中，以kPa为单位的平均水平剪切力；—试验砂的初始有效上覆力（kPa)；—所研究砂性土的总上覆压力，单位为kPa；-根据表3-4-7所决定的应力衰减系数；—通常可以用烈度来估算的最大地震动，参见表3-4-8表3-4-7应力折减系数深度01.53.04.56.07.59.010.5121.0000.9850.9750.9650.9550.9350.9150.8950.850表3-4-8最大加速度设计烈度7度8度9度0.075g0.150g0.300g(1)根据规范贯入试验公式，将标准贯入试验中所测得的锤击次数转换为与上覆体压力相等的98kPA（1t/）的修正标准贯入击数。(2)按照动应力比、修正的标准贯入击数及不同的地震强度，对地震的地震反应进行了分析。如果是7级的地震，可以用3-1（a）来判断，如果是在曲线的左上方，则可以判断是否有液化，如果是在曲线的右下角，则可以判断为没有液化。在沙土中使用A线条，在粉砂中使用B线条。如果是5~8级的地震，可以用图3-1B来鉴别。(a)（a）（a）(b)图3-1中判别液化边界的示意图3.5液化指数与液化等级3.5.1主要思路(1)地震液化指标的确定及场地液化分区的关键在于定量评估地震对地震灾害的影响，从而为地震灾害的防治提供依据。(2)随着土层深度的增加，土体的液化危险性增大；当土层深度与地表相近时，其液化危险性更大；越是深入，危险就越小。在此基础上，提出了一种分层效应权函数，该函数随着深度呈阶梯状变化。(3)基础液化分级的基本思路是：点判法（可液化土层厚度）→钻孔法（液化指标计算）→综合判断（基础液化程度分级）3.5.2液化指数(1)算法的推导对于有液化层的基础，各井的液化指标按照下列公式计算：（3-9）其中——液化系数；—判别深度范围内，每个井的标准贯入试验点总数；—分别是实测值与各点基准锤击锤击数的临界值，若实测值超过临界值，则取其临界值；一点表示的土层厚度（米），可以取相邻于标准贯入点的上下两个标准贯入点的深度差值的二分之一，但上限值不会超过地下水位，下限不会超过液化深度；—以单位土层厚度为单位的地层影响权函数。如果分层的深度是15米，则分层中点的深度不超过15米。5米以上的宜取10,15米以上的宜取0；在5~15米范围内，采用直线插值的方法。如果判别的深度是20米，此层中点深度不超过5米的宜取10,20米以上时宜取0；对于5~20米，则采用直线插值的方法。权重函数涉及层内的深度，并且可以表示为：当识别深度是15米时：（3-10）当识别深度是20米时：（3-11）(2)地震反应系数的面积法求取公式（3-8）也可表示为（3-12）（3-13）式中—点为相应于土层厚度的权重函数所包围的区域；—是从地表开始到深度的饥饿权重函数包围的区域。如果鉴别深度是15米，则可以由如表3-5-1所示，如果识别的深度是20米，则可以由表3-5-2得到；–为各点所对应之土层上下界之深度。表3-5-1在15米地震液化判别中，地基上的权重函数所包含的区域z(m)A(z)z(m)A(z)z(m)A(z)0.00.06.059.512.095.50.55.06.563.912.596.91.010.07.068.013.098.01.515.07.571.913.598.92.020.08.075.514.099.52.525.08.578.914.599.93.030.09.082.015.0100.03.535.09.584.94.040.010.087.54.545.010.589.95.050.011.092.05.554.911.593.9表3-5-2地震液化判别中，20米深度范围内离地表的权重函数z(m)A(z)z(m)A(z)z(m)A(z)0.00.06.059.712.0103.70.55.06.564.312.5106.31.010.07.068.713.0108.01.515.07.572.913.5110.92.020.08.077.014.0113.02.525.08.580.914.5114.93.030.09.084.715.0116.73.535.09.588.316.0119.74.040.010.091.717.0122.04.545.010.594.918.0123.75.050.011.098.019.0124.75.554.911.5100.920.0125.0以标准贯入点为基准，确定其上部界面为7.5米，下部为9.5米，液化判别深度为20米。由表3-5-1可以得出：=88.3-72.9=15.43.5.3液化等级根据表3—5—3对基础的液化程度进行了综合评判。表3-5-3基础液化程度液化等级液化指数地面喷水冒砂情况对建筑物危害程度的描述轻微（）地面无喷水冒砂，或仅在洼地、河边有零星的喷冒点液化危害小，一般不致引起明显的震害中等喷水冒砂可能性大，从轻微到严重均有，多数属于中等喷冒液化危害性较大，可造成不均匀沉降和开裂，有时不均匀沉降可能达到200mm严重一般喷水冒砂都很严重，地面变形很明显液化危害性大，不均匀沉降可能大于200mm,高重心结构可能产生不容许的倾斜3.6抗液化措施对于可液化的地层，如场地平整、场地平整，可采用表3-6-1的方法进行基础抗震设计；还可以考虑上部无结构物的自重作用对其液化破坏的作用，并可依据其液化后的沉降量进行相应的调整。不能把未经过处理的可液化层用作天然基础的持力层。1、为彻底消除液化沉降，采取的措施必须符合以下条件；(1)在使用桩基础的情况下，除桩尖部分外，桩端插入液化深度之下的稳定层的长度要通过计算来决定，而对于砾石、粗、中、硬粘性土以及密实的粉砂，还不能少于0.5米，对于其它非岩体的土，则不能少于1米。(2)在使用深层地基时，地基的底部必须埋在地基的稳定层内，且深度不少于0.5米。(3)对于采取加密方法（例如振动、振动加密、挤密碎石桩和强夯），必须将其处理到液化下限以下；采用振冲法和挤密法进行处理后，桩间土的标准贯入度不能低于公式（3-2）中的贯入锤击次数。(4)将所有的可液化层都置换为未液化的土层。(5)对地基进行加密或置换地基时，地基边沿处出现的事故处，其处治宽度要大于地基底以下处的1/2，并且不低于地基宽的1/5。表3-6-1防止液化的方法建筑抗震设防类别地基液化等级轻微中等严重乙类部分消除液化沉陷，或对基础和上部结构处理全部消除液化沉陷，或部分消除液化沉陷，且对基础和上部结构处理全部消除液化沉陷丙类基础和上部结构处理，也可不采取措施基础和上部结构处理，或更高要求的措施全部消除液化沉陷，或部分消除液化沉陷，且对基础和上部结构处理丁类可不采取措施可不采取措施基础和上部结构处理或其他经济的措施2、为使基础部分液化沉降不完全消除，需满足下列条件：(1)加固深度以减小地基液化程度为宜，15米为宜，20米为宜，5为宜；对于单桩或条形基础，其地基处理的深度不能低于地基底部液化特性深度及地基宽度。(2)经振冲法和挤密法处理后，桩间土的标准锤击数应不低于公式（3-2）中的贯入锤数阈值。(3)除地基边外，其宽度不少于地基底面以下处的1/2，且不低于地基宽的1/5。3、为减轻液化效应，可采取以下几种方法进行地基及上部结构的治理：(1)合理地确定地基埋深；(2)对地基底面的面积进行了适当的调整，减小了地基的偏心。(3)为增强地基的整体性与刚度，可采用箱形基础、筏基或钢筋混凝土横条式基础、增设地基圈梁等措施。(4)降低荷载，提高整体刚度，提高结构的对称性，合理布置沉降缝，避免出现对差异沉降敏感的构造形式。(5)管线穿越建筑物时，须留有适当的空间，或使用挠性接头等。4、对于处于中度液化或重度液化的旧河道、现代滨河地区、海滨地区，当存在液化侧扩或流滑的潜在危险时，在距离水线100m内不允许建设永久性建筑物，如有必要，则需进行抗滑试验，并采取防滑或防裂的措施。第四章结论从宏观上来说，判断一个地方是否存在土液化，可以根据以下几个方面来判断一个地方是否发生了液化：地面上有飞溅的沙子，上面的建筑出现了沉降或明显的倾斜，一些埋藏在地下的结构也会漂浮起来，地表也会产生明显的变形。如海滨、河岸等轻微斜坡，则不会出现大规模的滑降，这类滑移表现为“流动”，也可能是在这些区段内，既无活动性，也有显著的横向运动，在岸后出现较大的岸边裂隙或多条交叉的裂隙；震后采样发现，原本具有明显层理的土壤，在震后出现了一片杂乱的层理，并且在同一位置邻近的触探线并不重叠，这一差别就显得格外突出。在微观层面上，可以通过标准贯入法、静力触探和剪切波速试验等方法来判断，也可以通过土体的相对密实度来判断。在岩土工程调查里，砂土的液化判别占据着极为关键的地位。砂土液化，简单来说，是指饱水的疏松粉、细砂土在振动作用下突然破坏而呈现液态的现象。其判别结果的优劣，对整个工程的经济、安全与稳定有着深远影响。从经济角度看，准确判别砂土是否会液化，能避免因不必要的抗液化处理措施而造成的高额成本浪费，也能防止因未正确预估液化风险，导致工程后期出现严重病害而产生的巨额维修费用。在安全层面，若工程建设区域的砂土在地震等振动荷载作用下发生液化，地基将失去承载能力，致使建筑物倾斜、开裂甚至倒塌，严重威胁生命安全。对于工程稳定而言，砂土液化会破坏地基的稳定性，引发不均匀沉降等问题，影响工程结构的长期稳定运行。所以，在开展岩土工程调查时，仅仅对地基有无液化