【《济南轨道交通7号线某地铁站基坑开挖支护设计》10000字】

II济南轨道交通7号线某地铁站基坑开挖支护设计摘要：时代进步，交通已经成为城市之间的纽带。城市轨道交通不同于道路交通。轨道交通有固定的运行轨道，以避免道路交通的拥堵和复杂性。因此，轨道交通成为人们日常出行的选择。但是有大多数人选择，地铁车站可以承载的人数也应该大大增加，这也意味着车站的基坑面积和深度应该更大，而基坑的大、深的趋势也使保证基坑的稳定和安全变得更加重要。基坑支护体系是基坑工程中最重要的部分。它是保证安全的工具之一。作为一种临时加固方法，可以保证工程的安全性和可行性。为了将可预见的工程风险降到最低，能够进行工程施工，首先应通过基坑支护的特点进行方案设计。下面将梳理基坑工程的发展情况，通过清河路站的工程概况资料，结合实际讨论各种支护方案，经过权衡后选择基坑支护方案为地下连续墙及支护，在此基础上进行了基坑稳定性计算和支护构件的计算，并给出了设计结果。关键词：支护设计；稳定性安全性验算；工况图表目录第一章绪论 -1-1.1设计的目的和意义 -1-1.2国内外研究现状简述 -2-1.3毕业设计主要内容及方法 -3-第二章工程概况 -4-2.1工程简介 -4-2.2工程地质与水文条件 -4-2.2.1工程地质条件 -4-2.2.2水文地质条件 -4-第三章支护方案的选择与比较 -6-3.1基坑支护的类型及其特点和应用范围 -6-3.1.1放坡开挖 -6-3.1.2土钉墙 -6-3.1.3钢板桩 -7-3.1.4排桩支护 -7-3.1.5深层搅拌水泥土围护墙 -8-3.1.6SMW工法 -8-3.1.7地下连续墙 -8-3.2支护方案的比较及确定 -8-第四章支护结构设计 -9-4.1支护方案 -11-4.1.1支护方案剖面设计图 -11-4.1.2计算参数的确定 -13-4.2结构内力计算——设计结果 -18-4.2.1计算理论的确定 -18-4.2.2地下连续墙的配筋 -18-4.2.3工况土压力等计算展示 -18-4.3支撑设计 -23-4.3.1支护构件选筋结果 -23-4.3.2墙选筋结果 -23-4.4基坑稳定性验算 -24-4.4.1概述 -24-4.4.2基坑抗倾覆稳定性验算 -24-4.4.3基坑抗隆起稳定性验算 -28-4.4.4基坑突涌稳定性验算 -31-4.4.5嵌固深度构造验算 -31-4.4.6嵌固段基坑内侧土反力验算 -31-第五章基坑变形估算情况和构件情况 -33-5.1概述 -33-5.2工况一：开挖至-6.000m -34-5.2.1工况一整体变形 -34-5.2.2工况一墙内力 -35-5.2.3工况一腰梁内力 -37-5.2.4工况一支撑梁内力 -40-5.2.5工况一柱内力 -43-5.3工况二：开挖至-11.500m -45-5.3.1工况二整体变形 -45-5.3.2工况二墙内力 -46-5.3.3工况二腰梁内力 -48-5.3.4工况二支撑梁内力 -51-5.3.5工况二柱内力 -54-5.4工况三：开挖至-17.000m -56-5.4.1工况三整体变形 -56-5.4.2工况三墙内力 -57-5.4.3工况三腰梁内力 -59-5.4.4工况三支撑梁内力 -62-5.4.5工况三柱内力 -65-5.5工况四：开挖至坑底 -67-5.5.1工况四整体变形 -67-5.5.2工况四墙内力 -68-5.5.3工况四腰梁内力 -70-5.5.4工况四支撑梁内力 -72-5.5.5工况四柱内力 -74-5.6构建归并配筋结果 -76-5.6.1墙归并配筋结果 -76-5.6.2梁归并配筋结果 -76-5.6.3立柱归并配筋结果 -81-第六章施工图 -83-6.1平面布置图 -83-6.2截面配筋示意图 -85-6.3墙身设计及配筋图 -86-第七章结论 -88-参考文献 -90-

绪论毕业设计的目的和意义毕业设计目的：毕设的目标是通过独立思考来设计基坑支护的方式，这样就可以更好地理解基坑的专业知识。通过观察济南地铁7号线清河北路站地质因素，并参考基坑工程中已经出现的理论，尝试确定一种支护方式与7号线清河北路实际工程相类似。然后根据以前如钢结构等相关专业课程和基础知识点及相关性的理解，利用相关基础专业知识进行学习。基坑设计支护土建工程设计预算方案主要进行了基坑设计与支护施工工程成本的综合计算，经过必要的数据计算分析，完成基坑支护的设计。研究价值：中国每个城市中都容纳了比以往更多的人口，这样对城市轨道交通的需求就会变大。但是一个很简单的道理，土地面积不会因为我们的要求就突然出现，对于一个土地面积有限但又要发展的城市而言，当一个城市的正常空间已经满足不了人们的需求，节省土地面积需要选找出路，人们的目光落在空中和地下还没有被用到的空间。所有的市政，响应人民的日常出行需要，于是开始建造地下铁路、轨道等与民生相关的基建设施，所以相关项目的越来越多的出现了。基坑工程是一个有一定危险性的工程，但它也是一项系统性工程【1】。基坑工程情况复杂，需时刻保持很高的警惕，在施工中要做好防控工作，工程中的危险要能辨识【2】。基坑建设工程往往会有一些很明显的地理区域性的特点：每个区域都会有不一样的建设条件，有时相同的区域也可能存在较大的差异【3】。开挖过程中不单单要保证基坑的安全稳定性，还要思考到周围土体会不会因为开挖而出现的固结与变形，导致的支护的结构的变形，是否是因为基坑开挖与地下水位变化【4】。同时还要考虑到基坑开挖是否会影响到就近的楼房、地下管道和地下线路，产生严重的影响【5】等等。不将一切可能出现的问题考虑周到，严重的可能会带来工程安全事故。基坑地下工程支护系统结构主体是一种完全能够同时起到各种暂时性保障支护和长期保障安全作用的大型工程地下建筑支护主体结构，因而在工程基坑地下工程中被广泛应用，它不仅能够在基坑施工的整个过程中，保证地下工程支护主体结构的正常施工和保护基坑以及周围环境的安全，基坑支护对建筑的安全性有着很重要的影响。因此，越来越多人的关注都放在了开挖支护设计，与基坑支护设计有关的研究也越来越多了。基坑工程的发展历程整理基坑基础工程技术问题总体解决设计方案基坑是一种既古老又重要富有战国时代象征性质的新型岩土基础工程技术问题。远古前的时候我国人们就已经开始使用了这种放坡式基坑开挖及简易使用木桩进行支护的一种施工建设方式，随着工业现代化和人类文明的不断发展和科技进步，人们因此频繁地开始从事建筑土木工程这项重要的职业活动。相关的基坑工程相关的研究和理论都认为是上世纪二十年代国外学者和工程师们先开始。上世纪二十年代时，泰尔扎吉与一众学者进行研究后给出了一种总体计算方法；二十世纪50年代以后，由外国学者提出基坑内部底板隆起的有效手段【6】；同世纪70年代开始，由更多的国家也开始了制订开挖基坑法规和支护设计施工法规的任务【7】。与国外相比，中国深基坑工程的发展的历史并不是很长。1990年后全国发展形式光明，国民的富裕了，物质生产能力提高了，有很多的人向大城市涌进，北上广等主要城市为了满足需要，增加了很多新建筑，接连出现了一大批要10m甚至更深的深基坑工程。《建筑基坑支护技术规程》等国家行业标准被编制，这都是因为有地下工程理论和技术方法的发展进步，而这背后就是我国令人尊敬的工程师们，经过努力学习、做出实践、整理经验。国内许多专家、学者、工程师们见到我国工程师们不懈努力后陆续在实践中提出、改进了许多基坑工程的理论和方法。特别是BIM这种新技术也被使用到了工程建设中。毕业设计主要内容及方法设计之初，对照和比较了设计目的地：清河北路地铁站，基坑施工支护的方法，首先选择了设计要用到的软件，使用理正深基坑7.0软件来设计这次的基坑支护。因为地下连续墙有不错的适用性质，所以本次设计的基坑支护，选择地下连续墙。规范采用了现行的国家规范《建筑基坑支护技术规程》。工程概况工程简介从我们的卫星地图中可以知道，清河北路就坐落在济南市天桥区，它是一个属于济南城市轨道交通7号线的地铁站。清河北路周边的建筑种类繁多，车站东侧是黄台装饰材料市场，西侧是济南市体育运动学校。该地的地形为繁华街区，交通繁忙，施工范围内地势平坦。工程地质与水文条件工程地质条件模拟场地地基土各层土按层分如下：表2.1土层信息图层编号名称厚度（m）重度（kg/m3）直剪（固结快剪）静止侧压力系数Ka粘聚力内摩擦角Φ（）杂填土2.20m17.505Kpa100.7素填土3.00m17.1010Kpa120.6新黄土6.50m16.4036Kpa260.42古土壤3.30m18.7039Kpa25.60.42粉质粘土4.70m19.0037Kpa260.4粉细砂8.10m19.3039Kpa270.38水文地质条件（1）地下水位及流向：勘察期间测得地下水水位埋深最浅为21.70米，最深为23.80m；地下水位从西向东有抬升的趋势，水位高程为361.91米到364.00m。测得年水位变化幅度大概在1.50m左右。（2）地下水类型、赋存方式：本区潜水含水层底板约在58至68m，地下水主要为第四系孔隙潜水。（3）地下水水质特征及水、土腐蚀性：场区地下水对混凝土结构无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。

确定设计的支护形式常见的支护形式及其应用范围放坡开挖放坡开挖，是在规定放坡范围内，不用设立挡土围护的结构就可以开挖方法。放坡式的开挖主要是通过依靠土体自身的力量和强度【9】，提供安全给工程施工、提供牢靠的施展空间。但是这种方法需要的场地很大，而现代城市土地寸土寸金，工程费用就会提高，这个方案不合适城市中使用。可以应用放坡开挖的区域：基坑的周边宽度开阔；允许土体具备较大的位移；在开挖表面以上的无水或者己经减少的降水。土钉墙土钉墙支护法是一种加固的围墙支护方法。使用相关设备将土钉打入基坑周围的土体，由于着混凝土的凝结，土、混凝土和钢筋之间产生内力作用，最终在混凝土的表面层上形成类似于重力式挡土墙支撑结构方法。在相关规范中，就有规定土钉只能运用在开挖深度小于5m的基坑软土地区，土质较好的地区基坑开挖深度可适当加深但不能超过12m，开挖表面坡度一般设计为60度至90度之间。土钉墙支护应用范围:地下水位以上或人工降水以后的其他多数土层，在有大量水分的细砂、粉砂、淤泥的土层不能使用【10】。钢板桩钢板桩是采用钢材的板桩式支护形式。最常见的钢板桩是H型钢。考虑去采用这种类型支护作为该地层的支护结构时，可以是遇到有水的土层地段的时候。在深度不足5m的基坑中，可采用悬臂式支护施工，钢板桩能单独用于施工；在开挖深于5m的基坑，采用到施工中的钢板桩一般是和另外的支护形式一起被使用到工程。钢板式打桩的特点主要是：施工快，省材料，性能号；但本身产生剧烈震动和较大噪音，影响周围环境；操作注浆过程与拔桩时，钢板桩刚度要低一些。钢板桩的应用范围：设计的基坑安全防护等级分类为三级且基坑深度小于5米的基坑上，坑底以下土质ρ、C的数值较大的情况。设计要求基坑安全防护等级分类为二级基坑。排桩排桩支护形式通常由支护桩、支撑及防渗帷幕等组成。排桩按照拉杆分类分别为悬臂式拉杆支护排桩结构，锚拉混合式拉杆支护排桩结构，内支撑混合式排桩支护等等结构。但是当以上支护方法都不适合时，可以优先考虑直接选择双排桩。该类型的桩可以紧密地平行排列【11】。深层搅拌水泥土围护墙备能到基坑中部进行施工；具有挡土止水的双功能【12】；在支护类型中，深层搅拌水泥土围护墙有着成本便宜的特点，可以减少开销。水泥混凝土围护墙设计的不足之处就在于：位移相对较大，在安全性能等级高的建筑物基坑中我们要时刻注意监测结构和混凝土体变化【13】。应用范围为：粉土、含水多的黏土、淤泥、砂土等。SMW工法和SCPW工法SMW工法被称为新型水泥土搅拌桩围护墙。这种工法主要是可以经搅拌设备进行土体切割，再将混合液搅拌后插入h型钢，将其所承受的荷载和抗渗阻挡水相互结合在一起，构造一个拥有受力和抗渗两种作用的支撑性结构围护墙【14】。SMW支护结构的特点之是：结构强度可靠，噪音不会在施工过程中产生，对周围环境的影响很小，适宜应用于水泥土及搅拌桩的场合均可广泛使用。SCPW法是对SMW法的改进和提升，相对与SMW工法，前者拥有后者所有的优点，并且解决了SMW后期钢材回收的问题。SCPW法是采用一次投入，终生不回收的方式。这也杜绝后期回收的复杂问题。这样的特征就让SCPW的施工成本更低，抗弯强度更强，抗弯刚度也更高。地下连续墙连续墙基本上是最常用的支撑类型。通过广泛使用挖沟机作为在建筑断面表面上施工的有效方法，并依靠泥浆作为土墙的保护层，将对土壤的破坏降低到最低限度。并且机器沿深钻项目的圆周轴线，泥浆处于墙体保护的条件下，在钻进过程中建立了一条狭窄而深的泥浆沟，然后将经过处理的钢笼放置在泥浆沟的合适位置，然后将大量钢筋混凝土通过大型管道运输，并且必须将所有材料混合在一起，并且通过这种生产方式，建造了连续的钢筋混凝土围墙和围墙，并以此顺序建造，逐渐形成了集成的钢筋符合要求的混凝土围墙，成为基坑的防渗水和防渗漏能力，承重，保水等主要结构及部分支撑结构。适用条件：所要设计的深基坑开挖深超过10m的。考虑并确定支护方案一般可考虑基坑的设计开挖深度、测得的地质参数、周围道路与建筑情况、气候和施工器械、测得的水文参数、工程拨款情况等条件，理论上说支护类型可选用任何一种形式。由于这次基坑深度模拟要达到了19m的有效深度，采用两种组合的支护形式加以设计，再这设计中加入连续墙与内支撑合作的支护形式。.支护结构设计支护的方案支护方案设计剖面图图4.SEQ图4.\*ARABIC119m地下连续墙模型设计图

展示设计的参数基础的设计数据实际土体数据土层信息人工加固土数据超载荷载数据

土压力模型及系数调整工况数据计算设计数据支锚信息支护计算部分——结果展示确定计算方法使用理正程序进行工程计算，其软件程序中，有许多适用于多个内部基台（锚）和连续墙（桩）的理论计算方法。因此，采用地下连续墙和内部支撑，计算结构的内部强度选取m法。地下连续墙的数据工况土压力计算展示设计工况的位移、内力图图4.SEQ图4.\*ARABIC3（-6.000m）Soilpressurediagram、shiftdiagram、momentcurve、sheardiagram图4.SEQ图4.\*ARABIC4（-5.500m，加撑）Soilpressurediagram、shiftdiagram、momentcurve、sheardiagram图4.SEQ图4.\*ARABIC5（-11.500m）Soilpressurediagram、shiftdiagram、momentcurve、sheardiagram图4.SEQ图4.\*ARABIC6（-11.000m，加撑）Soilpressurediagram、shiftdiagram、momentcurve、sheardiagram图4.SEQ图4.\*ARABIC7（-17.000m）Soilpressurediagram、shiftdiagram、momentcurve、sheardiagram图4.SEQ图4.\*ARABIC8（-16.500m，加撑）Soilpressurediagram、shiftdiagram、momentcurve、sheardiagram图4.SEQ图4.\*ARABIC9（-19.000m，坑底）Soilpressurediagram、shiftdiagram、momentcurve、sheardiagram位移内力包络图（以工况七为例）图4.SEQ图4.\*ARABIC10（-19.000m，坑底）Envelopediagramofbranchingreactionforces、shiftdiagram、Envelopbendingmoment、Shearenvelopediagram地表沉降图展示图4.SEQ图4.\*ARABIC11地表沉降图墙体选筋设计支护构件的选筋结果墙体的选筋结果表4.SEQ表4.\*ARABIC11墙体选筋结果绘图基坑外实配[计算]基坑内实配[计算]水平筋实配[计算]拉接筋实配[计算]墙号侧纵筋面积(mm2/m)侧纵筋面积(mm2/m)面积(mm2/m)面积(mm2/m)Q1E25@1004909[2408]E25@1004909[2408]E25@1004909[3364]d20@1003142[1824]基坑稳定性验算概述挖基坑只是挖掘土壤以减轻土壤在基桩上的负荷的步骤。但是，由于原始土壤的结构是一种自稳定，掘土会破坏原始平衡环境，组织环境中的原始压力场和变形场必不可少。改变程度可能相当小或大，大的改变会导致基础的不稳定性[16]。实际上，根据以前的相关工程经验，在工程中通常会出现基坑稳定性不足的情况，从而导致挡土墙的不稳定性和导致基坑倾覆的支撑失效。一旦发生事故，只会带来人手，物力和财力的消耗也会对人们的生命和财产安全产生负面影响。监理单位还将停止该项目，施工团队还将面临测试。因而在基坑设计支护的时候，参与设计的工作人员应考虑变形程度和稳定性，以确保每个指标均符合规定，并使用各种理论方法来充分验证基坑的稳定性。必须在施工过程中拥有完整的监控系统，以在挖基坑的同时最大程度地提高整个项目的稳定性和整个项目的完整性，以确保安全的施工。基坑突涌稳定性、整体性稳定性、嵌固内侧土反力、支护结构的抗覆倾稳定性、嵌固深度构造以及抗隆起稳定性等是基坑验算的主要内容。基坑抗倾覆稳定性验算过程对支护底部取矩的抗倾覆稳定性验算：各工况情况验算如下：工况1验算：工况2验算：工况3验算：工况4验算：工况5验算：工况6验算：工况7验算：对支护底部取矩的抗倾覆稳定性验算：最小安全系数是工况5踢脚破坏的抗倾覆稳定性验算：各工况情况验算如下：工况1：在此工况下不进行抗倾覆稳定性校核计算工况2：工况3：工况4：工况5验：Kt=98592.183/65459.168Kt=1.506>=1.250,符合规范要求。工况6验：Kt=64420.614/42613.362Kt=1.512>=1.250,符合规范要求。工况7验：Kt=53773.235/42613.362Kt=1.262>=1.250,符合规范要求。抗倾覆(踢脚破坏)稳定性验算：最小安全系数是工况7Kt=1.262>=1.250，符合规范要求。抗隆起稳定性验算过程在我国目前对于抗隆起稳定性的验算，地基极限承载力模式和圆弧滑动模式是国内已成型的有两种理论方法【17】。圆弧滑动模式适用于基坑坑底为黏土等软性土时要考虑设计，极限承载力模式适用于基坑坑底为砂土等硬度大的土层，本设计的坑底土层为砂土，在设计中不作考虑圆弧滑动模式。在支护底部，验算抗隆起：Ks=2抗隆起稳定性验算满足。验算基坑突涌稳定性由公式：K=故基坑底部土抗承压水头稳定。验算嵌固深度构造验算基坑嵌固段的内侧土反力各工况验算情况如下：工况1验：Ps=4428.451≤Ep=16768.283，符合土反力的要求。工况2验：Ps=4419.194≤Ep=16768.283，符合土反力的要求。工况3验：Ps=4334.584≤Ep=11138.528，符合土反力的要求。工况4验：Ps=4327.867≤Ep=11138.528，符合土反力的要求。工况5验：Ps=4219.130≤Ep=6213.013，符合土反力的要求。基坑变形估算情况和构件情况简介安全性和稳定性在开挖基坑时应确保，而且还应有效控制衬底在坑坑周围的移动，以保护环境。这次设计的环境相对复杂，侧边有主要的高速公路，附近不远有许多居民，人来人往，交通繁忙。下面是该设计的工作条件的模拟：在本章中的材料信息：墙构件、梁构件、柱构件都是采用的是C40混凝土，墙构件的墙厚以1.200m进行设计计算；梁构件弹性模量确定为25.00×102MPa，柱构件的弹性模量确定为32.50×103MPa；梁构件材料比重确定为24.000kN/m3；柱构件材料比重确定为24.000kN/m3；梁构件剪切模量确定为13.00×103，柱构件的剪切模量确定为13.00×103；梁构件、柱构件泊松比确定为0.200进行设计计算；在本章中的截面信息：腰梁构件截面都是采用矩形截面确定为1000mm×800mm，支撑梁构件截面都是采用矩形截面确定为800mm×600mm，柱构件截面都是采用矩形截面确定为800mm×800mm；腰梁构件截面惯性矩确定为Iy=666.67×104cm4，支撑梁构件截面惯性矩确定为Iy=256.00×104cm4，柱构件截面惯性矩确定为Iy=341.33×104cm4；腰梁构件截面惯性矩确定为Ix=426.67×104cm4，支撑梁构件截面惯性矩确定为Ix=144.00×104cm4，柱构件截面惯性矩确定为Ix=341.33×104cm4；腰梁构件抗扭惯性矩确定为It=875.87×104cm4；支撑梁构件抗扭惯性矩确定为It=312.00×104cm4，柱构件抗扭惯性矩确定为It=576.85×104cm4。 工况一的基坑变形和构建内力情况，地下-6.000m处工况一整体变形）工况一墙内力工况一下的Q-4墙构件，Q-17墙构件：墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC3墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力的结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=128.36(kN-m)Soilretainingside=-82.59(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=58.84(kN-m)Soilretainingside=-124.90(kN-m)Theverticalshear=-27.02(kN)horizontalsheartest=-68.93(kN) 墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC4墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=181.13(kN-m)Soilretainingside=-119.53(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=74.22(kN-m)Soilretainingside=-124.28(kN-m)Theverticalshear=51.27(kN)horizontalsheartest=47.11(kN)腰梁内力——工况一图5.SEQ图5.\*ARABIC5腰梁内力图（工况一，开挖至-6.000m）工况一下的YL-3腰梁构件、YL-19腰梁构件：腰梁构件YL-3：图5.SEQ图5.\*ARABIC6 腰梁构件YL-3模型图腰梁构件YL-19：图5.SEQ图5.\*ARABIC7腰梁构件YL-19模型图支撑梁内力——工况一图5.SEQ图5.\*ARABIC8工况一支撑梁内力图（开挖至-6.000m）工况一下的ZCL-9支撑梁构件、ZCL-14支撑梁构件：支撑梁构件ZCL-9：图5.SEQ图5.\*ARABIC9 支撑梁构件ZCL-11模型图支撑梁构件ZCL-14：图5.SEQ图5.\*ARABIC10支撑梁构件ZCL-14模型图柱内力——工况一工况一下的LZ-4立柱构件：工况二的基坑变形和构建内力情况，地下-11.500m处工况二下的整体变形墙内力——工况二工况二下的Q-4墙构件，Q-17墙构件：墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC15墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=222.52(kN-m)Soilretainingside=-173.63(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=194.20(kN-m)Soilretainingside=-353.31(kN-m)Theverticalshear=-77.87(kN)horizontalsheartest=-127.15(kN)墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC16墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=310.55(kN-m)Soilretainingside=-343.53(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=159.53(kN-m)Soilretainingside=-104.29(kN-m)Theverticalshear=-41.25(kN)horizontalsheartest=-48.89(kN)工况二腰梁内力工况二下的YL-22腰梁构件、YL-30腰梁构件：腰梁构件YL-22：腰梁构件YL-30：支撑梁内力——工况二工况二下的ZCL-52支撑梁构件、ZCL-66支撑梁构件：支撑梁构件ZCL-52：支撑梁构件ZCL-66：柱内力——工况二工况二下的LZ-4立柱构件计算：x(mm)：y(mm)：z(mm)：合成(mm)：上-0.110.11-0.320.36中-0.230.23-0.210.39下-0.000.000.000.00工况三的基坑变形和构建内力情况，地下-17.000m处整体变形——工况三

墙内力——工况三墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC27墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=421.75(kN-m)Soilretainingside=-293.74(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=377.06(kN-m)Soilretainingside=-796.48(kN-m)Theverticalshear=157.20(kN)horizontalsheartest=-277.84(kN)墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC28墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=609.46(kN-m)Soilretainingside=-623.76(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=384.71(kN-m)Soilretainingside=-93.33(kN-m)Theverticalshear=-84.52(kN)horizontalsheartest=-39.85(kN)腰梁内力——工况三工况三下的YL-44腰梁构件、YL-47腰梁构件计算展示：腰梁构件YL-44：腰梁构件YL-47：支撑梁内力——工况三支撑梁构件ZCL-94：支撑梁构件ZCL-95：柱内力——工况三工况三下的LZ-4立柱构件： x(mm)：y(mm)：z(mm)：合成(mm)：上-0.100.09-0.360.38中-0.49-0.49-0.250.74下-0.000.000.000.00基坑变形和构建内力情况——工况四，地下-19.000m处整体变形——工况四墙内力——工况四墙构件Q-4：图5.SEQ图5.\*ARABIC39墙构件Q-4模型图墙构件Q-4的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=538.75(kN-m)Soilretainingside=-376.26(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=474.52(kN-m)Soilretainingside=-1065.55(kN-m)Theverticalshear=207.28(kN)horizontalsheartest=-369.94(kN)墙构件Q-17：图5.SEQ图5.\*ARABIC40墙构件Q-17模型图墙构件Q-17的内力计算结果：Verticalbendingmoment：sideoffoundationpit=764.98(kN-m)Soilretainingside=-648.49(kN-m)Horizontalbendingmoment：sideoffoundationpit=540.69(kN-m)Soilretainingside=-166.12(kN-m)Theverticalshear=-108.89(kN)horizontalsheartest=-47.37(kN)腰梁内力——工况四计算展示工况四的腰梁YL-63构件：支撑梁内力——工况四工况四下的ZCL-130支撑梁构件：支撑梁构件ZCL-130：柱内力——工况四工况四下的LZ-4立柱构件：x(mm)：y(mm)：z(mm)：合成(mm)：上-0.110.10-0.370.40中-0.300.30-0.260.50下-0.000.000.000.00

归并结构各结构的构建和配筋结果归并墙配筋结果墙配筋的基本信息：连续墙的配筋选择上，在众多钢筋种类中选定了HRB335或HPB300的钢筋，在配筋的方式上，选择了标准的均匀配筋，最后系统内的归并系数定为0.200。以Q-1为例展示墙归并配筋结果：表5.SEQ表5.\*ARABIC37墙归并配筋结果梁归并配筋结果所有梁：设计中梁的配筋选择上，采用了在多种钢筋中选择了HRB335或HPB300；在配筋的方式上，选择了标准的对称配筋，同样的系统内的归并系数也定为0.200，截面满足率定为0.800。冠梁:表5.SEQ表5.\*ARABIC38冠梁配筋结果绘图梁竖向上侧纵筋竖向下侧纵水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋编号(mm2)筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)GL-1(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(5435-4621-4621)-(4621-4393-3716)-(4621-4049-4621)-(3964-4362-4621)-(4621-4621-5435)(2736-2128-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2736-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2128-2736)(2736-2128-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2736-2128)-(2128-2128-2128)-(2128-2128-2736)腰梁表5.SEQ表5.\*ARABIC39第1层腰梁配筋结果绘图梁竖向上侧纵筋竖向下侧纵筋水平左侧纵筋水平右侧纵水平箍筋竖向箍筋编号(mm2)(mm2)(mm2)筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)YL-1-1(1865-2218-2576)-(2388-2357-1995)-(2095-1856-2115)-(1994-2512-2625)-(2487-2241-1909)(1865-2218-2576)-(2388-2357-1995)-(2095-1856-2115)-(1994-2512-2625)-(2487-2241-1909)(1812-2095-2381)-(2231-2205-1916)-(1996-1804-2012)-(1915-2329-2420)-(2310-2113-1847)(1812-2095-2381)-(2231-2205-1916)-(1996-1804-2012)-(1915-2329-2420)-(2310-2113-1847)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)表5.SEQ表5.\*ARABIC40第2层腰梁配筋结果绘图梁竖向上侧竖向下侧纵水平左侧纵筋水平右侧纵筋)水平箍筋竖向箍筋编号纵筋(mm2)筋(mm2)(mm2)(mm2(mm2/m)(mm2/m)YL-2-1(2349-2675-2675)-(2505-1943-1943)-(2121-2088-2088)-(1967-2406-2406)-(2675-2175-2479)(2349-2675-2675)-(2505-1943-1943)-(2121-2088-2088)-(1967-2406-2406)-(2675-2175-2479)(2199-2460-2460)-(2324-1874-1874)-(2017-1991-1991)-(1893-2245-2245)-(2460-2060-2303)(2199-2460-2460)-(2324-1874-1874)-(2017-1991-1991)-(1893-2245-2245)-(2460-2060-2303)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)表5.SEQ表5.\*ARABIC41第3层腰梁配筋结果绘图梁竖向上侧竖向下侧纵筋水平左侧纵水平右侧纵水平箍筋竖向箍筋编号纵筋(mm2)(mm2)筋(mm2)筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)YL-3-1(2675-2675-2675)-(2566-2185-2185)-(1999-1986-2001)-(2182-2483-2573)-(2675-2177-2675)(2675-2675-2675)-(2566-2185-2185)-(1999-1986-2001)-(2182-2483-2573)-(2675-2177-2675)(2460-2460-2460)-(2373-2068-2068)-(1919-1909-1921)-(2065-2306-2378)-(2460-2062-2460)(2460-2460-2460)-(2373-2068-2068)-(1919-1909-1921)-(2065-2306-2378)-(2460-2062-2460)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)-(1773-1773-1773)支撑梁表5.SEQ表5.\*ARABIC42冠梁层支撑梁配筋结果绘图梁编竖向上侧竖向下侧水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋号纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)ZCL-0-1(1229-1241-1229)-(1279-1575-1279)-(1623-1623-1623)-(1277-1623-1277)-(1226-1240-1226)(1229-1241-1229)-(1279-1575-1279)-(1623-1623-1623)-(1277-1623-1277)-(1226-1240-1226)(1162-1171-1162)-(1199-1421-1199)-(1457-1457-1457)-(1198-1457-1198)-(1160-1170-1160)(1162-1171-1162)-(1199-1421-1199)-(1457-1457-1457)-(1198-1457-1198)-(1160-1170-1160)(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)表5.SEQ表5.\*ARABIC43第1层支撑梁配筋结果绘图梁竖向上侧纵竖向下侧纵水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋编号筋(mm2)筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)ZCL-1-1(1162-1165-1162)-(1260-1370-1260)-(1418-1465-1418)-(1263-1373-1263)-(1159-1168-1159)(1162-1165-1162)-(1260-1370-1260)-(1418-1465-1418)-(1263-1373-1263)-(1159-1168-1159)(1112-1114-1112)-(1185-1267-1185)-(1304-1338-1304)-(1187-1270-1187)-(1110-1116-1110)(1112-1114-1112)-(1185-1267-1185)-(1304-1338-1304)-(1187-1270-1187)-(1110-1116-1110)(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)表5.SEQ表5.\*ARABIC44第2层支撑梁配筋结果梁编号竖向上侧竖向下侧水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)ZCL-2-1(1190-1225-1223)-(1293-1323-1293)-(1333-1333-1332)-(1295-1323-1295)-(1224-1226-1191)(1190-1225-1223)-(1293-1323-1293)-(1333-1333-1332)-(1295-1323-1295)-(1224-1226-1191)(1133-1158-1158)-(1209-1232-1209)-(1240-1239-1239)-(1212-1233-1212)-(1158-1159-1134)(1133-1158-1158)-(1209-1232-1209)-(1240-1239-1239)-(1212-1233-1212)-(1158-1159-1134)(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)表5.SEQ表5.\*ARABIC45第3层支撑梁配筋结果梁编号竖向上侧竖向下侧水平左侧水平右侧水平箍筋竖向箍筋纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)纵筋(mm2)(mm2/m)(mm2/m)ZCL-3-1(1279-1623-1304)-(1440-1359-1359)-(1587-1587-1586)-(1359-1359-1440)-(1304-1623-1278)(1279-1623-1304)-(1440-1359-1359)-(1587-1587-1586)-(1359-1359-1440)-(1304-1623-1278)(1199-1457-1218)-(1320-1259-1259)-(1430-1430-1429)-(1259-1259-1320)-(1218-1457-1199)(1199-1457-1218)-(1320-1259-1259)-(1430-1430-1429)-(1259-1259-1320)-(1218-1457-1199)(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)-(1064-1064-1064)(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)-(1419-1419-1419)立柱归并配筋结果设计中立柱的配筋选择上，在众多钢筋种类中选定了HRB335或HPB300的钢筋，在配筋的方式上，选择了标准的对称配筋，最后系统内的归并系数确定为0.200。表5.SEQ表5.\*ARABIC46冠梁层立柱配筋结果注：括号内数字表示柱的转角（度）施工图平面布置图图6.SEQ图6.\*ARABIC1支护构件的平面布置图图6.SEQ图6.\*ARABIC2冠梁层的平面布置图图6.SEQ图6.\*ARABIC3内支撑第一层的平面布置图图6.SEQ图6.\*ARABIC4内支撑第二层的平面布置图图6.SEQ图6.\*ARABIC5内支撑第三层的平面布置图配筋截面示意图

墙身施工设计图及配筋图图6.SEQ图6.\*ARABIC7墙身设计及配筋图结论起初为了这次的基坑支护设计，通过很多渠道收集信息，也翻阅了与基坑相关的教材、课外书籍。学习了这次设计要用到的软件教程。为这次的设计提供了莫大的帮助，其中指导老师给到的帮助最为重要。但是毕业设计做的还不是很好，对于论文能不能通过，心中还没有底，现总结下基坑设计期间：最开始我们知道了负责带我们的指导老师是赵岚老师，很幸运能跟着赵岚老师做毕设。在