2026年非开挖管道铺设工实操技能考试题及答案

2026年非开挖管道铺设工实操技能考试题及答案一、单项选择题（每题1分，共30分。每题只有一个正确答案，请将正确选项字母填入括号内）1.在水平定向钻进（HDD）施工中，导向孔轨迹控制的核心参数是（）。A.钻杆扭矩B.钻进液排量C.倾角与方位角D.回扩级数答案：C解析：导向孔轨迹由倾角与方位角共同决定，二者实时数据通过探棒无线回传，是轨迹控制唯一可直接量化调整的参数。2.当采用泥水平衡式微型隧道施工时，若出泥口压力表读数持续升高而顶力无明显变化，最可能发生的故障是（）。A.刀盘磨损B.泥水舱堵塞C.中继间密封失效D.管节接口渗漏答案：B解析：泥水舱堵塞导致泥水循环受阻，泵送压力升高，但顶力未同步上升，表明刀盘前方土体未被有效切削。3.在PE管热熔对接过程中，出现“冷焊”缺陷的直接原因是（）。A.加热板温度不足B.冷却时间过短C.焊接压力过高D.管端铣削不平答案：A解析：加热板温度低于材料熔融温度，端面未能形成足够深度的熔融层，冷却后界面仅机械咬合，强度大幅降低。4.某项目设计轨迹需穿越粗砂层，地下水位以下，扩孔直径为管外径1.4倍，应优先选择的钻进液添加剂为（）。A.纯膨润土B.高分子聚合物+膨润土C.水泥浆D.柴油基泥浆答案：B解析：高分子聚合物可在砂粒表面形成弹性膜，提高孔壁稳定性，同时降低滤失量，防止流砂塌孔。5.采用紫外光固化法修复DN600污水管，内衬软管牵拉阻力突然增大，牵拉速度降至0.05m/min，首先应（）。A.增大空压机压力B.降低紫外灯架速度C.检查软管是否翻转D.注入润滑脂答案：C解析：软管翻转会在管内形成“死褶”，导致截面缩小、阻力骤增，继续牵拉将撕裂内衬。6.在钢质套管顶管施工中，中继间设置数量的决定性因素是（）。A.土体N值B.顶力设计值与管节允许顶力C.地下水位D.地面沉降控制标准答案：B解析：中继间用于分段承担顶力，其数量由总顶力与单节管允许最大顶力之比决定，与土体N值无直接数学关系。7.采用声呐检测评估管道变形时，若同一断面测得最大直径1032mm，最小直径968mm，则该断面变形率为（）。A.3.2%B.3.4%C.6.4%D.6.8%答案：C解析：变形率=(Dmax－Dmin)/Dnom×100%，Dnom=(1032+968)/2=1000mm，得(1032－968)/1000=6.4%。8.在水泥砂浆喷涂修复作业中，喷嘴与管壁最佳距离为（）。A.50mmB.100mmC.150mmD.200mm答案：B解析：距离过近易反弹，过远则雾化导致附着力下降，现场试验表明100mm时回弹率最低且密实度≥95%。9.当水平定向钻回拖力达到管材抗拉强度60%时，应采取的首要措施是（）。A.降低泥浆比重B.增加钻机锚固C.使用抗拉保护套D.暂停回拖注入减阻剂答案：D解析：暂停回拖并注入减阻剂可立即降低孔壁摩擦系数，使回拖力下降15%～25%，避免继续逼近极限强度。10.在管道局部树脂固化点修中，若毡筒气囊压力保持0.25bar，环境温度18℃，则树脂初凝时间约为（）。A.15minB.25minC.35minD.45min答案：B解析：环氧乙烯基树脂在18℃时，初凝时间t=30－0.5×(T－20)，得t=30－0.5×(－2)=31min，考虑气囊散热系数取0.8，修正后≈25min。11.采用泥水平衡顶管时，若刀盘扭矩持续高位而顶力下降，最可能现象是（）。A.刀盘结泥饼B.机头“磕头”C.管节接口脱离D.地面隆起答案：A解析：刀盘结泥饼导致切削效率下降，扭矩上升；泥饼整体滑动使顶力反而降低，形成虚假“省力”现象。12.在CIPP翻转法施工中，软管翻转速度突然加快，可能原因是（）。A.树脂黏度升高B.翻转水压力突降C.软管某处破裂D.锅炉水温升高答案：C解析：软管破裂导致翻转水短路流失，翻转头自重使速度突增，需立即停水检查。13.非开挖施工前，采用GPR探测金属管线时，若天线频率选择270MHz，则理论可分辨最小管径约为（）。A.50mmB.100mmC.150mmD.200mm答案：B解析：GPR分辨率≈λ/4，270MHz在湿黏土中波速约60mm/ns，λ≈222mm，可分辨≈56mm，考虑实际衰减取100mm。14.在PE管电熔焊接中，出现“喷浆”缺陷，其根本原因是（）。A.管材SDR值不一致B.氧化皮未刮削C.焊接时间超时D.电阻丝短路答案：B解析：氧化皮阻碍熔融料融合，内部压力将熔融料从缝隙挤出，形成喷浆。15.采用夯管法穿越铁路时，铁路道床最大允许振动速度为（）。A.5mm/sB.10mm/sC.15mm/sD.20mm/s答案：B解析：根据《铁路路基设计规范》，道床振动速度≤10mm/s，确保道砟不松动。16.在HDD泥浆循环系统中，除砂器分离粒径d50=74μm，若将进浆比重从1.05t/m³提高到1.15t/m³，则d50将（）。A.增大B.减小C.不变D.先增后减答案：A解析：比重升高导致离心力增大，颗粒沉降速度加快，d50增大，除砂效率提高但可能带走膨润土。17.采用紫外光固化修复DN800管道，灯架行走速度为1.2m/min，若单层固化厚度3mm，则光强应设置为（）。A.800mW/cm²B.1000mW/cm²C.1200mW/cm²D.1500mW/cm²答案：C解析：根据Beer-Lambert定律，3mm厚度需保证表面光强≥1200mW/cm²，才能确保底层树脂完全固化。18.在顶管施工中，若机头姿态俯仰角为－1.2°，则每顶进10m，高程偏差约增加（）。A.120mmB.210mmC.240mmD.300mm答案：B解析：ΔH=L·sinθ=10000×sin(－1.2°)≈－209mm，绝对值≈210mm。19.采用局部修复树脂注浆时，若裂缝宽度0.3mm，注浆压力宜选（）。A.0.1barB.0.3barC.0.5barD.1.0bar答案：C解析：微裂缝注浆压力应略高于地下水压0.2bar，同时低于管壁抗拉强度允许值，0.5bar为经验最优。20.在HDD施工中，若回拖力曲线出现周期性峰值，周期长度与单根钻杆长度一致，其原因是（）。A.孔壁缩径B.钻杆接头通过扩孔器C.泥浆泵脉动D.钻机发动机转速不稳答案：B解析：接头外径大于钻杆本体，每次通过扩孔器产生附加摩擦，形成周期峰值。21.采用声呐对DN1000雨水管进行淤积检测，若淤积高度测得180mm，则过水面积损失率为（）。A.12%B.18%C.24%D.30%答案：C解析：圆弓形面积公式，θ=2arccos[(500－180)/500]=1.85rad，A弓=0.5R²(θ－sinθ)=0.5×0.5²×(1.85－sin1.85)=0.189m²，损失率=0.189/(π×0.5²)=24%。22.在CIPP蒸汽固化中，若蒸汽温度升至85℃后突然下降至70℃，最可能触发报警的是（）。A.温度传感器漂移B.蒸汽锅炉缺水C.内衬塌陷D.安全阀泄漏答案：B解析：锅炉缺水导致蒸汽量骤降，温度快速下降，系统立即报警停炉。23.采用管片式微型隧道时，若单节顶力设计值为800kN，实际顶力达到950kN，应优先（）。A.增加注浆量B.启用中继间C.降低顶速D.更换刀盘答案：B解析：顶力超限立即启用中继间，避免管片压溃。24.在PE管热熔对接中，若卷边宽度实测为壁厚×0.8，则判定为（）。A.优秀B.合格C.需复验D.不合格答案：D解析：规范要求卷边宽度=壁厚×1.0～1.3，低于0.9即判定为加热不足，不合格。25.采用水平定向钻穿越高速公路，路面沉降监测点布设纵向间距宜为（）。A.5mB.10mC.20mD.30m答案：B解析：高速公路沉降监测纵向10m一个断面，可捕捉沉降槽特征。26.在紫外光固化修复中，若灯架电缆表皮破损，现场应首先（）。A.绝缘胶带包扎B.更换电缆C.降低灯架速度D.提升紫外光强答案：B解析：高压紫外灯电缆破损存在漏电风险，必须整根更换，禁止临时包扎。27.采用夯管法施工时，若钢管外径406mm，夯锤能量30kN·m，每击贯入度宜控制在（）。A.5mmB.10mmC.20mmD.40mm答案：C解析：贯入度过小效率低，过大易偏斜，30kN·m能量下406mm管最佳贯入度20mm。28.在HDD钻进液性能测试中，若马氏漏斗黏度为50s，则表观黏度约为（）。A.10mPa·sB.15mPa·sC.20mPa·sD.25mPa·s答案：C解析：经验公式μa=0.4×T－0.4，得μa≈19.6mPa·s≈20mPa·s。29.采用局部修复气囊时，若气囊长度1.2m，修复长度0.8m，则气囊两端超出长度应各为（）。A.0.1mB.0.2mC.0.3mD.0.4m答案：B解析：规范要求两端各超出0.2m，确保密封与锚固。30.在顶管注浆润滑中，若采用膨润土浆液，其屈服值应控制在（）。A.5PaB.10PaC.20PaD.40Pa答案：B解析：屈服值10Pa可在管壁形成稳定泥皮，既减阻又防止浆液流失。二、多项选择题（每题2分，共20分。每题有两个或两个以上正确答案，选择全部正确得分，漏选、错选均不得分）31.下列哪些措施可有效降低HDD回拖力（）。A.提高泥浆润滑性B.增大扩孔级差C.使用抗拉保护套D.降低回拖速度E.采用浮力控制块答案：A、C、E解析：提高润滑、保护套、浮力控制均可降摩擦；扩孔级差过大易塌孔；降速仅降低瞬时峰值，不降低总摩擦。32.关于CIPP蒸汽固化，下列说法正确的是（）。A.蒸汽温度越高固化速度越快B.内衬厚度增加需延长恒温时间C.蒸汽压力必须高于地下水压D.固化完成后需立即冷却E.蒸汽应从下游向上游注入答案：B、C解析：厚度增加需延长热传导时间；蒸汽压需抗浮；温度过高易烧焦；冷却应缓慢防止缩径；注入方向无强制要求。33.采用声呐检测时，影响测量精度的因素包括（）。A.水温梯度B.管道内壁粗糙度C.悬浮物浓度D.声呐头倾斜角E.管径大小答案：A、C、D解析：水温梯度致声速变化；悬浮物散射；倾斜角致几何误差；粗糙度与管径本身不影响精度。34.在PE管电熔焊接中，下列哪些情况必须重新焊接（）。A.电阻丝裸露B.焊接时间超时2%C.管件套筒未推到止口D.冷却阶段移动焊件E.环境温度－10℃答案：A、C、D解析：电阻丝裸露易短路；未推止口熔接面积不足；冷却移动致冷焊；超时2%可接受；－10℃允许焊接但需预热。35.关于泥水平衡顶管，下列说法错误的是（）。A.泥水压力必须始终高于主动土压力B.刀盘扭矩与顶力成正比C.泥水密度越高越易控制沉降D.中继间密封可承受全截面泥水压力E.出土量大于理论值说明超挖答案：B、C解析：扭矩与土体强度相关，不与顶力成正比；密度过高易超压隆起；其余正确。三、判断题（每题1分，共10分。正确打“√”，错误打“×”）36.在HDD施工中，钻孔曲率半径越小，钻杆疲劳寿命越短。答案：√解析：曲率半径小，钻杆交变弯曲应力幅值大，疲劳裂纹加速扩展。37.紫外光固化内衬的收缩率一般大于热固化。答案：×解析：紫外树脂添加光引发剂，交联密度高，收缩率<1%，低于热固化2%～4%。38.采用夯管法施工时，钢管外防腐层可在夯进完成后再补做。答案：√解析：夯进过程易损伤防腐层，通常采用临时涂层，完成后采用“管中管”PE套或环氧玻璃钢补口。39.声呐检测可准确识别管道纵向裂缝。答案：×解析：声呐为径向扫描，纵向裂缝开口<1mm时回波弱，易漏检，需结合CCTV。40.在CIPP翻转法施工中，翻转水温度越高，树脂反应活化能越低。答案：×解析：活化能为材料常数，与温度无关；温度升高仅提高分子碰撞频率，降低反应所需时间。41.采用水平定向钻穿越岩层时，PDC钻头比牙轮钻头更适合极硬岩。答案：×解析：PDC适合中硬以下岩层，极硬岩（>80MPa）牙轮钻头冲击破岩效率更高。42.在PE管热熔对接中，冷却阶段拆除夹具将导致焊接强度下降30%以上。答案：√解析：冷却阶段分子链尚未完全缠结，提前卸荷产生内缩孔，静液压试验强度下降30%～50%。43.泥水平衡顶管的泥水舱压力波动主要受顶速影响，与土体渗透系数无关。答案：×解析：渗透系数越高，泥水流失越快，压力越难稳定，波动显著。44.采用局部修复气囊时，气囊表面涂抹硅油可防止树脂粘连。答案：√解析：硅油为脱模剂，降低树脂与橡胶黏附，便于回收气囊。45.在紫外光固化修复中，灯架电缆长度不足时可使用普通延长线接续。答案：×解析：紫外灯高压高频，普通延长线阻抗不匹配，产生压降与过热，必须使用专用同轴电缆。四、简答题（每题10分，共40分）46.某HDD工程需穿越一条DN1200钢筋混凝土污水管，二者垂直净距仅1.5m，穿越段为粉质黏土，地下水位埋深2m。请列出施工前必须实施的五项关键保护措施，并说明技术要点。答案：1.管线精确探测：采用GPR+电磁感应联合定位，误差≤0.1m，开挖暴露目标管两端，人工复核高程。2.安全间距验证：按GB50423，最小净距≥1.0m，本工程1.5m满足，但需计算施工扰动沉降，采用PLAXIS3D模拟，预测沉降槽<5mm。3.隔离保护：在交叉点上下各2m范围，于目标管外周浇筑200mm厚C20混凝土保护拱，内置φ8@150钢筋网，拱脚设注浆锚管。4.钻进参数控制：导向孔曲率半径≥1200D，穿越段倾角<8°，泥浆比重1.08t/m³，漏斗黏度45～55s，防止塌孔。5.实时监测：在交叉点布设沉降观测点，间距2m，采用高精度水准仪，频率1次/30min，沉降>3mm即停钻注浆。47.简述紫外光固化修复中“光遮蔽”缺陷的成因、危害及预防措施。答案：成因：管内局部残留油脂、沥青瘤、剥落混凝土等遮挡紫外光，导致该处树脂未固化。危害：形成软点，内衬径向强度下降50%以上，长期水压下产生局部鼓包渗漏。预防：1.修复前采用高压旋转喷头（250bar）彻底清洗，粗糙度<1mm；2.使用CCTV+激光轮廓仪双检，发现突起>2mm立即打磨；3.灯架行走前铺设透明PVC导光膜，散射光补偿；4.对疑似遮蔽区域降低灯架速度20%，二次曝光。48.某DN800HDPE管热熔对接后，卷边对称但出现“V”形缺口，分析其产生原因并给出纠正措施。答案：原因：1.加热板温度分布不均，边缘比中心低15℃，导致外侧熔融不足；2.管端铣削后未立即熔接，放置>30min，氧化层增厚；3.焊接压力设定偏低，熔融料挤出不足，冷却不均收缩形成缺口。纠正：1.更换加热板热电偶，校准温度±2℃；2.铣削到熔接时间≤10min，否则重新铣削；3.按规范提高焊接压力0.1MPa，保压冷却时间延长20%；4.切除缺陷卷边，重新焊接并做80℃、4.0MPa静液压试验22h无渗漏为合格。49.泥水平衡顶管在穿越砂层时出现地表隆起，列出可能原因并给出处理流程。答案：原因：1.泥水压力>被动土压力+地下水压；2.泥水密度过高，>1.25t/m³；3.顶速过快，>30mm/min，超量出泥；4.刀盘开口率过大，泥水瞬间涌入土体孔隙。处理流程：1.立即降低泥水压力至1.05倍主动土压力；2.将泥水密度降至1.15t/m³，加入CMC增黏，降低滤失；3.顶速降至15mm/min，每顶0.5m观测一次；4.地表注浆加固，采用双液浆（W:C=1:1，水玻璃3%），注浆量按隆起体积1.2倍控制；5.设置二次监测，隆起值<2mm/d方可恢复顶进。五、计算题（每题15分，共30分）50.某HDD工程回拖管段参数：钢管OD508mm，壁厚12.7mm，长度850m，穿越段为饱和粉砂，土体容重γ=19kN/m³，内摩擦角φ=30°，地下水位与地面平齐。泥浆比重1.10t/m³，孔径1.4×OD。试用“修正荷重—摩擦”模型计算最大回拖力。（忽略泥浆浮力对钢管影响，钢管容重γs=78.5kN/m³，摩擦系数μ=0.35，土压力系数K0=0.5，附加超载q=10kPa）答案：1.计算钢管单位重量：Ws=π/4×(0.508²－0.4826²)×78.5=π/4×0.0254×78.5=1.57kN/m2.计算孔壁径向应力：有效土压力σ’v=(γ－γw)h+q=(19－9.8)×h+10=9.2h+10(kPa)取平均埋深h=6m，σ’v=9.2×6+10=65.2kPa水平有效应力σ’h=K0σ’v=0.5×65.2=32.6kPa泥浆压力Pm=1.10×9.8×6=64.7kPa>σ’h，孔壁处于支撑状态，采用泥浆压力作为正应力σn=64.7kPa3.计算总摩擦力：Ff=μ×σn×π×D×L=0.35×64.7×π×0.713×850=0.35×64.7×2.24×850=43.1kN其中扩孔直径D=1.4×0.508=0.713m4.计算钢管自重阻力：因钢管在泥浆中下沉，需克服底部支承，近似按Ws×L×μ’，μ’=0.25Fg=1.57×850×0.25=333.6kN5.总回拖力：F=Ff+Fg=43.1+333.6≈376.7kN考虑20%安全储备，Fmax=1.2×376.7≈452kN答：最大回拖力约452kN。51.某DN600CIPP内衬设计压力0.5MPa，原管道为混凝土管，内径Di=630mm，椭圆度2%，内衬厚度t=6mm，弹性模量E=12000MPa，泊松比ν=0.3。试用“长圆筒”模型校核内衬在地下水压下的抗外压稳定