2026年施工现场塔吊基础加固技术理论考试试卷

2026年施工现场塔吊基础加固技术理论考试试卷1.（单选）当塔吊独立高度为60m，地基持力层为稍密粉砂，标准贯入击数N=12，地下水位埋深1.5m，若采用天然地基筏板基础，按《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—2024，最小基底压力扩散角应取A.22°B.28°C.30°D.35°2.（单选）对既有塔吊基础实施微型桩加固，桩径180mm，桩身混凝土C30，若单桩竖向抗压承载力特征值Ra=420kN，则桩身纵筋最小配筋率应不小于A.0.4%B.0.55%C.0.6%D.0.8%3.（单选）某塔吊基础底面尺寸5.0m×5.0m，埋深2.2m，地基土平均重度19kN/m³，上部荷载基本组合值Nk=3600kN，则基底净反力最接近A.144kPaB.158kPaC.172kPaD.188kPa4.（单选）采用高压旋喷桩加固塔吊基础，设计桩体28d无侧限抗压强度qu≥5.0MPa，若现场取芯检测值呈正态分布，均值5.6MPa，标准差0.42MPa，则按95%保证率评定，其特征值最接近A.4.5MPaB.4.7MPaC.4.9MPaD.5.1MPa5.（单选）塔吊基础加固后，需进行水平静载试验，加载分级宜采用A.6级B.8级C.10级D.12级6.（单选）当采用钢构套箍加固筏板边缘冲切时，套箍板厚10mm，Q355B钢，若冲切设计值VEd=680kN，则套箍最小高度hst应满足A.120mmB.150mmC.180mmD.210mm7.（单选）对饱和软黏土地基，塔吊基础加固采用PCC管桩，桩外径500mm，壁厚100mm，若桩土应力分担比n=8，则桩土复合地基置换率m=0.15时，复合地基承载力特征值fsk最接近A.110kPaB.125kPaC.140kPaD.155kPa8.（单选）塔吊基础加固施工中，采用水泥土搅拌桩，水灰比0.55，水泥掺量18%，则每立方米被搅土体水泥用量约为A.260kgB.300kgC.340kgD.380kg9.（单选）当塔吊基础位于膨胀土地区，加固后需设置宽散水，其外挑宽度不应小于A.0.8mB.1.0mC.1.2mD.1.5m10.（单选）采用后注浆法加固塔吊基础钻孔灌注桩，注浆水灰比0.6，终止注浆压力宜取A.1.0MPaB.1.5MPaC.2.0MPaD.2.5MPa11.（单选）对既有塔吊基础实施扩大底板加固，新旧混凝土界面剪力键齿深应不小于A.30mmB.40mmC.50mmD.60mm12.（单选）塔吊基础加固后，需复测垂直度，其允许偏差为A.1/1000B.2/1000C.3/1000D.4/100013.（单选）当采用锚杆静压桩加固，桩段长2.0m，若压桩力达到1.2倍Ra时沉降量小于A.5mmB.6mmC.8mmD.10mm14.（单选）塔吊基础加固采用碳纤维布U型箍抗剪，布材弹性模量230GPa，设计厚度0.167mm，若抗剪贡献设计值Vf=90kN，则单肢箍所需截面面积最接近A.120mm²B.140mm²C.160mm²D.180mm²15.（单选）对加固后的塔吊基础进行动力测试，测得基础自振频率fn=3.2Hz，则其对应周期T为A.0.28sB.0.31sC.0.34sD.0.37s16.（单选）当采用钢管微型桩+筏板组合加固，桩距1.2m，若桩间土分担荷载比为30%，则桩土应力比最接近A.5B.7C.9D.1117.（单选）塔吊基础加固后，需进行沉降观测，首次观测应在加载完成后A.1hB.2hC.4hD.6h18.（单选）对加固筏板进行冲切复核时，若临界截面周长um=9.6m，混凝土C35，ft=1.57MPa，则混凝土抗冲切承载力设计值VRd,c最接近A.2100kNB.2300kNC.2500kND.2700kN19.（单选）当采用预应力鱼腹梁加固塔吊基础边缘悬挑，张拉控制应力σcon=0.65fptk，fptk=1860MPa，则最大张拉应力不超过A.1040MPaB.1200MPaC.1210MPaD.1300MPa20.（单选）塔吊基础加固采用注浆钢管桩，钢管外径108mm，壁厚6mm，若钢材Q355，则其轴心受压承载力设计值Nd最接近（按GB50017—2017，稳定系数φ=0.68）A.420kNB.480kNC.520kND.560kN21.（多选）下列指标中，属于塔吊基础加固后地基土深层水平位移监测必测项目的是A.0.3H深度处位移B.0.7H深度处位移C.1.0H深度处位移D.1.2H深度处位移22.（多选）采用高压旋喷桩加固时，现场质量控制应包含A.水泥浆比重B.提升速度C.旋转速度D.喷浆压力23.（多选）对塔吊基础进行扩大底板加固，新旧混凝土结合面处理可采用A.人工凿毛B.喷砂C.界面剂D.植筋24.（多选）下列因素中，对微型桩加固后群桩效应系数影响显著的有A.桩长B.桩距C.桩径D.土体不排水抗剪强度25.（多选）塔吊基础加固后，需进行基床系数反演，现场静载试验应测得A.荷载—沉降曲线B.卸载回弹曲线C.沉降—时间对数曲线D.侧向土压力26.（多选）当采用水泥土搅拌桩加固，下列情况应调整水泥掺量A.天然含水量>60%B.有机质含量>5%C.pH<6D.地下水SO₄²⁻>1500mg/L27.（多选）对加固后的塔吊基础进行动力特性测试，可采用的激振方式有A.环境随机激振B.冲击激振C.稳态扫频激振D.爆破激振28.（多选）下列措施中，可有效降低塔吊基础差异沉降的有A.设置后浇带B.采用变刚度布桩C.预压堆载D.增加基础埋深29.（多选）当采用碳纤维布加固筏板负弯矩区，应保证A.混凝土表面平整度≤3mmB.基层含水率≤6%C.搭接长度≥150mmD.环境温度≥5℃30.（多选）塔吊基础加固后，需进行长期健康监测，传感器选型应考虑A.量程B.分辨率C.耐久性D.互换性31.（判断）塔吊基础加固采用钢管微型桩，桩端进入中风化岩0.5m即可终止钻孔。（）32.（判断）对膨胀土地区，加固后塔吊基础周围设置隔水帷幕可完全消除胀缩变形。（）33.（判断）采用后注浆钢管桩，注浆量达到设计值后立即终止注浆，无需观察压力。（）34.（判断）塔吊基础加固后，其自振频率降低说明地基刚度减小。（）35.（判断）当采用扩大底板加固，新旧混凝土强度等级相差不应超过两级。（）36.（判断）高压旋喷桩加固后，桩体强度随水泥掺量增加而线性增大。（）37.（判断）塔吊基础加固采用锚杆静压桩，压桩过程中可中断过夜，第二天继续施压。（）38.（判断）对加固后的塔吊基础进行沉降观测，每加一级荷载均应读数。（）39.（判断）采用碳纤维布加固时，纤维方向与主拉应力方向垂直可取得最佳效果。（）40.（判断）塔吊基础加固后，若实测沉降速率小于0.01mm/d，可终止观测。（）41.（填空）当塔吊基础位于季节性冻土区，加固后基础埋深应不小于标准冻深的________倍。42.（填空）采用水泥土搅拌桩加固，若设计桩身无侧限抗压强度qu=4.0MPa，则现场钻芯检测强度代表值不应低于________MPa。43.（填空）对加固后的塔吊基础进行静载试验，最大加载量不应小于设计承载力特征值的________倍。44.（填空）当采用钢管微型桩，桩中心距取2.5d（d为桩径），则群桩效应系数η可近似取________。45.（填空）塔吊基础加固后，其倾斜率计算式为i=Δs/L，其中L指________。46.（填空）采用预应力鱼腹梁加固，张拉完成后，锚具回缩损失按________mm计算。47.（填空）对既有塔吊基础实施扩大底板，新旧混凝土弹性模量差超过________GPa时，应设置过渡层。48.（填空）当采用注浆钢管桩，注浆体28d弹性模量Egr一般取________GPa。49.（填空）塔吊基础加固后，现场动力测试阻尼比ζ>________时，应复核地基液化可能性。50.（填空）采用碳纤维布加固，其设计强度折减系数k，当环境温度长期高于60℃时应取________。51.（简答）说明塔吊基础加固中“变刚度调平”设计原则及其控制指标。52.（简答）列举三种适用于狭窄场地塔吊基础加固的“零占地”工艺，并比较其优缺点。53.（简答）阐述高压旋喷桩加固塔吊基础时，如何根据现场N值动态调整提升速度。54.（简答）说明采用锚杆静压桩加固时，如何判定“压桩力—沉降”曲线出现陡降段。55.（简答）塔吊基础加固后，如何利用光纤光栅传感器监测深层水平位移，并给出布点原则。56.（计算）某塔吊基础原设计为4.5m×4.5m×1.2m厚筏板，混凝土C35，现因荷载增加需加固。经复核，基底净反力增至220kPa，地基土承载力特征值fak=180kPa，地下水埋深1.0m。拟采用扩大底板至6.0m×6.0m，并在板下布设水泥土搅拌桩，桩径600mm，正方形布桩，桩距1.5m，桩长8.0m，桩身无侧限抗压强度qu=5MPa，桩土应力比n=10。求：(1)加固后复合地基承载力特征值fsk；(2)验算基底平均压力pk是否满足fsk要求；(3)若不足，提出两项不需增加桩数的优化措施并给出定量依据。57.（计算）某塔吊基础需采用钢管微型桩加固，桩数12根，布置于直径D=4.0m的圆周上，桩外径d=159mm，壁厚8mm，钢材Q355，桩长12m，入土部分8m。场地为淤泥质黏土，不排水抗剪强度cu=25kPa，桩土黏结强度qs=30kPa，桩端进入粉砂层1.5m，端阻力qp=800kPa。按《建筑桩基技术规范》JGJ94—2024，求单桩竖向承载力特征值Ra；并计算群桩呈整体破坏时地基承载力Rg，判断控制值。58.（计算）某塔吊基础筏板厚1.3m，混凝土C40，ft=1.71MPa，柱脚荷载设计值F=4800kN，弯矩M=600kN·m，筏板有效高度h0=1.15m，临界截面距柱边0.5h0，试计算冲切承载力设计值VRd,c，并判断是否满足要求；若不足，拟采用钢构套箍加固，套箍板厚12mm，Q355钢，fy=305MPa，求所需套箍高度hst。59.（计算）某塔吊基础加固采用后注浆钻孔灌注桩，桩径800mm，桩长18m，注浆前侧阻综合系数αs=0.6，端阻系数αp=0.8；注浆后侧阻增强系数βs=1.6，端阻增强系数βp=2.2。土层分布：0～6m粉质黏土qs1=35kPa，6～14m粉砂qs2=55kPa，14～18m中砂qp=2500kPa。求注浆后单桩承载力特征值Ra，并计算注浆量（水灰比0.5，水泥用量按桩侧0.3t/m、桩端1.5t计）。60.（计算）某塔吊基础加固后需进行沉降计算，筏板尺寸6m×6m，埋深2.0m，基底附加压力p0=180kPa，地基为粉质黏土，压缩模量Es=8MPa，厚度10m，下卧密实砂层。按分层总和法，取分层厚1.0m，计算最终沉降量s，并考虑经验系数ψs=0.7。61.（案例）某工程塔吊位于填土区，填土厚7m，松散，γ=17kN/m³，承载力特征值fak=80kPa，下卧硬塑黏土，fak=220kPa。原设计筏板5m×5m×1.0m，荷载Nk=2800kN。施工中发现沉降速率3mm/d，倾斜1/400。现拟采用“注浆钢管微型桩+扩大底板”组合加固，要求加固后差异沉降≤1/1000，沉降速率≤0.02mm/d。给出完整加固设计流程：包括方案比选、计算、施工图要点、监测方案、应急预案，并绘制加固平面示意图（文字描述）。62.（案例）某既有塔吊基础因邻近基坑开挖，边缘出现0.8mm宽裂缝，缝深贯通底板。经检测，裂缝区混凝土强度折减20%，钢筋未锈蚀。现拟采用“注浆+碳纤维布+预应力鱼腹梁”综合加固。要求：(1)给出裂缝注浆材料性能指标及注浆压力；(2)计算碳纤维布用量（负弯矩区设计弯矩Md=450kN·m，板宽1.0m，板厚800mm，混凝土C30，已配钢筋HRB40012@150）；(3)设计鱼腹梁预应力筋张拉控制应力及锚固端构造；(4)制定加固施工顺序及质量控制要点；(5)给出加固后耐久性评估方法。卷后答案与解析1.B2.C3.A4.C5.C6.B7.B8.C9.D10.C11.C12.A13.B14.B15.B16.C17.C18.B19.C20.B21.AB22.ABCD23.ABCD24.ABCD25.ABC26.ABCD27.ABC28.ABCD29.ABCD30.ABCD31.×32.×33.×34.√35.√36.×37.×38.√39.×40.√41.0.8542.3.243.2.044.0.8545.基础倾斜方向两端点水平距离46.647.548.2049.0.1550.0.751.变刚度调平原则：通过调整桩长、桩距、桩径或注浆量，使基底沉降曲面趋于平面，控制差异沉降≤1/1000；核心指标为沉降差Δs/L≤0.001、弯矩调幅系数αm≤0.15。52.零占地工艺：①斜向钢管微型桩，利用塔吊自身架体打设，无额外占地；②高压喷射注浆，设备小型化，占地<2m²；③步履式锚杆静压桩，轨道宽度0.8m。比较：①成桩速度快，但斜度控制难；②对周边土体扰动小，但水泥用量大；③压桩力高，但噪声大。53.动态调整：N≤10时提升速度v=15cm/min；10<N≤20时v=20cm/min；N>20时v=25cm/min；遇局部N突变减小5击，立即降速10%并补喷浆30s。54.陡降段判定：当压桩力增量ΔP≤10kN，沉降增量Δs≥2mm，且Δs/ΔP≥0.2mm/kN，连续两级出现即视为陡降。55.光纤光栅布点：沿桩身深度0.2H、0.5H、0.8H、1.0H设置4个测点，每点对称布2只光栅，温度补偿光栅贴于钢筋内侧，采用串联拓扑，采样频率≥100Hz，数据通过4GDTU实时上传。56.解：(1)置换率m=(π×0.3²)/(1.5×1.5)=0.126；fsk=0.126×(5/10)×1000+(1−0.126)×180=252kPa。(2)基底压力pk=(3600+20×6×6×1.2)/(6×6)=130kPa<252kPa，满足。(3)优化：①将筏板厚度增至1.5m，利用覆土重抵消部分弯矩，可降低基底弯矩15%；②在板底加设0.3m厚砂石褥垫层，模量提高至120MPa，可使fsk提高约8%。57.解：单桩侧阻Qs=π×0.159×(6×30+1.5×30)=106kN；端阻Qp=π/4×(0.159²−0.143²)×800=2.9kN；Ra=(106+2.9)/2=54kN（按规范取0.5）。群桩整体破坏：Rg=π×4×8×25+π/4×4²×220=2513kN；12根单桩总和12×54=648kN，故Ra控制值为54kN。58.解：VRd,c=0.5×1.71×9.6×1.15×1000=9434kN>VEd=4800kN，满足，不需套箍。59.解：侧阻增强后：Qs=π×0.8×(6×35×1.6+8×55×1.6)=2675kN；端阻增强后：Qp=π/4×0.8²×2500×2.2=2765kN；Ra=(2675+2765)/2=2720kN。注浆量：侧部0.3×18=5.4t，端部1.5t，合计6.9t；水灰比0.5，水3.45t，浆液体积V=6.9/3.1+3.45=5.7m³。60.解：分层总和：σz按Boussinesq，中心点z=0～10m，αi查表，s=ψs∑(σzi/Esi)hi=0.7×180×(0.25+0.23+…+0.05)×1/8=0.7×180×1.38=174mm。61.设计流程：方案比选：比选“换填+扩大底板”“水泥土搅拌桩”“注浆钢管微型桩+扩大底板”，经技术经济比较，后者造价低、工期短、对生产影响小。计算：桩径108mm，壁厚6mm，桩长9m，正方形布桩，桩距1.2m，置换率m=0.057，fsk=0.057×(420/10)+(1−0.057)×220=235kPa；基底6.5m×6.5m，pk=2800/(6.5×6.5)+20×1.0=86kPa<235kPa；差异沉降Δs=0.5×(1−0.057)×86×6.5/220×0.8=1.0mm，对应1/6500<1/1000。施工图：底板加厚至1.3m，双层双向16@150；桩顶设