筏板基础计算筏板基础计算书

谕才多立工於Z葭

FujianUniversityofTechnology

高层建筑地基基础

课程设计

学年学期：2014〜2015学年第2学期

院别：土木工程学院_______________

专业：勘查技术与工程____________________

专业方向：_______岩土工程..

班级：勘查1201

学生：....

学号：_____________________________

指导教师：....

《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表

班级姓名学号

百分制成绩

评价指标教师评语

（分）

□满勤□缺勤次（一次扣分）

学习态度

1□积极参加讨论

（10分）

□认真查阅规范及计算手册

□与任务书要求基本一致（9.0-10.0分）

进度

2□稍落后于任务书要求（6.0-8.9分）

（10分）

□严重落后于任务书要求（＜6.0分）

□正确（236.0分）

□大部分正确（32.0-35.9分）

计算书

3□基本正确（28.0-31.9分）

（40分）

□错误较多（24.0-27.9分）

口多处严重错误（＜24分）

□正确（236.0分）

□大部分正确（32.0-35.9分）

图纸

4口基本正确（28.0-31.9分）

（40分）

□错误较多（24.0-27.9分）

口多处严重错误（＜24分）

总评成绩（分）

备注

教师签名：日期：年月日

2

目录

一、工程概况几工程地质条件..............................5

1.1柱位图............................................5

1.2土层信息..........................................5

1.3上部荷载..........................................6

二、基础选型............................................6

三、设计尺寸与地基承载力验算............................6

3.1基础底面积尺寸的确定..............................6

3.2地基承载力验算....................................7

四、沉降验算............................................9

五、筏板基础厚度的确定..................................11

5.1抗冲切承载力验算.................................11

5.2抗剪承载力验算...................................12

5.3局部受压承载力计算...............................13

六、筏板、基础梁内力计算................................15

6.1基础底板内力计算.................................15

6.2基础梁内力计算...................................17

6.2.1边缘横梁（JL1）计算..........................17

6.2.2中间横梁（JL2）计算.........................19

623边梁纵梁（JL3）计算.........................20

6.2.4中间纵梁（JL4）计算............................22

七、梁板配筋计算.......................................24

3

-、工程概况几工程地质条件

某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层

高3.6m。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向

距离4.5m。地下室外墙厚300mm。柱截面400X400,柱网及轴线如

图所不。室内外高差0.4m。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均

果用C40o

1.1柱位图

0

—hyl--------------------------------b+6

口

-ffi---由----Q---------EJ-2

8910|11

8

14151617口

-Q-------由----Q-------Q-

_____6300x5=31500______

1.2土层信息

土层的主要物理力学指标

直剪试验

土重度丫压缩

厚含水塑性液性(宜快)承载力

层(kn/m1)孔隙模量

名称度量w指数指数内摩粘聚标准值

代天然/饱比eE.

m(%)Ip11擦角力cfdkpa)

号和(mpa)

<P°(kpa)

1杂填土2.0173

2粘土5.038.218.5/18.90.9819.81.021125.6120

粉质粘

31221.619.2/19.61.10120.9525157.2160

±

粉质粘土以下为基岩.

地下水位在地表以下2m。

5

1.3上部荷载

柱1柱7柱13（单位：kN）

基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久

165012221100230017041533183013561220

柱2柱8柱14

基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久

245018151633291021561940250018521667

柱3柱9柱15

基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久

283020961887314023262093283020961887

柱4柱10柱16

基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久

263019481753315023332100268019851787

柱5柱11柱17

基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久

250018521667297022001980249018441660

柱6柱12柱18

基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久

165012221100234017331560165012221100

基本值总和44500

标准值总和32963

准永久值总29667

二、基础选型

根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和

粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距

较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式

筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决

定采用双向肋梁板式筏形基础。

三、设计尺寸与地基承载力验算

3.1基础底面积尺寸的确定

根据《建筑地基基础设计规范GB5007-20U》筏形基础底板各边

自外围轴线挑出0.7m,则筏形基础的底板尺寸为32.9X15.8m

6

A=32.9X15.8=519.82m2

1.准永久荷载总组合：

久=29667kN

2.偏心校验(荷载效应为准永久值)：

(1100+1533+1200-1100-1560-1100)X15.7+

(1633+1940+1667-1667-1980-1660)x9.45+

(1887+20934-1887-1753-2100-1787)x3.15

e=-----------------------------------

Ax29667

=0.0403m

(1100+16334-1887+1753+16674-11()0-

e-.1.2.2.0.-.1.6.6.7-.1.8.8.7.-.1.7.8.7.-.1.6.6.0.-.1..10.0.).x.7.2

-v-29667

=—0.044m

W329

4<0.1x——=0.lx^^-=0.548

xA6

158

e、.<0.1x——W=0.1x^^=0.263

)A6

故筏板尺寸满足偏心要求。

3.2地基承载力验算

根据资料，已知地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m,室

内外高差0.4m,故板厚确定为60X8=48()mm,取板厚5()0mm,则基

础埋深为4.5.0.4+0.5=4.6m,持力层为粘土层。基础梁截面尺寸初步

估算；基础梁的高跨比不小于1/6,截面宽高比1/2〜1/3。则梁截面

初步定为500X1400mm

先对持力层的承载力特征值fak进行计算：

已知持力层粘土的孔隙比e=0.98,查规范《建筑地基基础

设计规范GB50007-2011》表5.2.4的得承载力修正系数：

7

77b=°，77d=1・0

1.基础底面以上土的加权平均重度Ym

17.3x2+8.7x2,6

Y.n=12.439kN/n?

4.6

2.修正后的地基承载里特征值:

Z=Zk+JhY（b-3）+d-0.5）

=120+1.0x12.439x（4.6-0.5）

=170.99kPa

—修正后的地基承载力裳征值；

。人「--地基承载力特征值；

%”基础宽度和埋深的地悔载力修正系数；

/———基础底面以下土的加杈r均重度，地下水位即取浮重度；

b——基础底面宽度，m,当基础宽小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值;

%---基础底面以上土的加梗F均重度，地下水位卵取浮重度；

d——基础埋置深度，m,当d<0.5〃?时按0.5m计。（一般自室外标高算起）

3.筏形基础及其上覆土的自重：

Gk=[519.82x0.5+0.9x0.5x(32.9x3+15.8x2)]x25+

03x4.5x(31.5+14.4)x2x25+(519.82-453.6)x

(17.3x2+8.7x2.6)=1485().983k7V

4.基地平均附加应力：

1485a983+32963

冗=-10x2.6

519.82

=65.988kPa<fa

5.惯性矩:

I=—bh5=—xl5.8x329=46888.197m4

x1212

J=—h/?3=—x32.9x15.83=10813.989m4

y1212

8

6.竖向荷载对形心的力矩（标准组合）

%=105x15.75-73x9.45+252x3.15=1757.7k^-m

Afv=-200x7.2=-1440UV-m

7.基地边缘压力最大值和最小值

一竿土罕1757.7x7.91440

”max=66.295+46888.197+10813.989

=66.418kPa<1.2/,

MVA/x1757.7x7.91440

。="±-^±三v二66.295

1x46888.19710813.989

=66.558kPa

故地基承载力满足要求

四、沉降验算

1.计算基地附加应力（准永久组合荷载效应）

用二Gx+4与久—八卜一八d

A

14850.983+29667

-10x2.6-12.439x4.6=2.420kPa

519.82

2.求地基变形的计算深度

Zn=b(2.5-0.41nb)

=15.8x(2.5-0.4xlnl5.8)=22.058m

因粉质粘土以下为基岩，筏板底至基岩面的厚度为14.4<22.058m

故计算深度取至基岩面，即Zn=14.4m表1

平均附加应力Q

1/b压缩模量

Z2.082

Es（MPa）

2.60.32910.24895.6

14.61.84810.20157.2

9

3.求地基形变深度范围内的压缩模量的当量值

M|+AA^(Z^-Z5)+^(Z^-Z|^|)

E==)1100)22

AAJ।AA24化。]—z。4)+4(z?%—Z[G])

E[E2E1E?

-_2.735x(2.6x0.2489)+2.735x(14.6x0.2015-2.6x0.2489)

'=2.735x(2.6x().2489、2.735x(14.6x0.2(M5-Z6x。.2489)

5.67.2

=6.772MRik7

故查表可得(《建筑地基基础设计规范》沉降计算经验系数*s)

%=0-7

4.计算地基最终变形量

S=4外为永福-—辱])

i=i4

…r…,2.6x0.248914.6x0.2015-2.6x0.2489,

4x0.7x2.42x(---------------+---------------------------------)

5.67.2

=2.943mm

S——地基最终变形量(mm)；

八—――沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料雁，无地区经验可查表

n——一地基变形计算深度范围为所划分的土层数；

4---对应于荷载效应永久组合时的基础底面的附加5力(kPa)；

与---基础底面下第层土的压缩模量，应取上的自重压力至土的镀压力与

附加压力之和的压力段计算(kPa)；

ZPZj_1.......基础底面至第层、i-l层土底面的距离(m)；

区、……基础底面计算点至第、i・l层土底面范围内平均附加应力系数，可查表:

5<[S]=200

故地基沉降满足规范要求，其中M为建筑物地基变形允许值,参考《建

筑地基基础设计规范GB5007-20U》表5.3.4

10

五、筏板基础厚度的确定

进行筏板基础板厚的验算:板厚h=500mm,柱截面尺寸400X400mm,

基础梁的截面尺寸500X1400mm,基础板和基础梁的混凝土等级都

为C40,最不利跨板的跨度为6.3义7.2m。

5.1抗冲切承载力验算

板格的短边净长度储=6.3-0.5=5.8m,长边净长//：2=7.2-0.5=6.7m

基础板厚0.5m,双层布筋，上下保护层厚度总计70mm,底板有效高

度为0.43m,受冲切承载力截面高度影响系数外41.0,C40混凝土轴

心抗拉强度设计值f.=1800kPao

底板受冲切力按下式计算：

II

耳=(乙一2舟)(〃-2%)p

%”=2(%-2%)+2(1n2-24)-4-

6---作用在板上的地基平均争反力设计值；

品---距基础梁边4处冲切截面的周长，均为底板的有效高度;

2

瓦〃---受冲切的承载力截面高度影响系数；

相应于荷载效应基本组合的地基平均净反力设计值；

=44500=85.607APa

519.82

将上面的公式整理得：

%」(/+/)-7”/”)2——工2

4[vp+om_

;斗(5.8+6.7)-J(5.8+6.7)2一4x85.607x5.8x6.7

417V85.607+0.7x1.0x1800

=0.110m<0.43m

故抗冲切承载力满足嘛

5.2抗剪承载力验算

验算距基础梁边缘ho=O.43m处底板斜截面受剪承载力

12

作用在图5-2阴影部分面积上的地基平均净反力设计值应满足下式：

匕工0.7乐/（/〃2-2%）拉。

Vs=〃（/“2一与一％）（1—%）

5X5X

=85.607x（6.7---0.43）x（--0.43）

22

=712.584k7V

4s=（800/%）；

自$为受剪切时的截面高度影响系数，当板的有效高度ho小于800mm

时，ho取800mm故本次为产1.0则斜截面受剪承载力：

0.74st（ln2-2%丸=0.7xl.0xl800x（6.7-2x0.43）x0.43

二3164.1121JV〉K

故抗剪承载力满足要求。

5.3局部受压承载力计算

根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002.梁板式筏基的基

础梁除满足正截面受弯及斜截而受剪承载力外，尚应按现行《混凝土

结构设计规范》GB50010有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部

受压承载力。

根据《混凝上结构设计规范》GB50010-7.8.1,其同部受压区的

截面尺寸应符合下列要求：

13

%八35瓦。内

6---局部受压面上作用的蠲荷载或局部压力设卜值；

Z--混凝土轴心抗压强度设计值；

力---混凝土局部受压时强镰高系数；

4---混凝土局部受压面积；

4---局部受压的计算底面积

只需验算竖向最大轴力即可，荷载效应基本组合最大柱下荷载为

F=3150kN,计算示意图如下（图5-3）

1.局部受压面积为：

4=400x400=1.6x10smm2

2.局部受压计算面积：

=500x500=2.5x105加加2

3.混凝土局部受压时的强度提高系数:

4.受压面上局部压力设计值为:

14

Ft=3150kN

5.计算顶面局部受压承载力：

C40混凝土的轴心抗压强度设计值0=19.IMPa,混凝土影响系数

\35/3J3JA=1.35x1.0x1.25x19.lxl.6xl05=5157kN>月

故筏板基础梁满足局部受压承载力要求。

六、筏板、基础梁内力计算

荷载效应的基本组合的地基平均净反力

已知。

双向板示意图和纵横梁荷载分布图见图6-1

6.1基础底板内力计算

由于，所以底板按双列双向板计算。

15

=85.607x6.32=3278.672ZN

Pjl：=85.607x7.22=4437.867^

根据教材《基础工程》表4-4两邻边固定两邻边简支板系数表和表

4-5三边固定一边简支板系数表，查得弯矩系数：

(p3x=0.0341,%=0.0203,巧丫=0.628

=0-0267,°4),=0.0139,x4x=0.773

边缘区格3：

M3A=-%,Pi1'=-°«0341x3278.627=-111.80kN-m

心-0.0203x4437.867=-90.089)Nm

中间区格4

加好=—%,Pj/,2=—0.0267x3278.627=—87.539RN・"z

M"-①八pjl：=-0.0139x4437.867=-61.686jt7V-m

支座弯矩：

M=j&十幺I;=十2ZZ1]X3278.627=234.285AN•6

"I1624)J*I1624)

Mh=旦pl；=x3278.627=211.198kN,m

1212

M.=p,/2=x4437.867=206.36lkN,m

c8Jvy8

2

Md=—^p./v=x4437.867=125.924左N•m

88

6.1.2基础底板支座弯矩调整

基础梁宽b=0.5m,根据《基础工程》教材公式进行调整

16

M«xwb=234.285-0.25x0.628x85.607x6.3x0.5=191.948ZN•m

Mhx=Mh--匕、pj,b=211.198-0.25x0.773x85.607x6.3x0.5=l59.085AMm

=-X3x)Pjl、b=206.361-0.25x(l-0.628)x85.607x7.2x0.5=l77.800AN•m

M心二A/」一；(1一x^p^b=125.924-0.25x(l-0.773)x85.607x7.2x0.5=108.434ZN•m

6.1.3悬臂板弯矩

该方案基础板四周均从基础梁轴线向外悬挑0.7m,减去基础梁宽

的1/2,剩下的则为悬臂带的宽度。

2

M=-p;./=0.5x85.607xfo.7--1=19.262

2，I2J

6.2基础梁内力计算

三角形或者梯形面积内作用有向上的地基净反力Pj,等效于在横、

纵梁上分别作用有向上三角形或梯形分布的荷载，最大值为

q=-1必=0.5x6.3x85.607=269.662攵N/m

6.2.1边缘横梁(JL1)计算

梁长L=14.4m。荷载由两部分组成：

边缘悬臂板传来的均布荷载/=PjQ=85.607x0.7=59.925kN/加

梯形荷载，最大值为c/=269.662kN/m,转化为均布的当量荷载网,

p、=(1—2a~+a3),

oc=

21y

a=-^-=0.438，B=(1-2x0.4382+0.4383)x269.662=188.855kN/m

2x7.2

17

两跨连续梁受均布荷载〃=0+8=59.925+188.855=248.780kN//〃作用。

1.支座弯矩：

2

MB=0.125p/v=0.125x248.780x7.22=1612.094攵N.m

2.跨中最大弯：

矩跨中最大弯矩分别由均布荷载1及梯形荷载^叠加求出：

2

对均布荷载A7lniax=-Q.OlOqJ^-0.070x59.925x7.2=-217.456攵Mm

对梯形荷载(边跨，共2跨)

M2mL总叔2-什+04必

22

=-26；：2X(3X7.2-6.3)+0.4XI612.094=-656.619kMm

Mmax=M,+M2nm=一217.456-656.619=-874.075kN•加

3.支座剪力：剪力由三部分荷载产生：均布荷载名,梯形荷载乡和

支座弯矩MB。

以二一0.375m,-；「-；」”中

ZIL)\y

=-0.375x59.925x7.2-0.5x(7.2-0.5x6.3)x269.662+⑹为4=_483.96\kN

7.2

0夕左__Qj_0-625q"v十;+3

=0.625x59.925x7.2+0.5x(7.2-0.5x6.3)x296.662+⑹2094=1094305Z；yv

7.2

剪力和弯矩如图6-27所示

18

1094.305

-1094.305

畤矩图（kN•m）

图6-2-1

6.2.2中间横梁（JL2）计算

JL2承受两侧传来的梯形荷载,9=2x269.662=539.32软

均布当量荷载Pi=2x188.855=377.7MN/c

1.支座弯矩：

=0.125/?/；=0.125x377.71x7.22=2447.56nt

2.跨中最大弯矩：跨中最大弯矩近似由下式求得（边跨）：

知廿七抱；书+0.4MB

539324-〜

=-';x(3x7.22-6.32)+0.4x2447.561=-1623.888ZN•m

3.支座剪力。剪力由两部分荷载产生，梯形荷载q和支座弯矩即

2447561

=-0.5x(7.2-0.5x6.3)x539.324+------------=-752.192kN

7.2

2447561

=0.5x(7.2-0.5x6.3)x539.324+——=1432.07ZN

7.2

19

剪力和弯矩如图6-2-2所示

623边梁纵梁(JL3)计算

梁长L=5x6.3=3L5m,荷载由两部分组成：

边缘悬臂板传来的均布荷载qx=i^b=85,607x0.7=59.925kN!mo

三角形分布荷载，最大值为q=269.662ZN/m,转化为均布的当量荷

载P\为：Pi=0.625q=0.625x269.662=168.539kN/m

均布荷载p=5+pi=59.925+168.662=228.587kN/m

1,支座弯矩

利用5跨连续梁系数表，支座弯矩为

MB=0.105pl：=0.105x228.587x6.32=952.625kNm

M<=0.079pl：=0.079x228.587x6.32=716.737kN-m

2.跨中最大弯矩

边跨

20

q=59.925

=0.111

2^-2x269.662

=-0.111x6.3+J(0.5+0.111)2x6.32-952625=2.660，〃

V269.662

用“…=gG(/2—A/)+/x(/一3A与+乎与

2

=().5x59.925x(2.66-6.3x2.66)+269562x2663269.662乂

3x6.34

9S。6?5

6.3x2.66+-~x2.66=-764.61AkN^n

6.3

第二跨:

_,,,_八，一、2/.2716.737-952.625

=-0.111x6.3+.(0.5+0.111)~x6.32---------------------------=3o.262/zz

V269.662

,.1,2,、43，7,..Mr—MR

Mmax=”C%-/.口0)+7/--IXXQ+MC--------------%

toe”/m2/Q-「69.6623269.662

=0.5x59.925x(3.262-6.3x3.262)H-------------x3.262--------------x

3x6.34

rc/cri-716.737-952.625_..

6.3x3.262+716.737--------------：-------------x3.262=-347.871ZN・m

6.3

中间跨:

玉)=6.3/2=3.15，〃

Knax=g1(/2-5)十一(5+%

.,八<vcccv<2-々269.6623269.662

M=0.5x59.925x(3.15-6.3x3.15)+-----------x3.15--------------x

3x6.34

6.3x3.15I716.737=472.473&Nm

支座剪力:

21

9525

QA=-5(2功+夕)/、+牛=一；(2X59.925+269.662)x6.3+^=-462.27\kN

=QA+qL+gq(=-462.271+59.925x6.3+0.5x269.662x6.3=764.692AW

QH=-^2%+q)L+—Y—

1_c,八716.737-952.625_.......

———(2x59.925+269.662)x6.3+----------------=-650.924AN

46.3

Q,=QB"+Qylx+1=-650.924+59.925x6.3+0.5x269.662x6.3=576.039A:/V

a/'=--{2q]+<7)/v=--(2x59.925+269.662)x6.3=-613.48\kN

44

剪力弯矩如图6-2-3所示

6.2.4中间纵梁(JL4)计算

作用在JL4上的是三角形荷载，梁的两力都有荷载，故

夕=2x269.662=539.324^//??

转化为均布的当量荷载〃

p=0.625^=0.625x539.324=337.078ZMm

1.支座弯矩

22

利用5跨连续梁系数表，支座弯矩为

MR=0.105〃//=0.105x337.078x6.32=1274.155kN-m

22

Mr=0.079p/v=0.079x337.078x6.3=1056.91\kNm

边跨

1274.155

J-x6.32=2.750以

)4539.324

第二跨:

M,nax=Vx/-+工。

539324539,324

=X2.753—X6.3X2.75+⑵"商x2.75=-1186.316kN-m

3x6.346.3

令+%—%)=«0.25x6了41056.91i-1274.155932w

x0=

539.324

=^X2.932：2X6.3

%axr0

3/v°4°lx°3x6.34

X23I056.加叫詈巴2.932—9吹〃，

中间跨：％=3.15机

qx；ql网539.324539.324,.

=-2-y--=-------x3.153---------x6.3x3.15+1i0n5<6.9n1i1

，ndX

3/v4「3x6.34

=—726.903女

2.支座剪力

八1,MR八一…、C,r1274.155

Q.=——q。+—^=-0.25x539.324x6.3+--------

4

4”、lv6.3

=—647.188&N

为\

QB=QA+—q/、=-647.188+0.5X539.324X6.3

=1051.683^

23

八右1,…u056.91-1274.155

Q'=——q/+—------也=-0.25x539.324x6.3+-------------------------

〃4”，I、6.3

=—883.918ZN

Qj=Q；+-q/v=-889.918+0.5x539.324x6.3=808.953AN

2

。」'二一;q/、=-0・25X539.324X6.3=—849.4354N

剪力弯矩如图6-2-4所示

七、梁板配筋计算

7.1底板配筋

基础底板纵筋选用"R阴。0,筏板基础用采C40混凝土。

fc=\9AMPafj；=1.7lMPa,戊.=1.0/.=360MP，.

筏板采用双层双向配筋，筏板厚度500mm，保护层厚度70mln,

配筋时取每一块筏板的跨中弯矩和最大支座弯矩进行配筋，取横向

1.0m为单位宽度计算。

板受拉钢筋最小配筋率

24

夕mm=0.15%

A*=P"h=0.15x1000x500=750〃/

截面有效高度h0（两层钢筋）

hOx=425mm,hOv=430〃〃％o

7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩）

1.横向配筋（x方向）

8（UN・〃？

2.截面抵抗矩系数:

1U.80X106

=0.0317

afbho：1.0x19.1x1000x4302

3.相对受压区高度:

J=1一，1-2%=71—2x0.0317=0.0322<蔡=0518满足要求

4.受拉纵筋总截面积：

aFcbhsd1.0x19.1x1000x430x0.0322)…2

A=----------=---------------------------=734.607mm

fy360

Amin=750〃〃/

所以按最小配筋率配置板顶横向钢筋(10C10@100,As=785.5mm?)

5.纵向配筋（y方向）：

Mymx=M3），=—90・089ZN•机

6截.面抵抗矩系数：

_90.089x1()6

a$=0.0261

«iZM)x2-1.0X19.1X1000X4252

7.相对受压区高度：

J=1—Jl-24=1-71-2x0.0261=0.0264v4=0.518满足要求

25

8.受拉纵筋总截面积：

=也四£=-91x1000x425x0.0261二与⑼命

fy360

A<Am"750〃〃/

2

所以按最小配筋率配置板顶纵向钢筋（10C10@100,As=785.5mm）

7.1.2板底部（取支座最大弯矩）

1.横向配筋（x方向）

=Mix

Mxmax=191.94Bk7Vm

2.截面抵抗矩系数

M..191.948X106

u-0.0544

a£b%；1.0x19.lx1000x43()2

3.相对受压区高度

J=1-J1-24=1-^1-2x0.0544=0.0560<短=0.518,满足要求

4.受拉纵筋总截面积

2

a£bh°yj_1.0x19.1x1000x430x0.056072Tl5^mm

3一%一360一"〃〃”

A>(而=750〃加

2

所以按4s=1277.578mm配置板非贯通底横向钢筋，

2

(9C14@110,As=l385mm)伸出长度/〃=%=2.1〃?。

5.纵向配筋(y方向)

%max=Mcy=177.8kMm

6.截面抵抗矩系数

a二/二=OO5]5

2

、a&b%：1.0xl9.1xl0()0x425

26

7.相对受压区高度

J=1-=1-J1-2x0.0515=0.0529<^b=0.518o满足

8.受拉纵筋总截面积

A二砧bh蓄」也把”。吆2'叨522=u92.822〃加

sfy360

A>A.min=750〃M

所以按4=1192.82231?配置板底非贯通纵向钢筋,(8C14@130,

2

As=1231mm)伸出长度=2.1叫板底贯通受力钢筋按构造配置,

实配C10@100的钢筋，A=785Wo

悬挑板四个板角配置放射状的附加钢筋各5根，钢筋直径10mm,

伸入支座长度1000mmo

7.2基础梁配筋

基础梁的设计尺寸bxh=500mmxl400mm。按双筋梁计算配筋，混

凝土强度等级C40(fc=\9.\MPa,£=1.7lMPa,风=1.0),纵筋选用

HRB400(f、=360MPa),箍筋选用HRB335Cfy=300MPa)。

梁上部钢筋形心到混凝土外边缘距离取4=5()mm。下部配双排钢

筋，钢筋形心到混凝土外边缘距离取义=100皿】o

截面有效高度为：

/?o=1400-100=130O/w?

/70=1400-50=1350/.^

1.边缘横梁JL1

纵筋：

支座B

截面的抵抗矩系数

27

M1612.094X106

、=0.100

a1.0xl9.1x500xl3002

相对受压区高度

J=1-Jl_24=1-Jl-2x0.100=0.106v短=().518。满足

受拉纵筋总截面积

a£bh1.0x19.1x500x1300x0.100

二(占二=3448.611nvn2

4360

最小配筋率

Pmin=max(0.2,45//JJ=max(0.2,45x1.71/360)%=0.214%

Amin==0.214%x500x1400=1498nun2

A>Amin

所以按A=3448.61Imm?配置底部贯通纵筋与非贯通钢筋，实配上

排4c25钢筋，下排4c25钢筋，实配面积A=3927mn?。顶部贯通钢

筋按构造要求配4C25架立筋。

跨中负弯矩处：

截面的抵抗矩系数

M874.094x106

《=------=0.0502

afb&)1.0x19.1x500xl3502

相对受压区高度

J=17"2as=1-^1-2x0.0502=0.0515<短=().518。满足

受拉纵筋总截面积

A1.0x19.1x500x1350x0.0502_

A=—~/=--------------------------=179QO7>2Ax=1498

mvimn，n

'fy360

所以按A=1797.788mn?配置顶部贯通纵筋，选配4C25钢筋，实配

A二1964mm2。底部贯通钢筋按构造要求配4c25钢筋。

28

箍筋：

验算最小截面条件

0.25Pcfjb\=0.25x1.0x19.1x500x1300=3103.750^>V；nax=1094.305

所以截面尺寸满足要求。

无腹筋梁受剪承载力

V.=0.7=0.7x1.71x500x1300=778.05。kN

支座B:Q8=l（W.305kTV>匕=778.05（UN,故必须按计算配置箍筋

最小配筋率

Av.mi„=0.241=0.24x筮=1.368'IL

配箍率

==Q094.305-778.050）x10；]622“1>0

Psv3（X）x500x1300^"

选配四肢箍H级钢,直径12mm,间距300mm。

则实际配箍率Av=—==3.016x10-3>i622xlO"3,满足。

bs5"0*0x"3'0I0

支座A:eA=483.961kN<778.050kN,仅需要按最小配筋率配筋，选配

四肢箍II级钢直径8mm,间距400mm。

配筋图如（图7-2-1）

2.中间横梁JL2

纵筋：

支座B

29

截面的抵抗矩系数

a2247.561x10-=()

s2

ajcbh^1.0xl9.1x5()()x13OO

相对受压区高度

^=i-yli-2as=l-^l-2x0.1393=0.151<^b=0.518o满足

受拉纵筋总截面积