DB43-T 2280-2021 公路高液限土路基设计与施工技术规范

ICS93.080CCSP66Technicalspecificationsfordesignandconstructionofhighwaysubgradeofhighliquidlimitsoil DB43/T2280—2021I前言 Ⅲ Ⅴ 12规范性引用文件 13术语和定义 14符号和缩略语 2 25.1一般规定 25.2初步勘察 35.3详细勘察 5 76.1一般规定 76.2填方路基设计 76.3挖方路基设计 96.4路基边坡稳定性分析 6.5边坡防护与加固设计 7.1一般规定 7.2填方路基施工 7.3挖方路基施工 7.4边坡防护与加固施工 8.1一般规定 8.2高填路基监测 8.3深挖路基边坡监测 附录A（资料性）湖南省高液限土分布 附录B（规范性）湿法重型击实试验 B.2仪器设备 B.3试验步骤 附录C（规范性）吸附结合水含量试验 C.2仪器设备 DB43/T2280—2021C.3试样制备 C.4试验步骤 C.5结果整理 附录D（规范性）高液限土路基刚度补偿层设计方法 D.2操作步骤 D.3刚度补偿层设计诺谟图的使用说明 附录E（规范性）高液限土路基PFWD回弹模量反算方法 E.2功能和数据准确度 E.3运行环境 E.4运行说明 E.5建议的软件源程序 DB43/T2280—2021本文件按照GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由湖南省交通运输厅提出并归口。本文件起草单位：长沙理工大学、湖南省交通规划勘察设计院有限公司、湖南省交通科学研究院有限公司、创辉达设计股份有限公司、中南大学。本文件主要起草人：郑健龙、张锐、胡惠华、彭立、郑祖恩、张军辉、肖燕、杨相展、刘文劼、胡新红、李志勇、刘维正、王颖、肖宇鹏。DB43/T2280—2021V为指导湖南省公路高液限土路基设计与施工，保证工程质量，节约资源，保护环境，制定本文件。本文件制定的指导思想：突出安全、耐久、环保等要求，注重路基的强度和稳定；贯彻节约资源、保护环境的工程建设指导原则，合理利用高液限土填料；充分总结近二十年来湖南省及其气候相似地区公路高液限土路基设计和施工技术，积极吸收成熟可靠的新技术、新工艺、新材料；力求技术先进、指标合理、可操作性强，体现湖南省公路高液限土路基设计与施工技术的进步，并适度超前。本文件的主要技术内容涵盖了公路高液限土路基勘察、设计和施工的全过程，分为8章：1总则，2规范性引用文件，3术语和定义，4符号和缩略语，5勘察，6设计，7施工，8监测；5个附录：附录A湖南省高液限土分布，附录B湿法重型击实试验，附录C吸附结合水含量试验，附录D高液限土路基刚度补偿层设计方法，附录E高液限土路基PFWD回弹模量反算方法。DB43/T2280—20211公路高液限土路基设计与施工技术规范1.1本文件规定了湖南省公路高液限土路基勘察、设计、施工和监测等技术要求。1.2本文件适用于湖南省各等级新建和改扩建公路的高液限土路基设计与施工。当高液限土判定为膨胀土时，应按现行国家和行业规范中膨胀土的相关规定进行路基设计与施工。2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。JTGC20公路工程地质勘察规范JTGD30公路路基设计规范JTG/TD32公路土工合成材料应用技术规范JTG/T3610公路路基施工技术规范JTG3430公路土工试验规程JTG3450公路路基路面现场测试规程3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。3.1高液限土highliquidlimitsoil液限（100g锥试验）大于50％的细粒土。（来源：JTGD30—2015，2.1.16）3.2湿法击实试验wetcompactiontest采集5个以上的天然含水率土样，分別晾干至所需的不同含水率，然后按常规法进行的击实试验。3.3湿法CBR与含水率的关系曲线relationshipcurveofCaliforniaBearingRatioandwatercontentbasedonwetcompactiontests结合湿法击实试和浸水CBR试验获得的CBR随初始含水率变化的曲线。3.4稠度consistency表征土体软硬程度的指标，为液限和含水率之差与液限和塑限之差的比值。3.5路基平衡含水率equilibriumwatercontentofsubgrade2DB43/T2280—2021在大气和地下水长期影响下，路基湿度达到相对稳定状态时路基的含水率。3.6吸附结合水adsorbedboundwater密度大于1.0g/cm3且具有类固相性质的弱结合水。吸附结合水不传递静水压力，具有一定的黏滞性和抗剪强度，在高液限土路基湿度平衡后相对稳定。3.7路基刚度补偿compensationforsubgradestiffness路基某层位顶面模量较小时，为了达到路基顶面设计模量的要求，在该层位顶面铺设高模量材料以提升路基整体刚度的方法。3.8路基自密沉降subgradesettlementduetoself-weight在自重作用下路基密实而产生的竖向压缩变形。4符号和缩略语下列符号和缩略语适用于本文件。CBR：加州承载比(%)Gs：土颗粒的比重（无量纲）；Ip：塑性指数（无量纲）；K：压实度(%);lg：路基顶面验收弯沉值（0.01mm）；ms：土颗粒的质量（gMR：标准状态下路基动态回弹模量值（MPa）；w：土的含水率(%);wg：吸附结合水含量(%);wl：液限(%);wopt：最佳含水率(%);wp：塑限(%);pd：干密度(%);pdmax：最大干密度(%);pwe：吸附结合水密度（g/cm35勘察5.1一般规定5.1.1工程地质勘察应符合JTGC20相关要求，查明高液限土的类型、成因、状态、结构、分布等地质特征和物理力学特性。5.1.2初步勘察应基本查明公路沿线及各类构造物建设场地的工程地质条件，工程地质勘察应采用资料收集、调绘、勘探、原位测试及室内试验相结合的方法，按照公路建设各阶段要求，结合现场地形地DB43/T2280—20213质条件、填方与挖方路基边坡高度、结构物设置情况等，合理确定勘察方法和工作量。5.1.3高液限土场地的复杂程度，宜根据表1确定。表1高液限土场地复杂程度注：任意一项与表中描述相符时，即划归为该类；从复5.2初步勘察5.2.1初步勘察应通过工程地质调绘、勘探和室内试验，并结合附录A查明路线走廊带范围内的高液限土的分布情况、工程地质条件和水文地质条件。5.2.2初步勘察应基本查明以下内容：a）地形地貌条件，如自然坡度、植被发育情况等；b）高液限土成因、类型、厚度、分布范围、土体结构、分带特性；c）下伏基岩的接触面形态、岩性、风化程度以及软弱夹层的分布情况；d）裂隙的密度、深度、延伸方向和发育规律，高液限土的物理力学性质、地基承载力；e）地表水的汇集和排泄条件，地下水的类型、埋深和水位变化幅度和趋势；f）土洞、岩溶、滑坡等不良地质的发育情况；g）既有公路及建筑物的使用情况。5.2.3工程地质调绘宜沿拟定的路线及其两侧各宽150m～200m的带状范围进行，平面测绘比例尺宜5.2.4工程地质勘探应采用挖探、钻探或物探相结合的综合勘探方法进行。勘探工作量应在工程地质调绘的基础上，结合场地类别和公路等级确定。5.2.5高液限土一般路基初步勘察勘探点宜沿路基中线布置，间距及深度应符合表2的规定。每个地貌单元的勘探点数量不宜少于2个。表2勘探点间距及深度5.2.6陡坡路堤或填土高度大于10m的路堤初步勘察应根据现场地形条件、路基填筑高度，布置横向DB43/T2280—20214勘探断面，其数量不应低于表3的规定。每条横向勘探断面上的钻孔或探坑（井）数量不应少于2个；控制性钻孔勘探深度不应小于地表以下8m或达地基持力层以下3m，并应满足沉降及稳定计算要求；当勘探深度内土层下伏分布有土洞时勘探孔应深入洞底完整地层3m～5m。表3陡坡路堤或填土高度大于10m的路堤横向勘探断面布置数量115.2.7挖方深度大于10m的路堑初步勘察应根据斜坡的地质结构、水文地质条件和拟定的工程方案，选择代表性位置布置横向勘探断面，断面数量不应低于表4的规定。每条横向勘探断面上的钻孔或探坑（井）数量不应少于2个；控制性钻孔勘探深度不应小于路基设计高程以下8m或达地基持力层以下3m；当土层下伏分布有土洞时，勘探孔应深入洞底完整地层3m～5m。表4挖方深度大于10m的路堑横向勘探断面布置数量115.2.8支挡工程初步勘察应满足下列要求：a）应结合高路堤、陡坡路堤及深路堑等初步勘察工作进行，根据高液限土场地的地形地质条件和支挡工程的类型、规模确定代表性勘探断面的数量和位置，初步查明支挡地段边坡及地基的工程地质条件；b）每个勘探断面上勘探点的数量不应少于2个；c）支挡结构为圬工挡土墙时，勘探孔应深至挡墙基础底面以下不小于5m；支挡结构采用桩基时，勘探孔应深至持力层顶面以下不小于5m。5.2.9高液限土取样应满足下列要求：a）在探坑（井）或钻孔中采集原状样，应采取边进尺边取土的方法，采集的原状样应密封，避免湿度变化和扰动，并尽快试验；b）原状样的采集应从地面以下1.0m开始至勘探最大深度处，大气显著影响层深度以内取样竖向间距不应大于1.0m；大气显著影响层深度以下，取样间距可为1.5m～2.0m。至基岩附近土质变软或遇地层变化时，应增加取样数量。同一地层的取样数量，不应少于6个。大气显著影响层深度可取为2.0m。5.2.10试验项目应根据地层条件和构筑物类型等选择原位测试和室内试验方法，可参照表5确定。DB43/T2280—20215表5试验项目++++++++++++++++++++++++++++++----+----+----++++++++++++++-++-+-5.3详细勘察5.3.1详细勘察应充分利用初勘资料，以勘探与原位测试为主、辅以地质调查，详细查明高液限土路段及沿线各类构筑物建设场地的工程地质条件和水文地质条件。5.3.2详细勘察内容应符合本文件5.2.2的规定。5.3.3应对初勘工程地质调绘资料进行复核。对于工程地质条件复杂、填挖较大的路段，应结合现场情况进行必要的补充工程地质调绘。调绘范围宜为路线中线两侧50m～150m，平面测绘比例为1∶500~5.3.4一般路基的详细勘察宜沿路基中线布置勘探点，勘探点间距及深度应满足表6的规定。表6勘探点间距及深度DB43/T2280—202165.3.5陡坡路堤或填土高度大于10m的路堤详细勘察应在代表性位置布置横向勘探断面，断面数量不应低于表7的规定。每条横向勘探断面上的钻孔或探坑（井）数量，简单场地不应少于2个，较复杂场地不应少于3个，复杂场地不应少于4个。表7陡坡路堤或填土高度大于10m的路堤横向勘探断面布置数量115.3.6挖方深度大于10m的路堑详细勘察应在代表性位置布置横向勘探断面，断面数量不应低于表8的规定。每条横向勘探断面上的钻孔或探坑（井）数量，简单场地不应少于2个，较复杂场地不应少于3个，复杂场地不应少于4个。必要时应结合原位测试手段进行综合勘探。对于复杂的残坡积土场地，宜采用静力触探、旁压试验等查明高液限土力学性质的分带性；对于裂隙发育的复杂场地，宜用现场直剪试验测试高液限土强度参数。表8挖方深度大于10m的路堑横向勘探断面布置数量115.3.7支挡工程详细勘察应满足下列要求：a）应结合高路堤、陡坡路堤及深路堑等初步勘察工作进行，根据支挡地段的地形地质条件、支挡工程的类型和规模等确定勘探点的数量和位置；b）支挡工程的地基应采用挖探、钻探进行勘探，勘探点的数量不应少于1个；地质条件变化大时，应增加钻孔或进行综合勘探；c）边坡稳定性分析前，应选择代表性位置布置横向勘探断面。每条横向勘探断面上的钻孔或探坑（井）数量，简单场地不应少于2个，较复杂场地不应少于3个，复杂场地不应少于4个。5.3.8详细勘察阶段的取样和试验应满足本文件5.2.9和5.2.10的要求。DB43/T2280—202176设计6.1一般规定6.1.1填方路基设计应根据高液限土的工程性质，选择路基的结构形式、处治方法及防护与加固措施。6.1.2挖方路基设计应根据“缓边坡、宽平台、固坡脚、加强排水”的原则，合理确定边坡坡形、坡率、防排水及防护与加固方案。6.1.3高液限土路基的设计宜避免高填深挖。6.1.4高液限土路基防排水设计应采取防、排、截、疏相结合的综合措施，设置完善、通畅的排水系6.1.5高度超过20m的高液限土路基边坡，宜与桥梁方案进行比较并进行动态设计。6.2填方路基设计6.2.1当高液限土填方路基边坡在大气干湿循环长期作用下可保持稳定时，宜直接利用高液限土全断面填筑下路堤，填方路基宜参照图1进行设计。图1直接利用高液限土全断面填筑下路堤的路基结构示意图6.2.2当高液限土填方路基边坡在大气干湿循环长期作用下不能保持稳定，且当地有常规黏性土填料用于路基包边时，宜采用包芯填筑，填方路基宜参照图2进行设计。图2高液限土包芯填筑路基结构示意图6.2.3当高液限土填方路基边坡在大气干湿循环长期作用下不能保持稳定，且当地缺乏常规黏性土填料时，宜采用土工格栅加筋填筑，填方路基宜参照图3进行设计。DB43/T2280—20218图3高液限土土工格栅加筋填筑路基结构示意图6.2.4采用高液限土直接填筑下路堤时，在潮湿路段，高液限土填方路基底部应设置底部隔水层。6.2.5高液限土填方路基边坡形式、坡率、平台宽度应满足表9的要求：表9高液限土填方路基边坡形式和坡率/226.2.6用于下路堤填筑的高液限土应满足下列要求：a）稠度ωc应满足0.95≤ωc≤1.30，按公式（1）计算：„„„„„„„„„„„„„„„„„„„（1）wl——液限(%);w——填料含水率(%);wp——塑限(%);b）最大干密度和最佳含水率应由本文件附录B湿法重型击实试验确定；c）压实度应满足公式（2）的要求，且不应小于90%;„„„„„„„„„„„„„„„„„„（2）K——高液限土压实度(%);wg——吸附结合水的含量吸附结合水可由本文件附录C确定，缺乏试验条件时，也可按照wg=0.853wp计算；wopt——湿法重型击实最佳含水率当wopt大于wg时，取d）满足压实度要求时填料的浸水CBR不应小于3且压缩系数不应大于0.5MPa-1。6.2.7底部隔水层材料及其厚度应根据材料压实后潜在的毛细水上升高度和路基基底地质水文条件综合分析后确定，并应满足下列要求：DB43/T2280—20219a）隔水层厚度不应小于0.5m。当底部隔水层采用砂砾、碎石等孔隙大、水稳性好的材料填筑时，其顶面应铺设反滤土工布；反滤土工布性能指标应符合JTG/TD32的相关要求。若缺乏砂砾、碎石，隔水层可采用低液限土掺拌无机结合料填筑；b）对于地下水位不高、地表干燥路段，隔水层可采用常规填料填筑，填筑厚度不宜小于0.75m。6.2.8包边区填料应采用常规黏性土填料，包边区填料的CBR和压实度应符合JTGD30的规定；包边区宽度不宜小于2.0m。6.2.9包边区采用土工格栅加筋高液限土填筑时，其结构可按图4所示设计。加筋间距宜为0.50m~0.75m，加筋长度不应小于3.5m，其中锚固长度不小于1.0m。下层的土工格栅应反包至上层，与上层土工格栅重叠长度不应小于1.0m，并可用连接棒相互连接。每层格栅反包长度为重叠长度与坡面格栅长度之和,每层土工格栅的两端与中部应用U形钉进行固定。图4土工格栅加筋包边结构示意图6.2.10用作加筋的土工格栅宜采用单向塑料土工格栅。其设计抗拉强度不应小于50kN/m，且断裂伸长率不应大于10％。土工格栅严禁裸露暴晒。6.2.11上路堤和路床应选用水稳性好、压实成型后回弹模量较高且符合JTGD30规定的填料填筑。当选用透水性填料时，其底部应铺设防渗土工材料。6.2.12上路堤、下路床和上路床设计应根据路基回弹模量的设计要求，宜参考本文件附录D并按下列步骤实施：a）初步设计和施工图设计时，可根据高液限土的CBR、稠度及当地经验预估高液限土顶面的回弹b）确定路床顶面当量回弹模量设计值；c）初拟上路堤、下路床顶面当量回弹模量值；d）确定上路堤、下路床和上路床填料的回弹模量，据此选择填料。当无合适填料时，应对本条第b款和第c款进行调整，或进行改良土的配合比设计。6.2.13对于零填和低填路基，原地面以下位于路床的部分应全部超挖换填。路床范围内的石柱、石笋等应予以清除，当石柱、石笋之间土的天然含水率大于其塑限5％时，应适当增大换填深度。地下水位较高且影响路基工作区湿度状态时，应在填方路基两侧排水沟下设置渗沟，渗沟深度不宜小于1.0m。6.2.14陡坡路堤不宜采用高液限土进行填筑。路基浸水部位、桥台背、挡墙背、涵洞背不应采用高液6.3挖方路基设计6.3.1高液限土挖方边坡坡率和平台宽度应满足表10的要求。DB43/T2280—2021表10高液限土挖方边坡坡率<6/26.3.2挖方路段路床范围内的高液限土应超挖换填。路床范围内如遇到石柱、石笋等时，应参照本文6.3.3换填材料的CBR和压实度应符合JTGD30的规定。可按本文件附录D的方法确定换填层的回弹模量，选择合适的换填材料或据此进行土质改良设计。6.3.4换填砂砾、碎石等透水性填料时，换填层底部宜设置防渗土工材料。6.3.5当地下水位较高，影响路基工作区湿度及其稳定性时，应在挖方路基的边沟下和路基填挖交界处设置排水渗沟。渗沟设计应满足下列要求：a）渗沟的深度应根据潜在地下水位埋深或上层滞水水位确定；b）渗沟应采用透水性粒料填充，沟底可埋设软式透水管或复合防排水材料，沟底以及渗沟靠路基一侧均应设置防渗土工布，如图5所示。软式透水管的管径或复合防排水材料的边长宜为0.1m～0.2m。图5挖方路基边沟下渗沟断面形式6.3.6高液限土半填半挖路基宜采用图6所示的结构形式，并应满足下列要求：图6高液限土半填半挖路基结构示意图2.5m，台阶应形成2％～4％的反向横坡；b）当地下水位较高时，宜在台阶渗水处设置纵向渗沟，并沿纵向每50m设横向渗沟；DB43/T2280—2021c）每2级台阶宜铺设一层单向土工格栅，宽度宜为4m～5m。加筋主要受力方向应为土工格栅纵肋和横断面横向方向。6.4路基边坡稳定性分析6.4.1高液限土路基设计时，应按JTGD30中的相关规定进行路基稳定性分析。6.4.2稳定性验算应考虑地质条件、湿度状况、裂隙分布、地下水等影响因素，分析确定边坡破坏模式，选用相应的计算方法和参数，并宜满足下列要求：a）土质边坡宜采用简化Bishop法计算，土岩界面控制的边坡稳定性宜采用不平衡推力法计算；b）边坡稳定性分析的计算工况及稳定安全系数应符合JTGD30的有关规定；c）强度参数宜采用饱水快剪强度试验确定，残积高液限土、坡积高液限土宜结合土层结构、湿度状态分层选取参数；d）复浸水的高液限土边坡，应考虑土体干缩裂隙及复浸水作用的不利影响；对于裂隙发育边坡，计算降雨工况时应考虑裂隙水压力作用。6.4.3对于高液限土填方路基边坡和无软弱结构面的高液限土挖方路基边坡，宜根据图7并采用简化Bishop方法进行边坡稳定性分析。边坡稳定系数应按公式（3）计算。图7高液限土路基边坡稳定性计算图示SFs——稳定系数；Wi——第i条块的重力（kN浸润线以上取天然重度，浸润线以下取饱和重度；θi——第i条块的重力线与通过此条块底面中点半径之间的夹角(°);li——第i条块的滑面长度（m）；、φi——第i条块滑面黏聚力（kPa）和内摩擦角(°);ui——第i条块底面的单位孔隙水压力（kN/m）。土条具有上下贯通的裂缝时，大气显著影响深度内孔隙水压力等于水的容重乘以土条深度；当土条底部位于大气显著影响区以外时，孔隙水压力由地下水位确定。a）对于位于大气显著影响层内的滑面，抗剪强度试验中设定的围压或法向应力不宜大于100kPa；DB43/T2280—2021b）当滑面位于大气显著影响层以下，且位于地下水位以上时，宜采用天然含水率状态下的抗剪强度指标。6.4.4对于陡坡高液限土填方路基边坡和存在软弱结构面的高液限土挖方路基边坡，潜在滑面为折线时，宜采用不平衡推力法进行边坡稳定性分析。宜根据图8进行边坡稳定性分析，边坡稳定系数应按公式（5）计算。图8不平衡推力法计算图示Ri=(Wicosαi-NWi)tanφi,+ci,li……………（6）Ti=Wisinαi……………………（7）NW=YWhiwli……………………（8）i-αi+1)-sin(αi-αi+1)tanφi+1………（9）Ri——第i个土条的抗滑力（kN按照公式（6）计算；Ti——第i个土条的下滑力（kN按照公式（7）计算；NW——第i个土条底面受到的孔隙水压力（kN按公式（8）计算；、φi——第i个土条滑面黏聚力（kPa）和内摩擦角（。）；ψi——第i个土条剩余下滑力传递至第i+1个土条时的传递系数（j=i按照公式（9）计算。6.5边坡防护与加固设计6.5.1应根据当地气候、地形地貌、工程地质条件、水文地质条件及自然环境等特点，结合边坡坡形、坡率和排水设施设计等，因地制宜地进行高液限土边坡防护与加固设计。6.5.2对稳定的高液限土路基边坡进行防护设计时，高度小于或等于6m的边坡宜采用植物防护，高度大于6m的边坡宜采用骨架护坡、加筋三维土工网垫、支撑渗沟等方式进行防护。6.5.3骨架护坡、支撑渗沟等防护结构的设计应符合JTGD30的要求。6.5.4加筋三维土工网垫防护结构宜按照图9进行设计，并应满足下列要求：DB43/T2280—2021图9高液限土路基边坡加筋三维土工网垫结构示意图a）加筋三维土工网垫防护结构宜由绿化用有机基质、绿化用生态基材、加筋三维网垫和锚固系统b）绿化用有机基质应满足：有机物含量≥94保水能力≥900植物培养能力≥850%;c）绿化用生态基材应满足：保水能力≥1200覆盖系数≤5植物培养能力≥600%;d）加筋三维土工网垫的抗拉强度应≥24kN/m，厚度≥12mm，抗光老化稳定，抗冲刷性能满足边坡防护要求；e）锚固系统由锚固沟和U型钉组成，锚固沟深≥0.3m，宽≥0.15m；U型钉采用HPB300级钢筋，长度≥0.25m，宜按间距1.0m的梅花形布置。6.5.5当高液限土路基边坡稳定性不足或受地形、地物限制需要收缩坡脚时，应设置边坡支挡结构。宜采用骨架护坡与挡土墙结合、柔性面层与土钉加固结构、桩锚抗滑结构、土工格栅加筋等结构形式。6.5.6骨架护坡与挡土墙结合、桩锚抗滑结构等加固结构的设计应符合JTGD30的要求。6.5.7柔性面层与土钉加固结构如图10和图11所示，其设计应满足下列要求：图10高液限土路基边坡柔性面层土钉加固结构示意图DB43/T2280—2021图11高液限土路基边坡柔性面层土钉加固结构立面示意图a）柔性面层土钉加固结构宜由绿化用有机基质、绿化用生态基材、高强加筋三维土工网垫和锚固系统组成；b）绿化用有机基质和绿化用生态基材应满足本文件6.5.4的要求；c）高强加筋三维网垫的抗拉强度应≥42kN/m，抗顶破强度≥22kN/m，厚度≥12mm，抗光老化稳定，抗冲刷性能满足边坡防护要求；d）锚固系统由锚固沟、土钉和U型钉组成，锚固沟和U型钉应满足本文件6.5.4的要求；e）土钉长度宜为6m～9m，应视浅层滑动面的深度确定，土钉间距宜为0.75m～2.0m，与水平面夹角宜为5°~25°;f）土钉应采用钻孔注浆、干法钻孔成孔，钻孔直径宜为70mm～100mm。土钉钢筋直径宜为18mm～32mm，土钉钢筋应设定位支架；g）环境腐蚀时土钉表面、锚垫板、螺母均应采用镀锌、环氧表面涂层等处理措施，土钉保护层厚度不应小于30mm；h）土钉与高强加筋三维土工网垫应采用锚垫板、螺母等进行连接固定；相邻高强加筋三维土工网垫之间应采用绞合钢丝进行连接，间距不应大于0.2m。6.5.8对于发生浅层滑塌且高度不大于30m的高液限土路基边坡宜采用土工格栅加筋结构进行修复。6.5.9滑塌高液限土挖方路基边坡土工格栅加筋结构可由基底渗沟、基底排水垫层、加筋体基础、加筋体背部排水层、土工格栅加筋体、坡面防护层以及坡顶隔水层组成，并可按图12进行设计，且应满足下列要求：DB43/T2280—2021图12滑塌高液限土挖方边坡土工格栅加筋结构示意图（尺寸单位：m）a）垮塌后的路基边坡应选择良好天气对松散体进行开挖；b）土工格栅加筋的锚固长度不应小于1.0m且不应小于计算长度，加筋间距宜为0.50m～0.75m。土工格栅加筋结构宜按每6m～8m为一级设c）加筋体基础埋深应大于1.5m。加筋体基础应用非高液限土或无机结合料处治的高液限土回填，并用土工格栅反包加筋，加筋间距宜为0.5m；d）在加筋体的背部应设置疏排裂隙水和坡体渗水的排水功能层。排水功能层宜用碎石填筑，水平宽度不应小于0.5m，并应上下贯通连为一体，确保排水畅通，避免地下水滞留于坡体中；e）可用清挖的高液限土分层回填，并用土工格栅反包加筋。回填的高液限土稠度ωc宜满足0.95≤ωc≤1.30的要求，填料块径不应大于0.1m，压实度不应低于湿法重型击实标准的88%;f）在土工格栅加筋结构的坡面应回填厚度不小于0.3m的耕植土，并进行植物防护，避免边坡加筋体中土工格栅的紫外线老化。耕植土的压实度不应小于80%;g）土工格栅加筋结构以上的边坡坡率不应大于1∶1.5，并应进行坡面植物防护；h）渗沟、排水垫层、排水功能层所用碎石的粒径不应大于25mm。防渗土工布的规格不应小于500g/m2。土工布顶破强度宜大于3kN。7施工7.1一般规定7.1.1高液限土路基填筑应综合考虑湖南省季节气候、地形地貌、地质条件、填料特性及路基高度等因素确定填筑方案。7.1.2高液限土路基填筑时应统筹考虑、调配路基填料。7.1.3施工前应熟悉相关文件，全面了解高液限土工程性质，并做好技术交底和培训。7.1.4填方路基施工前应取样测试高液限土路用特性，并修筑试验段。7.1.5高液限土路基宜在旱季连续施工，并应做好路基施工期间的临时防排水措施。7.1.6宜优先安排高液限土填方路基施工，为填方路基预留自密沉降时间。7.1.7高液限土高填方路基完工后，宜在路面施工前预留一个雨季或不少于6个月的沉降期。DB43/T2280—20217.2填方路基施工7.2.1施工前应核实施工所涉及的路线走廊带范围内高液限土的分布和数量，并在施工过程中及时掌握高液限土的工程性质随取土位置的变化。7.2.2高液限土填方路基施工前，应先铺筑试验段。试验段应满足下列要求：a）试验段所用的高液限土填料应具有代表性，试验段长度不应小于100m；b）测试试验段高液限土填料的液塑限、湿法重型击实曲线、湿法CBR与含水率的关系曲线和吸c）根据本文件6.2.6的稠度及湿法CBR与含水率的关系曲线确定高液限土的压实含水率范围；d）进行高液限土现场碾压试验，确定施工工艺和压实度随压实遍数的变化曲线，确定施工所能达到的路基最大压实度能否满足本文件6.2.6的规定。若不满足，应对高液限土填料进行翻晒，直至最大压实度满足本文件6.2.6的规定。e）上路堤或路床采用掺粒料、无机结合料处治的高液限土填筑路基时，应通过室内试验确定掺入量、最大干密度和闷料时间等；f）应根据试验段的试验结果，确定掺拌工艺、掺灰间隔时间及闷料时间、土块粉碎及翻拌的设备与工艺要求、土块粒径控制及碾压遍数等要求。7.2.3直接利用高液限土填筑的施工应满足下列要求：a）高液限土路基应连续分层填筑，对于碾压完成的作业面，如长时间不进行下一步施工，路基顶面应采取防裂措施；b）不宜在同层混填来源不同的高液限土；c）应避免雨天进行高液限土路基填筑，路基作业面应保持平整，横坡不应小于3％。路基施工期间应设置边沟以防路基被雨水浸泡；路基作业面在下雨后应经晾晒、碾压后才可进行下一道工序施工；d）对于斜坡路段的高液限土填方路基，应从斜坡最低处开始逐层填筑。当有涵洞等结构物时，应在结构物两侧对称填筑；e）高液限土松铺厚度不应大于0.3m，高液限土土块直径不应大于0.1m；f）松铺层遇雨时，应铲除松铺料，换新料后重新进行摊铺和碾压。压实层遇雨时，若无积水，适当晾晒后可进行下一层填筑施工；若发现积水，应将积水区域的高液限土层铲除，换新料重新进行摊铺和碾压；g）宜先采用轻型光轮振动压路机静压和弱振碾压，再采用轻型凸块式振动压路机强振碾压，最后采用光轮压路机静压；h）高液限土直接填筑施工的填料压实含水率、松铺厚度、压实度检测频率为每层沿路堤纵向每i）填筑厚度检测，按实测压实厚度与试验段结果值相差±10％以内控制，检测频率应与压实度检测同步进行。若达不到要求，应及时调整松铺厚度。7.2.4当底部隔水层填料采用碎、卵石土且其粒径D60大于0.1m且级配不良时，应在顶部设置砂砾保护层，再铺设反滤土工布。保护层厚度不应小于0.3m，且级配良好。7.2.5包边区施工应满足下列要求：a）包边土路基施工应先摊铺包边土，再摊铺高液限土，并分层同步碾压；b）摊铺前应准确测放填方路基边线及高液限土填料与包边土的分界线。必要时应人工整理交界处，避免混杂；c）包边土和高液限土碾压重叠范围不应小于0.5m，结合处应增加1～2次的碾压遍数；DB43/T2280—2021d）应从两边往中间进行碾压，超高弯道段应自低处向高处进行碾压。7.2.6加筋区的土工格栅加筋反包施工应满足下列要求：a）应根据设计的土工格栅加筋长度和反包长度进行剪裁；b）每层铺设前应先进行测量放线，标出边坡线和土工格栅边线。土工格栅主受力方向应沿路基横向布设，采用U形钉将其固定于土层之上。相邻土工格栅纵向搭接宽度不应小于0.1m，搭接处应用U形钉固定；张拉铺设的土工格栅应表面平整、无松软和隆起；c）土工格栅铺设后应及时摊铺填料，土工格栅铺设和摊铺填料间隔不应超过2h。填料摊铺的水平宽度不应大于土工格栅加筋间距。装载车应采用倒车方式将填料卸在土工格栅上，推平铺满后，方可碾压。块径不应超过0.1m。填料的摊铺应避免对排水功能层的污染，压实应沿纵向由外向内推进，靠近加筋体外侧坡面附近1.0m范围应采用人工或小型压实设备进行压实。施工机械设备不应直接在土工格栅上碾压；d）填料压实后，应按加筋边坡设计坡率进行压实层的边部修整。将下层土工格栅沿修好的边坡向上反包，用连接棒与上层土工格栅相连，并对连接后的上层土工格栅用人工或张拉装置进行水平张拉，拉紧后应用U形钉锚固；e）应按照本条第c款和第d款继续完成后续施工直至加筋边坡坡顶的设计高程；f）土工格栅逐层反包4层后宜对加筋边坡进行耕植土覆盖，避免坡面土工格栅长时间暴晒。7.2.7上路堤、下路床和上路床施工时，宜在高液限土下路堤顶面、各刚度补偿层顶面，按照JTG3450的相关规定进行弯沉或承载板试验，测试各层位顶面的当量回弹模量。宜根据本文件附录D的方法对各层位的填料设计方案进行校核和修正。高液限土下路堤顶面的回弹模量可采用PFWD和本文件附录E推荐的方法进行测试。各层位顶面回弹模量检测频率宜为沿路基纵向每20m检测1处；采用PFWD时，宜7.2.8高液限土路基的改良可采用掺灰改良或掺粒料改良。对于高等级公路高液限土的填料改良宜采用厂拌法。掺灰（水泥或石灰）量和掺灰均匀性检测应采用ETDA滴定法；掺粒料均匀性检测应采用洗筛试验。7.2.9零填和低填路基的路床部分应按照设计要求进行超挖换填处理，并应满足下列要求：a）开挖至换填层底部高程后，应及时进行路床施工；如不能及时进行，宜预留0.3m厚的保护层；b）换填施工时应分层回填和碾压，每层松铺厚度不应大于0.3m，顶层压实后的厚度不应小于0.1m；c）压实度应满足JTGD30的要求。7.3挖方路基施工7.3.1高液限土挖方路基边坡施工前，应根据需要设置截水沟。施工中应采取有效的临时防排水措施。7.3.2高液限土挖方路基施工应满足下列要求：a）自上而下逐级开挖，开挖一级防护一级。未及时防护时，应采取防水、防开裂措施；b）开挖边坡时宜预留一定厚度的保护层，待挖方开挖到预定高程后，再进行修坡；c）当开挖到距路床顶面以上0.3m时，应停止向下开挖并做好临时排水沟。待两边边坡开挖完成后再对路床进行开挖；d）当开挖遇到地下水渗出时，应采取排导措施。7.3.3渗沟宜采用人工配合机械开挖，机械开挖到距沟底0.1m～0.2m时，改用人工开挖。用于填充渗沟对透水性粒料的含泥量不应大于5％。7.3.4挖方路段的路床部分应按照本文件7.2.9的规定进行施工。DB43/T2280—20217.4边坡防护与加固施工7.4.1防护与加固结构物基础应避免雨天施工，并缩短基槽开挖长度。基槽开挖后应及时施工防护结构。不及时施工时，应采取临时覆盖措施，避免浸水和暴晒。7.4.2植草防护、骨架护坡、挡土墙、支撑渗沟等防护与加固结构施工应满足JTG/T3610的要求。7.4.3加筋三维土工网垫防护结构施工应满足下列要求：a）加筋三维土工网垫防护结构宜按照绿化用有机基质喷播、绿化用生态基材喷播和加筋三维土工网垫施工的施工流程进行；b）绿化用有机基质施工应将有机基质拆包后与水在基材喷播机中搅拌均匀后喷射在坡面上，覆盖率≥90％，喷射应均匀、覆盖充分，不露土表；c）绿化用生态基材施工应将高性能生态基材拆包后与水、种子及肥料在基材喷播机中搅拌均匀后喷射在有机基质上。喷洒时，应从相对的两个方向往复喷洒，覆盖率≥90喷射应均匀、覆盖充分；d）在坡顶按设计要求开挖锚固沟，加筋三维土工网垫采用U型钉固定于锚固沟中回填压实，然后自上而下进行铺设，幅间采用绞合钢丝进行绞合，坡面采用U型钉进行固定，U型钉呈梅花形布置，间距不宜大于1.0m；e）加筋三维土工网垫防护结构施工完成后应按设计要求进行养护。7.4.4柔性面层土钉支护施工应满足下列要求：a）柔性面层土钉支护结构宜按照土钉施工、绿化用有机基质和基材喷播、高强加筋三维土工网垫的施工流程进行；b）土钉现场试验应满足JTGD30的要求；d）土钉的制作与安装应严格按设计要求制备杆体、垫板、螺母等部件，土钉钢筋应设定位支e）注浆时土钉应保持直顺，避免扭压、弯曲；土钉与注浆管宜一起放入钻孔，注浆管内端距孔底宜为50mm～100mm。砂浆应拌和均匀，随拌随用，一次拌和的砂浆应在初凝前用完，并严防石块杂物混入；f）土钉安装后，在注浆体强度达到70％设计强度前，不能敲击、碰撞或牵拉；g）绿化用有机基质和基材喷播、高强加筋三维土工网垫施工应满足本文件7.4.3的要求；h）采用锚垫板和螺母将高强加筋三维土工网垫与土钉进行连接，应对锚垫板和螺母进行防腐。7.4.5采用土工格栅加筋结构处治高液限土路堑边坡浅层滑塌的施工应满足下列要求：a）土工格栅加筋结构宜按边坡开挖、开挖基地渗沟、铺设基底排水垫层、铺筑加筋体基础、修筑加筋体及背部排水垫层、铺筑坡顶隔水层、铺设坡面防护层的施工流程进行；b）应从上至下清除滑塌体，并按照土工格栅加筋结构的超挖轮廓线进行边坡及基础开挖。清挖的土方宜放至附近备用回填；c）基底排水垫层应分层填筑、压实，每层的松铺厚度不宜大于0.3m；d）土工格栅加筋结构基础应分层摊铺碾压成型，每层松铺厚度不宜大于0.3m。加筋体基础压实后应呈外高内低的横坡，横坡坡率不宜小于4%;e）每加筋层应按设计宽度先摊铺背部排水功能层填料；f）土工格栅加筋反包施工应满足本文件7.2.6的要求；g）每四层土工格栅加筋结构施工结束后，应在加筋体坡面铺筑耕植土，并用人工或机械夯实。土工格栅加筋结构全部施工结束后，应对坡面耕植土进行修整，并进行植物防护；DB43/T2280—2021h）土工格栅加筋结构顶部土工格栅反包铺设完24h内应摊铺防渗土工布，并在防渗土工布上铺设耕植土，植草绿化。8监测8.1一般规定8.1.1对高填、深挖路基应进行变形监测。8.1.2高填路基段路面铺筑前，路基顶面连续2个月监测的沉降量不应大于5mm/月，且坡脚水平位移连续2个月监测的水平位移不应大于5mm/月。当监测变形量不收敛时，应分析其原因，并按失稳或沉降过大路基进行相关处治。8.1.3高液限土路基变形监测应从施工期开始，且营运期内监测时间不宜少于2个水文年。8.2高填路基监测8.2.1高液限土高填路基监测项目应包括路基沉降和边坡水平位移。8.2.2边坡水平位移可采用测斜仪和位移桩等方法进行监测。8.2.3路基沉降和边坡水平位移监测点可按图13进行布置。监测断面宜沿路线纵向每300m～400m设置1处，且不少于1处。每个监测断面宜在路基中心设置1个沉降监测点，在两侧路肩、平台和坡脚处宜分别设置沉降和水平位移监测点。图13高液限土高填路基沉降和边坡水平位移监测点布置示意图8.2.4监测频率、精度应满足下列要求：a）填筑期，每填筑一层应监测1次；两次填筑间隔时间长时，每3～5天监测1次；b）路基填筑完至路面施工前，每周监测1次；c）运营期内每季度监测1次；d）雨季或监测数据异常时适当增加监测频率；e）沉降和水平位移监测精度不低于0.1mm。8.3深挖路基边坡监测8.3.1深挖路基边坡监测项目应包括水平和竖向位移。8.3.2水平位移可采用本文件8.2.2的方法进行监测。8.3.3水平和竖向位移监测点可按图14进行布置。监测断面宜沿路线纵向每50m～100m设置1处，且不少于1处。每个监测断面水平和竖向位移共测点不宜少于3个，宜设置在坡顶、平台和坡脚处。DB43/T2280—2021图14高液限土深挖路基边坡水平和竖向位移监测点布置示意图8.3.4监测频率、精度应满足下列要求：a）边坡施工完成后至公路通车前每周监测1次，运营期内每季度监测1次；b）雨季或监测数据异常时适当增加监测频率；c）竖向位移与水平位移监测精度误差不应低于0.1mm。DB43/T2280—2021湖南省高液限土分布图A.1湖南高液限土分布图DB43/T2280—2021图A.2湖南省高速公路路网及高液限土分布点DB43/T2280—2021湿法重型击实试验B.1目的和适用范围B.1.1本试验方法适用于天然含水率高的细粒土填料。B.1.2本试验为湿土法重型击实，重型击实试验适用于粒径不大于40mm的土。B.1.3试筒要求其尺寸大于土样中最大颗粒粒径的5倍以上，并且击实试验的分层厚度应大于土样中最大颗粒粒径的3倍以上。单位体积击实功能控制在2677.2kJ/M3。B.2仪器设备B.2.1标准击实仪（图B.1和B.2）。击实试验方法和相应设备的主要参数见表B.1的规定。图B.1击实筒（尺寸单位：mm）图B.2击锤和导杆（尺寸单位：mm）表B.1击实试验要求层数高高53B.2.2烘箱及干燥器。B.2.3天平：感量0.01g。B.2.4台秤：称量10kg，感量5g。B.2.5圆孔筛：孔径40mm，20mm和5mm各1个。DB43/T2280—2021B.2.6风干搅拌工具：400mm×600mm、深70mm的金属盘，土铲。B.2.7其他：碾土器、盛土盘、推土器、铝盒、修土刀、平直尺等。B.3试验步骤B.3.1取样之后剔除粒径大于10mm的土颗粒，再至少准备5份每份5kg的天然含水率状态下的高液限土土样，保持天然含水率的第一个土样，可立即用于击实试验。其余几个试样，将土分成小土堆，分别碾碎风干，使含水率按2％～4％递减，直至击实曲线峰值出现后至少还有两个小于最佳含水率的点。B.3.2将击实筒放在坚硬的地面上，在筒壁上抹一薄层凡士林，并在垫块上放置滤纸。B.3.3先将垫块放入筒内底板上，按三层法进行击实。B.3.4整平表面，并稍加压紧，然后按规定的击数进行第一层土的击实，击实时击锤应自由垂直落下，锤迹必须均匀分布于土样面。B.3.5第一层击实完后，将试样层面“拉毛”然后再装入套筒，重复上述方法进行其余各层土的击实。试筒击实后，试样不应高出筒顶面6mm。B.3.6用修土刀沿套筒内壁削刮，使试样与套筒脱离后，扭动并取下套筒，齐筒顶细心削平试样，拆除底板，擦净筒外壁，称量，准确至lg。B.3.7测量其含水率，计算至0.1记录数据并画出击实曲线。DB43/T2280—2021吸附结合水含量试验C.1目的和适用范围C.1.1本试验方法适用于高液限土的吸附结合水含量测试。C.1.2试样的最大粒径宜控制在2mm以内。C.2仪器设备C.2.1圆孔筛：孔径2mm筛一个。C.2.2特制容量瓶：特制容量瓶如图C.1所示，容量为255ml，瓶颈处有5ml的刻度，分度值为0.05ml。图C.1容量瓶示意图C.2.3恒温水浴：灵敏度±1℃。C.2.4其它：烘箱；天平，感量0.001g；漏斗；研钵。C.3试样制备C.3.1取具有代表性的天然状态下的试料500g在105℃下烘干。C.3.2取出烘干的试料过2mm筛。C.3.3将过筛后的试料用研钵碾至土颗粒完全分散。C.3.4再将试料放入烘箱烘干至恒重。C.4试验步骤C.4.1取出土样存放于相对湿度为零的干燥器中冷却。C.4.2待土样冷却后均匀的称取一定量的试料（20g～30g，精度为0.001g）放入已干燥处理的容量瓶中。C.4.3取一定体积的25℃蒸馏水加入容量瓶中混合，加水过程中应停几次来震荡摇匀容量瓶，使土颗粒充分分散并排出土颗粒内部气体。C.4.4在试料和水混合后将容量瓶放入25℃恒温水浴中，记录此时液面读数。C.4.5再按上述步骤做一组平行试验和一组瓶中只有蒸馏水用于校正蒸发量的校正试验。DB43/T2280—2021C.4.6每隔24h读一次液面读数，直至液面平衡不再发生变化。C.5结果整理吸附结合水含量wg由公式（C.1）确定：………………（C.1）wg——吸附结合水含量(%);ms——干土质量（gpwe——吸附结合水密度（g/cm3）；pwt——自由水密度（g/cm3△V——土水混合后总体积变化量（ml）。Gs——土颗粒比重；V0——加入蒸馏水的体积（ml）；Vt——t时刻容量瓶液面读数（ml）；V1——从开始到t时刻液体蒸发损失量（ml）。DB43/T2280—2021高液限土路基刚度补偿层设计方法D.1目的和适用范围D.1.1本方法适用于路基回弹模量不能达到设计要求时，通过合理确定刚度补偿层填料类型和填料厚度，使之达到路基回弹模量设计要求的刚度补偿层设计。D.1.2本方法在已知待补偿层下卧等效弹性半空间体回弹模量、补偿后等效弹性半空间体顶面回弹模量目标值的基础上，可用于设计刚度补偿层的材料及其回弹模量（前提是已确定了刚度补偿层的厚度也可用于设计刚度补偿层的厚度（前提是已确定了刚度补偿层的材料及其回弹模量）。D.2操作步骤D.2.1根据JTGD30中推荐的方法测定待补偿结构顶面的回弹模量E0，或通过测定回弹弯沉后再反算其回弹模量。D.2.2确定刚度补偿后等效弹性半空间体顶面回弹模量的目标值E2。D.2.3选择刚度补偿层材料并确定其回弹模量E1，可按JTG3430中的方法对材料的回弹模量进行测定，或按表D.1进行预估。表D.1刚度补偿材料静态回弹模量参考值D.2.4根据补偿前的回弹模量E0、补偿后的回弹模量目标值E2以及选择的补偿材料的回弹模量E1，按图D.1刚度补偿设计诺谟图确定补偿层厚度。D.2.5如受标高限制，待补偿层厚度已限定，则在已知目标回弹模量E2、补偿前的回弹模量E0和补偿层厚度h的基础上，可由图D.1刚度补偿设计诺谟图查得刚度补偿层材料应达到的回弹模量要求值E1。D.2.6根据刚度补偿层回弹模量E1的要求，由表D.1选择合适的材料，或通过室内试验和试验路的试验检测，选择改良土等更为合适的刚度补偿层材料。DB43/T2280—20210.00.5202020404040606060PPPEEE200200E200200E0=20MPa，E1为40~220MPa，每10MPa递2202202200.00.5刚度补偿层厚度h/mDB43/T2280—202140PPE0=30MPa，E0=30MPa，E0=70MPa，E200E1为40~220MPa，每10MPaE1为60~220MPa，每10MPaE1为80~220MPa，每10MPa22000刚度补偿层厚度h/m40200220DB43/T2280—20210.02040602002200.00.51.0PPPEEEE0=40MPa，E1为50~220MPa，每10MPa递增E0=60MPa，E1为70~220MPa，每10MPa递增E0=80MPa，E1为90~220MPa，每10MPa递增0.51.0刚度补偿层厚度h/m图D.1刚度补偿层设计诺谟图204060200220DB43/T2280—2021D.3刚度补偿层设计诺谟图的使用说明D.3.1已知待补偿层顶面当量回弹模量E0、刚度补偿层顶面当量回弹模量目标值E2和刚度补偿层厚度h的基础上，确定刚度补偿层的回弹模量E1。具体操作如下：a）已知E0=20MPa，E2=80MPa，h=0.5m，于图D.1a）右侧纵坐标80MPa处作垂线。b）于图D.1a）底部横坐标0.5m处作垂线。c）两线交于一点，该点所处曲线即为刚度补偿层材料的回弹模量E1，此时E1=170MPa。D.3.2已知待补偿层顶面当量回弹模量E0、刚度补偿层顶面当量回弹模量目标值E2和刚度补偿层材料回弹模量E1的基础上，确定刚度补偿层的厚度。具体操作如下：a）已知E0=20MPa，E2=60MPa，E1=200MPa，于图D.1a）右侧纵坐标60MPa处作垂线。b）再过该直线与E1=200MPa的对应曲线的交点作垂线，交于底部横坐标轴。c）横坐标的值即为刚度补偿层的厚度，此时h=0.28m。D.3.3已知待补偿层顶面当量回弹模量E0=20MPa，刚度补偿层顶面当量回弹模量目标值E2=50MPa，根据图D.1a）进行加铺层方案比选和优化设计。具体操作如下：a）沿右侧纵坐标50MPa处作垂线与曲线簇相交。b）再过这些交点分别作垂线交于横坐标轴。c）得到一系列刚度补偿层材料回弹模量E1和厚度h的设计组合见表D.2。表D.2刚度补偿层设计组合刚度补偿层厚度h（m）DB43/T2280—2021高液限土路基PFWD回弹模量反算方法E.1.1本方法是基于Matlab2016a及以上版本软件开发的高液限土路基PFWD回弹模量反算程序。E.1.2通过输入时间对应的荷载及位移数据和迭代需要的回弹模量、粘滞系数初值，经软件运算得到回弹模量及粘滞系数最优化的计算值，和评价理论计算精度的系数。E.2功能和数据准确度E.2.1绘制理论计算和实测位移图像；得到理论计算和实测位移峰值；得到回弹模量及粘滞系数计算值；得到精度系数。E.2.2输入数据：时间0.1ms、荷载0.001kN、位移0.001mm；输出数据：计算位移0.001mm、精度系数0.001、回弹模量0.1MPa、粘滞系数0.1MPa•ms。E.2.3时间特性：程序运行时间视数据量变化，如：20-30个时间、荷载和位移数据，处理时间约为5-7min。E.2.4灵活性：只要能运行Matlab2016a及以上版本的设备均可使用该程序。E.3运行环境E.3.1计算机型号不限，剩余外存≥10G，电脑内存≥2G，采用计算机交互式输入输出。E.3.2所编制的“ZDTF”必须在Matlab环境下运行，需要安装Matlab2016a及以上版本，操作系统为windows7及以上版本，输出数据为excel文件。E.4运行说明E.4.1点击软件开始运行。E.4.2输入荷载实测数据。E.4.3输入位移实测数据。E.4.4选择时间输入机制，等差自动则输入等差间隔，手动输入则同荷载和位移输入。E.4.5判断残余变形提取是否正确，正确则进行下一步，不正确则手动输入。E.4.6选择是否实时输出图像（动图）。E.4.7输入粘滞系数初值。E.4.8选择承载板荷载形式。E.4.9输入模量初值。E.4.10输出精度形式最大时对应的回弹模量、粘滞系数和相应的精度系数，理论位移图像。E.4.11输出全局最优时对应的回弹模量、粘滞系数和相应的精度系数，理论位移图像。E.5建议的软件源程序symsudhzrEtaPRsB0ssnnpositive;symsWsaKLVELGX1F1F2;u=0.35;DB43/T2280—2021R=0.15;A=R.^2.*pi;disp('实测数据录入阶段：')%%prompt9='请输入[P]实测荷载行向量kN\n';F1=input(prompt9);prompt11='请输入[w]实测位移行向量mm\n';W0=input(prompt11);%W0=[0.020.060.10.160.230.310.380.410.4220.40.370.330.280.230.180.140.110.090.070.060.050.0450.04];％1mm%F1=[12.53.556.16.87.24376.76.25.75.14.53.83.42.82.52.11.81.6prompt1001='时间录入：等差自动（0）、手动输入（1）？\n';X001=input(prompt1001);ifX001==0prompt100='请输入实测时间间隔单位1ms或0.1ms？\n';X000=input(prompt100);X0=0:X000:(length(W0)-1);prompt10='请输入[t]实测时间行向量ms\n';X0=input(prompt10);fprintf('自动提取：预压残余变形=％.3fmm。\n',W0(1));prompt1222='自动提取值满足要求（0）？或手动输入（1）。\n';WF0=input(prompt1222);ifWF0==1prompt122='请手动输入预压残余变形mm\n';WF=input(prompt122);WF=W0(1);W0=W0-WF;%%prompt12222='是（0）否（1）实时输出数据图像?\n';WF00=input(prompt12222);prompt6='请输入粘滞系数初值/MPa*ms(不确定时取小值)\n';h0=input(prompt6);％1MPa*msprompt7='使用（0）刚性承载板荷载形式或（1）柔性承载板荷载形式?\n';AB=input(prompt7);P1=(besselj(0.5,a*R).*sqrt(pi()*a.*R)./(2*sqrt(2).*a));DB43/T2280—2021P1=(besselj(1,a*R)/a);WC=0.9;％可加密prompt8='请输入模量初值/MPa（不确定取小值）\n';B00=input(prompt8);％1MPa%%W0(s)=min(W0);[W0max1,s1]=max(W0);W0(s1)=min(W0);[W0max2,s2]=max(W0);W0(s)=W0max;W0(s1)=W0max1;while1WWW=subs(2*(1