怎样做好焊接工艺评估

怎样做好焊接工艺评估

第一节、焊接工艺评估

一、焊接工艺评估概念

焊接工艺评估工作是整个焊接工作H勺前期准备。焊接工艺评估工作是验证所确定的焊件及有

关产品的焊接工艺的对的性而进行的试验过程和成果评价。它包括焊前准备、焊接、试验及

其成果评价的过程。焊接工艺评估也是生产实践中的一种重要过程，这个过程有前提、有目

的、有成果、有限制范围，因此焊接工艺评估要按照所确定的焊接工艺方案进行焊前准备、

焊接试件、检查试件、测定试件时焊接接头与否具有所规定口勺使用性能R勺各项技术指标，最

终将全过程积累日勺各项焊接工艺原因、焊接数据和试验成果整顿成具有结论性、推荐性口勺资

料，形成“焊接工艺评估汇报”。

二、焊接工艺评估的意义

焊接工艺评估是保证锅炉、压力容器和压力管道焊接质量的一种重要环节。焊接工艺评估是

锅炉、压力容器和压力管道焊接之前技术准备工作中一项不可缺乏H勺重要内容，是国家质量

技术监督机构进行工程审验中必检口勺项目，是保证焊接工艺对的和合理U勺必经途径，是保证

焊件的质量，焊接接头II勺各项性能必须符合产品技术条件和对应区I原则规定的重要保证，因

此，必须通过对应的试验即焊接工艺评估加以验证焊接工艺对时性和合理性，焊接工艺评估

和还可以在保证焊接接头质量的前提下尽量提高焊接生产效率和最大程度的减少生产成本,

获取最大II勺经济效益。

三、焊接工艺评估目的

焊接工艺评估H勺目的是:

(1)是锅炉、压力容器和压力管道及设备制造、安装、检修等生产过程和焊工培训教学应

遵照的技术文献。

(2)是焊接质量管理所要执行的关键环节或重要措施。

(3)是反应一种单位施焊能力和技术水平高下口勺重要标志。

(4)是行业和国家有关的规程所做规定的必须进行的项目。

四、焊接工艺评估的历史和发展

80年代后来，电力系统高温、高压机组不停涌现，尤其近年来超临界、超超临界机组II勺不

停出现，新钢种、新材料的不停出现；国家和行业的原则如《蒸汽锅炉安全监察规程》、《压

力容器安全监察规程》和《电力工业锅炉压力容器监察规程》等规程都严格规定要进行焊接

工艺评估；而在机组的安装、设备的检修实际工作中也都不一样程度出现了由于焊接工艺不

妥影响焊接质量，并导致了一定的损失。在这种形势下，为了适应电力工业焊接技术发展规

定，出版了第一本电力行业的焊接工艺评估规程《火力发电厂锅炉、压力容器焊接工艺评估

规程》，规程编号为SD340—89。

SD340—89出版后，我们电力行业的焊接工作者做了大量的基础工作，当时的东北电管局和

华北电管局等地都由上级主管部门专题拨款，按照这一规程进行了系统口勺、规范的焊接工艺

评估，做到了材质按级按类覆盖、规格尺寸按壁厚和管径分别覆盖、规范参数按大小线能量

覆盖和焊接措施的覆盖，完善了电力工业的焊接工艺、焊接技术管理的基础工作，彻底扭转

了过去只重视焊工技艺操作水平口勺外观和无损探伤合格,不管其焊接热输入量的大小和焊接

工艺影响焊接质量、焊接接头性能，认识到整体的焊接工艺实行才是保证焊接质量、满足使

用规定日勺重要条件。

该规程实行十几年来，我们电力行业焊接工作者积累了丰富的经验,对焊接工艺评估的涵义、

内容以及实行II勺工作程序有了更深一层的理解。火力发电厂超临界、超超临界机组不停发展，

原有的低碳钢II勺水冷壁、低合金钢II勺过热器、再热器、联箱以及蒸汽管道已经满足不了规定，

越来越多H勺高合金钢的新材料T23、T9kP91、T92、P92、T122、P122、E91KE122、

NF12、TP347HFG、super3O4H>HR3C、NF707等钢材的出现使焊接工艺评估工作的难度也

越来越大，，对焊接工艺评估可靠性的规定越来越高，材料的焊接制约着超临界、超超临界

机组材料的使用和发展，每一种新材料的出现必须首先要通过我们的焊接工艺评估合格才能

应用机组设备中。由此看出焊接工艺评估合格与否制约着高合金钢技术的发展和超超临界机

组的发展。

第二节、焊接工艺评估工作规则

一、进行焊接工艺评估工作的根据

怎样对日勺日勺理解焊接工艺评估日勺实质、内容、试验程序、检查过程、成果评估及合用范围，

合理合法执行有关原则进行焊接工艺评估，必须清晰进行焊接工艺评估工作的根据。首先应

以《蒸汽锅炉安全技术监察规程》、《压力容器安全技术监察规程》、《电力工业锅炉压力

容器监察规程》DL612—1996、电力行业《焊接工艺评估规程》DL/T869—2023等规程作

为焊接工艺评估工作的重要根据，在焊接工艺评估过程中还要•直严格执行其他各有关规程。

其重要规程有：GB50236-98和某些行'也原贝I]JB4708-2023、电力行业《焊接技术规程》

DL/T868-2023以及某些有关检查规程和其他焊接技术规程等，这些规程分别对焊接工艺

评估工作都做了详细的规定，对指导各企业对的实行焊接工艺评估起到了重要作用。

二、焊接工艺评估的合用范围

焊接工艺评估的合用范围是：

（1）焊接工艺评估合用于锅炉、管道、压力容器和承重钢构造等钢制设备的制作、安装、

检修的焊接工作以及焊工培训和焊工技术考核,在这些工作实行前都要进行的焊接工艺评估,

来确定所拟订的焊接工艺的对日勺性。

（2）焊接工艺评估合用于焊条电弧焊、鸨极氢弧焊、熔化极气体保护焊、药芯焊丝电弧焊、

气焊、埋弧焊等焊接措施。

（3）从事制造、安装或检修工作的企'也。

（4）焊接工艺评估是具有针对性的，多种产品的技术条件规定是不一样的，假如产品是压

力容器，则其工艺评估的试验成果应当符合压力容器II勺技术条件原则的规定；假如产品是承

重钢构造，则其工艺评估试验成果应当符合该承重钢构造的技术条件U勺原则规定等，焊接工

艺评估工作就是以满足产品II勺技术条件作为焊接工艺评估试验合格原则的首要规定，

三、焊接工艺评估特点

焊接工艺评估H勺特点是:

(1)焊接工艺评估是处理任一钢材在详细条件下的焊接工艺问题，而不是选择最佳工艺参

数，具有一定日勺范围，供大多数人接受。

(2)焊接工艺评估是处理在详细工艺条件下U勺使用性能问题，但不能处理消除应力、减少

变形、防止焊接缺陷产生等波及到的整体质量问题。

(3)焊接工艺评估要以原材料的焊接性能为基础,通过焊接工艺评估可靠的技术条件试验，

去指导生产，防止了把实际产品当试验件的弊病。

(4)焊接工艺评估试验过程中应当排除人为原因，不要把焊接工艺评估与焊工技能评估混

为一谈。主持焊接工艺评估工作的人员应当有能力辨别出产生缺陷的原因是焊接工艺问题还

是焊工口勺技能问题，假如是技能问题应通过焊工培训来处理。

(5)既有的焊接工艺评估规程所规定需要进行H勺试验，重要是焊接接头的J常温力学试验。

即通过了外观检查、无损检测和常温力学试验，一般认为就通过了焊接工艺试验。对于电力

行业高温、高压管道H勺新钢种这个成果是不完全可靠，这要考虑接头的高温持久试验、蠕变

试验、应力腐蚀等试验。

四、焊接工艺评估条件

(1)电力工业发电设备中需以焊接措施实现联接的任何钢材，均应进行焊接工艺评估。

(2)评估前应理解其钢材口勺焊接性。钢材技术参数、焊接裂纹敏感性等。

(3)所有应用的多种焊接材料均应进行焊接工艺评估。

（5）所有应用的焊接措施均应进行焊接工艺评估。

（6）影响焊接接头力学性能的焊接条件和影响焊接线能量的工艺规范参数均应进行焊接工

艺评估。

五、焊接工艺评估处理的问题

焊接工艺评估可以处理的问题是：

（1）验证施焊单位与否具有焊接工艺评估日勺能力以及所确定艮I焊接工艺方案与否对日勺，能

否到达产品技术条件所规定口勺质量原则，是焊接工艺实行的可靠根据。

（2）根据焊接工艺评估汇报制定焊接作业指导书指导实际焊接工作。

六、焊接工艺评估的规定

（1）焊接工艺评估应以规程或技术原则的规定为根据进行。

（2）焊接工艺评估的钢材和所选定口勺焊接材料应有可靠H勺质量证明资料和焊接性评价资料。

（3）焊接工艺评估应在焊接性评价资料的基础上，制定评估工艺方案之后，于正式施焊产

品之前所进行的工作。

（4）所用的设备、器具和测定仪器等应处在正常工作状态和检定周期内。

（5）焊接工艺评估试件的焊制，应由本单位技术纯熟的焊工担任，并应进行测量记录。

（6）参与焊接工艺评估的人员其资质条件应符合有关规程的规定。

（7）工艺评估试验日勺合格原则应符合产品技术条件的规定。若产品技术条件没有规定合格

原则，则试验包括力学试验、弯曲试验及产品技术条件规定的其他试验，其合格原则按规程

执行。

（8）焊接工艺评估全过程的技术资料积累，应完整洁全。

第三节、焊接工艺评估的程序

焊接工艺评估口勺程序是:编制和下达焊接工艺评估任务书一编制焊接工艺评估方案一焊制试

件和检查试件一编制焊接工艺评估汇报一根据焊接工艺评估汇报编制焊接作业指导书（或称

焊接工艺卡）

一、编制和下达焊接工艺评估任务书

任务书的重要作用是下达评估任务，因此，其重要的内容应为：评估目的、评估指标、评估

项目和承担评估任务的部门及人员口勺资质条件等。

（-）评估指标确实定

根据规程和钢材的理论基础知识（焊接性）等，确定各项技术指标。按照《焊接工艺评估规

程》DL/T869的规定，规定焊缝金属H勺化学成分和力学性能（强度、塑性、韧性等指标）

应与母材相称或不低于母材对应规定值的下限。

（二）评估项目确实定

根据工程的实际工作状况规定，按规程合用范围做好项目日勺有关覆盖，确定好评估项目。

焊接工艺评估H勺项目确定应从如下几方面来考虑:

1.钢材

焊接工程应用H勺钢材品种和规格繁多，如每种均进行“评估”，不仅复杂且数量诸多，为减少

评估数量，且又能获得可靠的工艺，将钢材按其化学成分、冶金性能、焊后热处理条件、力

学性能、规格、设计和使用条件等原因综合考虑.划提成类级别进行评估。按规程规定可以

进行替代覆盖。

（1）钢材类级别划分

电力工业火力发电厂常用钢材按类级别划分，它们的划分措施是：按用途划提成A、B、C

等三个类别，而级别则以力学性能、化学成分和组织类型综合划分为I、II、HI三个级别。

几种规程钢材类别划法已统一，详细是：

1）碳素钢及一般低合金钢为一类，代号为“A”。其级别为：

碳素钢（含碳量W0.35%）代号为：AL

一般低合金钢（6s*OOMPa）代号为：AII。

一般低合金钢（6s>400MPa）代号为AI1U

2）热强钢及合金构造钢为一类，代号为“B”。其级别为：

珠光体钢代号为：BI

贝氏体钢代号为：B11

马氏体钢代号为：Bill

3）不锈钢为一类，代号为：“C”。其级别为：

马氏体不锈钢代号为：CI

铁素体不锈钢代号为：C1I

奥氏体不锈钢代号为：cm

（2）钢材类级别在“评估”中的基本规定

1）初次应用的钢材，必须进行“评估

2）“评估”用的钢材与实际（工程）应用口勺钢材应相似。

3）同类同级，但不一样牌号钢材的“评估”工艺，可以互相替代。

4）同类别中，高级别钢材口勺“评估”工艺合用于低级别钢材，反之不可。

5）高类别“评估”合格日勺工艺，在•定条件下可以替代低类别钢材，但其工艺必须以替代钢

材类级别的J评估条件和工艺参数施焊，否则不可。

6）对B类马氏体钢和不锈钢，由于其合金含量比较前述钢材已经到达几倍关系，因此，简

朴的替代关系不再合用。

7）常用的国外钢材，根据化学成分按国内钢材类级划分，可与国内对应类级的钢材同等看

待。划分不上H勺要进行工艺评估。

(3)异种钢的划分

异种钢焊接接头的含义是：

异种钢焊接接头钢材组合基本上分为两大类：一类为金属组织类型相似化学成分不一样，如

低碳钢与低合金钢的焊接接头，

它们均属珠光体组织类型，且物理性能差异较小，仅是化学成分不一样；另一类为金属组织

类型和化学成分都不相似而物理性能差异较大，如低合金珠光体钢与高合金马氏体钢或奥氏

体不锈钢的焊接接头。

异种钢焊接接头的重要特性是：其形成的焊接接头存在着化学成分、金相组织、力学性能和

焊接残存应力分布等的不均匀性，而焊接过程就需针对这些问题，采用必要的工艺措施加以

处理。

DL/T752-2023《火力发弓厂异种钢焊接技术规程》中充异种钢接头是根据钢材供货金相组

织形态划分日勺，以电力工业常用钢材及其钢材组合形式，分为3类6组：

1)A类异种钢接头

焊接接头一侧为奥氏体钢，另一侧为其他组织钢材。详细类型有：A+M、A+B、A+P等3

组。

2)M类异种钢接头

焊接接头口勺一侧为马氏体钢，另一侧为其他组织钢材，详细类型有：M+B、M+P等2组。

3）B类异种钢接头

焊接接头的一侧为贝氏体钢。另一侧为珠光体铜。详细类型有：B+P只一组。

2.评估试件厚度

（1）对接焊缝合用于焊但厚度

1）评估试件厚度为1.5④<8（mm）时，合用于焊件厚度的范围规定是：下限值为1.5mm,

上限值为23,且不不小于12mm。

2）评估试件厚度为8HM0（mm）时，合用于焊件厚度的范围规定是：下限值0.758,上限

值1.53。评估试件当厚度不小于40mm,上限值不限。

（2）角接焊缝合用于焊色厚度

已进行评估口勺角接接头厚度，合用于焊件厚度的范围与对接接头厚度规定相似，但试件厚

度按下列规定计算：

1）板一板角焊缝试件厚度为腹板的厚度。

2）管板角焊缝试件厚度为管壁厚度。

3）管座角焊缝试件厚度为支管壁厚度。

此外，埋弧焊双面焊、小径厚壁等要仔细查规程，按规程执行。

3.焊接措施

多种焊接措施应单独“评估”，不得互相替代。

采用一种以上焊接措施组合形式的“评估”，其中每种焊接措施可单独“评估”，亦可组合“评

估”。应用时每种焊接措施的焊缝金属厚度，应在各自“评估州勺合用范围内。例如：采用氧

弧焊焊接根层（厚度3mm）,焊条电弧焊填充和盖面工艺（厚度共8mm）进行焊接工艺评估（其

他条件）。这属于2种焊接措施组合评估。则评估合格的焊接工艺除组合工艺有效外，还合

用于：

（1）氢弧焊单独焊接

评估焊缝金属厚度为3mm，其合用厚度范围为（1.5-6）mm。

（2）焊条电弧焊单独焊接

评估焊缝金属厚度为8mli1,其合用厚度范围为（6〜12）mnio

上述Ds/Ws焊缝焊接工艺也可单独进行氨弧焊、焊条电弧焊焊接工艺评估合格后，组合使

用。

气焊焊接措施H勺“评估”，合用于焊件H勺最大厚度与“评估”试件厚度相似。

4.试件叫类型

（1）板状试件“评估”合格的1工艺合用于管状试件，反之亦可。但要考虑多种焊接位置。例：

板平立仰可以替代水平固定管，板垂直可以替代垂直管。

（2）对接试件时“评估”，合用于角接试件。

（3）全焊透试件日勺“评估”，合用于非全焊透试件。

（4）板状角焊缝试件评估合格的焊接工艺，合用于管与板或管与管的角焊缝，反之亦可。

5.焊接材料

（1）焊条、焊丝、焊剂等焊接材料，伴随焊接过程的进行要熔化，并以填充金属形式熔入

焊缝金属中，是焊缝金属内重要构成部分，选定和变化它们对焊接接头口勺焊缝金属性能有极

大影响，不过它们品种繁多，给“评估”带来很大困难。为减少评估数量，合理进行“评估”,

因此，焊接材料口勺选择与钢材的选用原则同样，按类级别划分，（规程有表可查）以利于“评

估”工作进行。

（2）对于国外的焊条、炽丝和焊剂，可在应用前杏询有关资料或经试验验证，确认符合规

定后方可使用。其化学成分、力学性能与国内焊材表中某种相近。可划入对应类级别中，与

国内焊材等同看待。未列入焊材表中的焊条、焊丝和焊剂，如化学成分、力学性能、工艺特

性与表中某种相近，可划入对应类级中，可以应用。不能划入者，应另行“评估”。

（3）各类别的焊条、焊丝应分别评估。同类别而不一样级别者，高级别的评估可合用于低

级别；在同级别焊条中，经酸性焊条评估者，可免做碱性焊条评估。

（4）填充金属由实芯焊丝变化为药芯焊丝，或反之。

（5）变化可燃气体或保护气体种类，取消背面保护气体。

（6）异种钢焊接日勺材料选择应当遵照DL/T752的规定原则。

（7）对于国外材料，尤其是高合金钢用焊接材料，应当充足掌握该材料的基本性能，某些

重要的与产品使用性能直接有关的指标应当通过试验获得验证后才能使用。

6.管子试件直径

一般规程中对管子直径的“评估”没有严格规定，电力工业中因多种管子规格繁多，考虑到工

艺上差异较大故作出如下规定：

（1）当“评估”试件管子外径DoS6（）mm、采用筑弧焊焊接措施时，其工艺合用于焊件管子的

外径不规定。

2）其他管径的“评估”，合用于焊件管子外径日勺范围为：下限0.5D。，上限不规定。

7.试件的焊接位置

电力工业针对行业特点，对“评估”的焊接位置和合用范围做了专门规定，（见规程上表〕有如

下状况时，还应遵照下列规定：

（1）在立焊位中，当根层焊道从上向焊改为下向焊或反之，应重新评估。

（2）直径由MOmm管子内气焊、鸨极氮弧焊，除对焊接工艺参数有特殊规定外，一般仅对

水平管进行“评估”，即可合用于焊件时所有焊接位置。

（3）管子全位置自动焊时，必须采用管状试件进行“评估”，不可用板状试件“评估”替代。

8.预热与层间温度

评估试件预热温度超过拟订的参数时，应当重新评估:

（1）评估试件预热温度减少超过50℃；

（2）有冲击韧性规定II勺焊件，层间温度提高超过50℃。

9.焊后热处理

（1）中间需要进行检查和不能一次将试件焊完，要进行后热处理。

（2）焊后热处理和焊接操作完毕间隔一定期间再焊后热处理口勺间隔时间应严格按照各类钢

材的热处理规范规定进行并符合DL/T819和DL/T868的规定。

如P91马氏体钢规定焊接工作完毕后，待焊缝冷却至100C后奥氏体所有转变为马氏体再升

温进行焊后热处理。

10.焊接规范参数和操作技术

当焊接规范参数和操作技术出现变化时，应按其参数类型重新评估或变更工艺指导书。

（1）气焊时，火焰性质口勺变化；

（2）自动焊时，变化导电咀到工件间的距离：

（3）焊接速度变化范围比评估值大10%;

（4）从单面焊变化为双面焊；

（5）从手工焊改为自动焊;

（6）多道焊变化为单道焊，等等。

可以根据以上几种方面规定或其他特殊条件综合考虑来怎样确定焊接工艺评估的项目。

二、编制焊接工艺评估方案

以低合金耐热钢10CrMo910①273x28和高合金耐热钢P91中325x30钢为例简介编制工艺评

估方案的措施。

（1）编制工艺评估方案的基础规定

1）复核焊条、钢材材质单

复核焊条、钢材材质单，其技术指标应符合有关原则的规定，必要时进行化学成分、机械性

能复验。

2）判断钢材焊接性

①低合金耐热钢IOCrMo9l0（P273x28的I焊接性可以采用斜Y型焊接冷裂纹试验措施直接判

断钢材焊接性，也可采用国际焊接协会推荐的I碳当量公式间接判断钢材焊接性。在有可靠口勺

钢材焊接性评价资料的基础上，确认该钢材的焊接性能，以便确定焊接时的其他工艺参数和

预热、热处理规范。

国际焊接协会推荐的碳当量公式为：

Cqe=C+Mn/6+Si/6+Cr/5+Mo/5+V/5+Ni/15+Cu/15

用碳当量公式来计算时，应以当次炉批号的材质单II勺化学成分来计算。

②P91高合金钢采用插销冷裂纹试验和斜Y型焊接冷裂纹试验判断钢材焊接性，确定焊接时

的其他工艺参数。其碳当量公式不适合P91高合金耐热羽判断钢材的焊接性。

3）理解钢材焊接特点

理解钢材焊接特点，焊接时针对钢材焊接特点来确定工艺规定。

①低合金耐热钢10CrM0910时焊接特点是：具有一定的淬硬倾向轻易产生焊接冷裂纹。

②高合金钢P91焊接特点是：轻易产生焊接冷裂纹、焊缝韧性低、热影响区软化及IV型裂

纹。

（2）工艺条件确实定

1）选择焊接材料和确定焊接措施。

①低合金耐热钢10CrMo910一般焊丝选择TIG-R40,焊条选择E6015-B3：焊接措施选择

敏弧焊打底其他焊条电弧焊。

②高合金钢P91焊丝、焊条有诸多国家生产，通过生产实际应用采用德国口勺蒂森焊丝、焊

条效果很好；焊接措施选择氨弧焊打底其他焊条电弧焊。

2）设计接头型式、坡口尺寸。

接头型式和坡口尺、J的设计原则是：在保证融合良好的状况下，填充金属越少越好。一般采

用双V型或综合型。

3）确定焊接线能量和具他焊接参数。

焊接线能量：由焊接能源输入给单位长度焊缝上热能称为焊接线能量。重要参数行：焊接电

压U：焊接电流I和焊接速度V。

焊接线能量与焊接措施有关，焊接措施不•样焊接线能量大小不•样，氢弧焊小，次之焊条

电弧焊，埋弧焊最大。焊接线能量影响焊接头H勺冲击韧性。

在工艺评估中怎样确定焊接线能量，我们可以根据焊接CCT曲线合理都推断出最佳焊接线

能量也就是最佳的焊接工艺参数，通过CCT曲线选择合适口勺⑻5,假如提高焊接热输入量，

加大焊接线能量，延长t8/5的冷却时间可以提高接头U勺抗冷裂性，但对于某些合金钢，过

高的热输入量可明显减少接头的冲击韧性、强度、硬度和蠕变强度。

①以IOCrMo910钢为例，根据其化学成分可以估算出其碳当量，焊接性较差，在一定的应

力下轻易产生冷裂纹。

对10CrMo910钢我们但愿得到的组织为贝氏体加少许马氏体。在10CrMo910钢CCT曲线

上可以看到，符合这一条件口勺冷却曲线在第5条到第7条之间，对应日勺在20秒到109秒之

间，此时出现的贝氏体含量10%到98%,其他为马氏体组织。冷却速度过快，t8/5时间过

短，轻易形成过多的马氏体组织，应力大，轻易产生焊接裂纹；其热影响区硬度值在此区间

内为380HV〜420HV.金相组织比较均匀细小，综合性能很好，则我们可以根据有关H勺线算

图上求得Emax=46KJ/cni,Eniin=14KJ/cm<)

根据实际焊接状况：

水平固定焊接选用E=33KJ/cm

垂直固定焊接选用E=22KJ/cmo

评估时，水平固定焊接选用Emax=38KJ/cm,Emin=30KJ/'cm

垂直固定焊接选用Emax=25KJ/cm,Emin=20KJ/cm

在评估时，Emax和Emin合格，在这个范围之内就合格。

根据E=IU/V公式，再计算焊接速度，V=IU/E

U：焊接电压

I：焊接电流保证焊接质量金属融化（根据焊条直径选择）我们能计算出最慢日勺速度和最

快的速度。

V：焊接速度等于焊接长度/焊接时间，它是控制焊接线能量关键指标，用焊接的长度长短来

控制焊接每一层的焊缝厚度，焊接长度愈短，焊缝愈厚，焊接线能量就大。反之，焊接长度

愈长，焊缝愈薄，焊接线能量就小。因此，用焊接速度——焊接长度——焊缝厚度来控制焊

接线能量具有可操作性，规定每位焊接工程师在进行焊接工艺评估方案时，给出焊接每一层

或每一道H勺焊缝厚度，新的焊接工艺规程在工艺参数上就是这样规定的，

②P91等高合金钢更要严加控制焊接线能量，没有10C「Mo9l0钢工艺规范范围，必须采用

小焊接线能量才能保证冲击韧性。

4）确定焊接规范参数：

①焊道和焊层确实定。

10CrMo910钢壁厚28mm,大概要焊接7〜8层左右，对于P91钢大概焊接9层。

②焊接电流、焊接电压确定。焊接电流大小保证熔合良好，不产生未焊透，未熔合，夹渣等

缺陷。

③焊接速度即单层焊道厚度确实定。

焊接工程师最终给到焊工应当是给到一根焊条焊接H勺长度，做试验来确定。一根焊条焊接H勺

长，线能量就小，一根焊条焊接H勺短，线能量就大。

5）确定焊接位置。板可以替代管，管可以替代板。

6）确定焊接过程保护方式。10CrMo910钢不用内壁充氧。

7）操作技术施焊过程"勺规定。

8）预热、层间温度、后热和焊后热处理规范及规定。

预热温度确实定可以根据：

①被焊钢材H勺含碳量和合金含量

②焊件R勺构造形状和接头为拘束度

③焊接材料U勺扩散氢含量

④焊件和周围H勺环境温度

⑤其中理论公式有日本有伊藤公式，它与碳当量、扩散氢含量和壁厚有关。

Pw=Pcm+H/60+8/600

Pcm=C+Mn/20+Si/30+Cr/20+Mo/15+V/10+Cu/20+5B(%)

H：扩散氢含量，低氢型焊条大概3ml/100g

3：壁厚

层间温度不应高出预热温度。层间温度直接影响冲击韧性。

焊后热处理规范也可以参照厂家提供的资料和规程规定。

P91钢焊接完毕后，要进行后热处理。

一般焊接低合金热强钢充足注意了预热温度和层间温度不得低于工艺评估规定的温度，但对

其上限一般未予充足的注意和限制，认为预热温度和层间温度高某些对防止裂纹会更安全些。

不过，预热温度和层间温度高增长了1100度粗晶区的停留时间，减少接头的冲击韧性。对

于P91此类新型热强钢来说应必须严格限制其预热温度和层间温度不能超过工艺评估规定

的温度，过高的预热温度和层间温度不仅对防止裂纹来说没有必要，反而有也许使焊缝韧性

和接头蠕变强度达不到规定。

这就需要我们焊接工程技术人员制定焊接工艺评估方案时要充足注意到与以往常规不相似

的I这一点。

(3)试件的检查项目规定

以任务书的）评估目的为准，以使用条件应到达口勺原则来确定检杳项目，一般均强调进行力学

性能试验。电力工业针对发电设备的工况条件对检查项目做出了详细规定。

（4）资质

参与编制、审核和同意工艺方案U勺人员资质条件，必须与规程规定相符。

三、焊制试件和试件检查

（1）焊制试件必须在有效的监督下，严格按工艺评估方案H勺规定及规定进行。

（2）施焊过程中对每一班节都应有专人认真记录，应配置能保留记录数据的参数记录仪记

录，记录要妥善保留，以备审定。

（3）检查项目必须齐全，按有关规程规定进行。

重要检杳项目有：

1）焊缝外观检查

焊缝金属日勺余高不应低于母材，咬边H勺深度和长度不超过原则，焊缝表面没有裂纹、未熔合、

夹渣、弧坑和气孔。

2）焊缝时无损探伤检查：

管状试件H勺射线探伤按DL/T821口勺规定进行，焊缝质量不低于H级原则。

无损探伤检查与焊接接头力学性能是没有关联的，但“评估”中对焊接缺陷状况的理解却很必

要，同步也考虑到在切取试片时应予避开，为此列入检查项目中是应当口勺。而断口检查重要

目的是检查焊缝金属断面宏观焊接缺陷，属于焊工操作技能测定范雨，不能直接用于测定力

学性能，故取消。

3）拉伸试验（尺寸试样）

①试样I月余高以机械措施清除，与母材平齐。

②试件的厚度：厚度不不小于30mm时可用全厚度试件，厚度不小于30mm时可加工成两

片或多片试样。

③每个试样的抗拉强度不低于母材口勺下限。

④异种钢试样的抗拉强度不低于较低一侧母材下限。

⑤两片或多片试样进行拉伸试验，每组试样的平均值不理过母材规定值的下限。

4）弯曲试验

①弯曲试样可分为横向面弯（背），纵向面弯（背），横向侧弯。

②T不不小于10时，T=t；T不小于t时，1=1（）。试样H勺宽度：40、20、10（单位：mm）。

③试样R勺余高以机械措施清除，保持母材原始表面，咬边和焊根缺口不容许清除。

④横向侧疗表面存在缺陷应以较严重一测为拉伸面。

⑤影响弯曲试验的三个重要原因是：试样的宽与厚之比、弯曲角度和弯轴直径。SD340-89

规程的弯曲试验措施和有关口勺规定未与材料自身延伸率用对应，因此，试样弯曲外表面伸长

程度对部分钢材已超过了伸长率规定的卜限值，故不尽合理。

为使穹曲试验对塑性测定更趋于合理，新规程做了如下规定：弯曲试验措施按GB/T232

金属弯曲试验措施进行。

弯曲试验条件规定为：

试样厚度W10，弯轴直径(D)4l。支座间距(Lmm)6l+3,弯曲角度180度。

对于原则和技术条件规定延伸率下限值不不小于20%的钢材，若弯曲试验不合格，而实测

值延伸率＜20%,则容许加大弯轴直径进行试验，弯曲到规定角度后，每片试样的拉伸面上，

在焊缝和热影响区内任何方向上都不得有长度超过3mm的开裂缺陷，楂角上的裂纹除外，

但由于夹渣缺陷所导致的开裂应计入。

5)冲击试验

对承压、承重部件只要具有做冲击试样条件者，均应进行冲试验，因此，当满足下列条件时

要做：

①当焊件厚度如局限性取样(5x10x55mm)时，则可不做。

②当焊件厚度216mm时，需做冲击试验，10x10x55mm.

③评估合格原则：三个试样平均值不应低于有关技术文献规定日勺下限，其中一种不得低于规

定值的70%。

6）金相检查

管板角接，同一切口不得有