预制拱板空中脚手架施工方案

****省级粮食储备库平房仓工程

150#仓空中预制拱板室内模板平台

施

I

方

案

批准：______________

审核：______________

编制:______________

2010年5月31日

目录

1、编制根据.........................................................2

2、工程概况.........................................................2

3、重要工程量.......................................................2

4、脚手架搭设及拆除施工方案........................................3

5、脚手架受力计算...................................................5

6、质量保证和监测措施..............................................14

7、文明施工及安全技术措施..........................................15

8、安全应急预案.....................................................16

附件1:台座架手架平面图..........................................25

附件2:台座脚手架详图一..........................................26

附件3:台座脚手架详图二..........................................27

1.编制根据

1.1国贸工程设计院设计的****省级粮食散装平房仓24米和21米跨拱板屋架

施工图纸。

1.2建筑施工安全检查原则(JGJ59-99)。

1.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)(2023年版)。

1.4《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ-162-2023)

1.5建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)o

1.6中华人民共和国住房和城镇建设部文献建质[2023]87号《危险性较大口勺分

部分项工程安全管理措施》。

1.7《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》

1.8国家和行业现行施工验收规范、规程、原则以及福建省有关建筑施工管理

日勺有关规定。

2.工程概况

2.1本工程为****省级粮食储备库项目拱板屋面工程，共由10幢平房仓构成，

功能为散装小麦储备仓，装粮线高6.5米。本工程为框排架构造，墙体为砖墙,

屋顶构造为预应力钢筋混凝土拱板(《2023年200亿斤国家储备粮库通用图》，

图集号GB-24(21)X54(3H-620))。先张法拱板跨度为24m(21m),单根宽1.18m,

下弦肋梁高180mm,肋宽90mm,板厚45nun；上弦肋梁高180mm,高90nlm,板厚

45mm,上、下弦由隔板连接成整体，每幅拱板约5m3混凝土。

2.2根据现场实际施工状况，拟采用拱板屋架空中预制技术，因此需在10幢仓

库中部各搭设一种约300m2的高空预制平台，含施工操作空间(详见附件1平面

布置图)，搭设高度为8.5m。

2.3此预制操作平台设置在每幢仓库中部，每个平台每周期生产12根拱板；采

用满堂扣件式钢管脚手架施工，脚手架钢管采用。48X3.0mm。脚手架框架单元

尺寸为1.40X1.40X1.50m,由立杆、横杆及扣件构成的支撑体系，立杆纵、横

向间距为1400mm,步距为1500mm。立杆基础置于已完毕的仓内钢筋混凝土地坪

上，底部用材木和铁板做支垫。

3.重要材料

3.1钢管（648X3.0）：20吨*10幢

3.2扣件:5000颗X10幢

3.3密目网：40床X10幢

3.4胶合板:BOOi/XIO幢

3.5垫木：20m3X10®

4.脚手架搭设及拆除施工方案

4.1准备工作：

脚手架的搭设必须保证脚手架可以承载拱板所有施工荷载重量规定，脚手架搭

设前，仓内地坪必须进行钢筋混凝土浇筑。

脚手架口勺基础位置清理洁净，由项目测量人员按架体口勺布置按1400X1400进行

脚手架立杆放线定位。

在墙体四面用墨线弹出水平线。

4.2材质规定

脚手架均采用648X3.5钢管搭设，不一样材质不能混搭。立杆、大横杆、剪

刀撑、斜撑采用单根长4〜6.0m的钢管，小横杆的钢管长度为1.2〜3nb以便适

应脚手架的宽度变化。

钢管采用现行国标《直流电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢

管》(GB/T3092)中规定R勺3号一般钢管，质量要符合国标《碳素构造钢》(GB/T700)

的Q235-A级钢的规定，凡有严重腐蚀、弯曲、压扁或裂纹者均不得使用，钢

管，严禁打孔。

扣件W、J材质应符合《钢管脚手架扣件》(GB15831)W、J规定，扣件在螺栓拧紧扭

力矩65N.m时不得发生破坏。凡有脆裂、变形或滑丝等现象者均严禁使用；扣

件的活动部位应灵活，旋转扣件的两旋转面间隙不不不小于1mm。

扣件连接拧紧螺栓时必须将螺栓根部放正，扣件拧紧力控制在40N.m〜65N.m

范围内，以防扣件和横杆滑动或扭伤。大横杆对接时扣件开口应水平朝向架子

内侧，螺栓应朝上，直角扣件安装其中一种必须开口朝上。

脚手板采用木脚手板，其材质要符合现行国标《木构造设计规范》(GBJ5)中

II级材质的I规定。脚手板厚度不应不不小于50mm,两端各设直径为4mm日勺镀

锌钢丝两道。

4.3脚手架的搭设

严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；

立杆接长必须采用对接扣件连接。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同

步内隔一根立杆日勺两个相隔日勺接头在高度方向错开日勺距离不适宜不不小于

500mm；各接头中心至主节点的距离不适宜不小于步距的1/3。

采用钢管和扣件搭设，立杆横向间距1.40m,纵向间距1.40m；步距按1.50m搭

设；架底必须设置横向扫地杆、扫地杆距地200nliib横向扫地杆固定在纵向立杆

±o

水平杆的搭设规定

.1纵向水平杆宜设置在立杆的内侧，其长度不适宜不不小于3跨。

.2纵向水平杆W、J对接扣件应交错布置，相邻两根纵向水平杆W、J接头不适宜设置

在同步或同跨内，不一样步或不一样跨两个相邻接头在水平方向错开日勺距离不

应不不小于500mm,各接头中心至近来主接点距离不适宜不小于纵距的1/3即

600mm.

剪力撑、横向斜撑搭设

.1剪力撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。设在水平

位置（二道），横向（三道）和纵向的外侧立面均要搭设剪刀撑（见附图1,2）

.2本脚手架在外侧立面整个长度和高度上持续设置剪力撑，每道剪力撑宽度不

应不不小于4跨，且不应不不小于6m,斜杆与地面倾角宜在45°-60（之间。

.3剪刀撑斜杆的接头长宜采用搭接，其长度不应不不小于1叫应采用3个旋转

扣件等间距固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应不不小于lOOmmo

.4剪力撑应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或力杆上，旋转

扣件中心线至主节点距离不适宜不小于150mm。

.5为了保证排架在张拉过程中整体不位移，在排架内安装可调托（安装在钢管内

时可调螺栓）顶紧圈梁（见附件2）。

.6为了防止顶圈梁的位移，顶层下日勺排架钢管也应顶紧在标高4.6m〜8.5m日勺

混凝土组合柱或墙体上。对于顶层水平加密杆搭设时，应先初步固定，

然后拧紧水平杆，最终再二次拧扣件；

.7在拧紧可调托时，应松开沿纵向日勺大横杆，逐根拧紧横向（跨度方向）的可调

托后，再固定纵向H勺大横杆，否则不易顶紧圈梁，可调托在顶紧圈梁时，不能

用力过大，以杆件不松动为宜，顶撑要均匀。

・8拱板底模铺设一定要控制好标高，其表面立整度误差为±20mm,底模铺设时,

大模板之间应留有2-3mm日勺缝隙，防止放张时模板变形。

4.4脚手架时拆除

拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等与否符合构

造规定；

应由单位安全负贡人进行拆除安全技术交底；清除脚手架_L杂物及地面

障碍物，拆除必须由上而下逐层进行，严禁上下同步作业；当脚手架拆至

下部最终一根长立杆H勺高度(约6.5m)时，应先在合适位置搭设临时抛撑

加固后，再拆除连墙件；

在危险区域内设置警戒线。

拆除下来的脚手架构配件，应传送至地面，严禁抛掷至地面。运送至地面H勺构

配件应按规定及时检查、整修和保养，并近按品种、规格随时堆码寄存。

5.脚手架受力计算：

5.1计算根据:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)

《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2023)

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)

5.2工程设计图纸：

根据施工实际状况，按满堂脚手架(宽14mX长23.2mx高8.5m)作为计算对象,

脚手架搭设高度按8.5m计算(取最大高度计算)，因架体在室内，不考虑风荷载。

材料选用扣件式钢管脚手架，规格。48X3.5mm,因市场上钢管质量差异计算取

值按048X3.0mm来计算。立杆纵距L=l.40m,横距Lb=L40m,步距h=L50m。

5.3计算参数：

====

钢管立杆纵距Lal.40nb横距Lb1.40m,步距hl.50m；立杆截面积A424nun0；

立杆截面抵御矩W=(4.49X103)mm2；立杆回转半径i=15.9mm；钢材抗压强

度设计值f=205N/mm2：

预制拱板日勺荷载在模板及其支撑体系上传递途径的设计为：

上弦荷载一隔板一下弦荷载一下弦底模一楞木一满堂架水平钢管一满堂架竖向

钢管一地面碎垫层

5.4预制台座水平撑杆计算：

5.4.1计算檐墙体稳定力矩M稳

取预制台座处1650长檐墙为计算单元,计算檐墙体内墙面与室内0米交线0—0

的力矩。

天沟栏水缘子：1.650X0.08X0.04X25X1.24=0.16KN-M

天沟底板：1.65X0.72X0.08X25X0.845=2.00KN-M

顶圈梁：1.650X0.62X0.50X25X0.245=3.13KN-M

檐墙:1.650X0.62X7.64X19X0.245=36.38KN-M

M稔=0.16+2+3.13+36.38=41.7KN-M

5.4.2倾覆力矩M忸

M尸10X10.8X8.34=900KN-M

此二28X10.8X8.34=2522.0KN-M

M倾=900+2522.0=3422.7KN-M

5.4.3水平撑杆抵御力矩M抵

M抵=Mw-M超=3422.7-41.7=3381.0KN-M

5.4.4水平撑杆纵向抗弯计算：

预制台座水平撑杆节间间距是350mm,水平撑杆壁厚为3.0mm,按两端固定计算纵

向受压：

a、水平撑杆截面积F=449mnf（规范附录B表B）

b、水平撑杆回转半径i=15.9mm（规范附录B表B）

C.X=lo/i=（l.05X350）/15.9=21.3

d.2=0.944（查表）

e.水平撑杆轴力N:

N=449X205X0.944=86.9KN。

5.4.5水平撑杆根数计算n

n=M抵/8.45N=3381/(8.45X86.9)=4.6(根)(其中8.45为水平撑杆至地坪0米交

线0-0的高度)

水平撑杆间距计算：

S=1650/4.6=358mm取350mm；水平撑杆按间距350mm

5.4.7拱板下弦下面模板(台座平面模板)抗弯强度计算：

拱板时隔板为提前预制,在到达设计规定强度后与拱板模板组合安装。板上

弦浇筑时的荷载由隔板传递到隔板下面日勺两垫块。垫块尺寸80X50X50,80为

木龙骨间距方向。底模下的楞木按与拱板跨度成垂直方向安装其净距为100,即

模板跨度为100。模板采用高强合成板(竹胶板)，厚度20nlm。

5.4.7.1荷载计算：

上弦混凝土重：(0.1X0.12X2+(1.2-0.2)X0.04)X2/0.1X1/2X

24.5KN/m=15.68KN/m

隔板混凝土重：(0.97X2+1.91X2)X0.12X0.06/0.1X24.5X1/2=5.08KN/m

上弦模板：(0.04X0.12X2+0.04X0.08X2)X8KN/mX2/0.1X1/2=1.28KN/m

施工荷载原则值：L2X2/0.1X2.5KN/m2X1/2=30.3KN/m

由于垫块下模板计算单元面积太小,下弦混凝土及模板重量忽视不计。并由

于拱板为隔根生产施工荷载不不小于原则值，本计算按原则值计算。

q二(15.68+5.1+1.3)X1.2+30.3=56.8KN/m

5.4.7.2模板抗弯强度计算

M=l/8ql2M/W^fm

式中：

M---弯距设计值(N•mm)

q一一作用在模板上日勺均布荷载。

L---模板跨度(即龙骨间距)

W——截面抵御距=1/6帅2

Fm一一模板的抗弯设计值(N/mn?),按《建筑施工手册》(第四版)下表取llN/mm?

M=l/8X56.8X1002=71.18X103N•mm

W=l/6Xbh2=l/6X100X202=6.70X103N•mm

M/W=(71.18X103)/6.7X103=10.6N/mm2<fm=13N/mm2

模板抗弯强度符合规定。

5.4.8模板挠度计算：

0.677XqlVlOOEI^1/250

式中：

q二作用在模板上欧I均布荷载(N•mm)

E二模板日勺弹性模量(N•mm2),E=1X104N/mm2

I=l/12bh3=l/12X100X203=6.77X101

(0.677X56.8X100')/100X104X6.67X10=0.06<100/250=0.4

模板的最大挠度符合规定

5.4.9底模下楞木抗弯强度计算：

楞木采用50X100白核间距200nlm。楞木下为(H8钢管支撑间距为350mm

根据受力特点将楞木视为跨度为350mmH勺多等跨持续梁，下面钢管为梁支点，

楞木上取荷载最大出J边跨按简支梁计算。

5.4.9.1荷载计算：

5.4.9.1.1预制拱板钢筋混凝土重：

下弦：(0.1X0.2X2+(1.2-0.2)X0.045)X24.5=1.97KN/m

上弦：(0.1X0.12X2+(1.2-0.2)X0.045)X24.5=1.58KN/m

隔板:0.12X0.06X(0.97X2+1.91X2)X24.5=1.02

节点：0.05X0.16X1/2X0.99X4X24.5=0.39KN

每米预制拱板钢筋混凝土重1.97+1.58+1.02+0.39=4.96KN

5.4.9.1.2预制拱板模板重：

下弦：(0.04X0.2X2+0.04X0.16X2)X8KN/m3=0.23KN/m

0.02X1.12X8KN/mW).18KN(下弦底模为满铺2cM厚木材)

上弦：(0.04义0.12X2+0.04X0.08X2)X8KN/m=0.13KN/m

0.02X0.97X8KN/m3=0.155KN

节点:(0.04X0.18X0.97X2+0.04X0.1X0.97X2)X8KN/m3=0.17KN

每米预制拱板的模板重0.23+0.13+0.155+0.17=0.865KN

拱板钢筋混凝土及模板在楞木，的线荷载为:

(4.96+0.865)/1.2X0,2=0.97KN/m

施工荷载在楞木上形成的线荷载

2.5X0.2=0.5KN/m

5.4.9.1.3楞木的抗弯强度计算：

q=l.86KN/ni

4350乙,

AB

楞木”•算简图

在楞木上形成日勺线荷载q为

0.97X1.2+0.5X1.4=1.86KN/m

最大弯矩M=1/8X1.86X4002=37.2X103N•mm

W=100X502X1/6=41.66X103

木材日勺抗弯设计强度为fm=13.ON/mm2

M/W=(37.2X103)/(41.66X103)=0.89<13.ON/mm2

楞木的抗弯强度满足规定。

5.4.10楞木的挠度计算：

楞木H勺弹性模量E=9000N/mm2

1=1/12bh：=1/12X100X50J104cmi

0.677ql7100XEI=(0.677X1.8X10X234)/(100X9X103X104)=3.6X

10飞23/250=9.2XIO?楞木挠度满足规定

5.5钢管横杆连接扣件抗滑移力计算：

根据JQJ130—2023(2023年版)扣件抗滑移力为R=8KN；由横杆抗弯强度计算中

可知，横杆上的荷载为q=14.43X1.4=20.20KN,分别由横杆两端日勺两个扣件和立

杆连接口勺两个扣件共三个扣件承担20.20/3=6.73KN<R=8KN

故扣件抗滑移力满足规定

5.6钢管横杆挠度计算：

(5/384)X(ql4/EI)-1/150

式中：

E——钢管日勺弹性模量

I——钢管的截面惯性矩

q一—作用在钢管横杆上日勺均布荷载

1----钢管横杆的跨度

数据：l=35cm；E=2.06XlON/mm2；1=10.80cm1

(5/384)*((14.43*35，)/(2.06*105*10.8))=0.127<(35/150)=0.23

故钢管横杆的挠度满足规定

5.7钢管横杆的抗弯强度计算：

5.7.1预应力拱板日勺混凝土重力、钢筋重力、模板重力及施工荷载通过下弦底板

模板传递到木龙骨，再由4根间距350口勺水平钢管传到横杆上，横杆上每根水

平钢管II勺重力和间距相等，横杆上荷载按均布荷载计算。

q=14.43KN/m

钢管抗弯弓虽度汁算简图

5.7.2拱板下弦底模上H勺荷载

由本方案立杆稳定性计算式中的拱板混凝土及拱板模板重（不含底模）为:

(4.626+0.939)/I.2XI.4=6.49KN/m

5.7.3底模及底模下木龙骨重：

(0.02X1.4+0.04X1.40)X8=0.67KN/m

5.7.4间距350的水平钢管重:

(3.8X1.4X4)/1.4=15.2Kg/m=0.152KN/m

5.7.5施工人员及设备荷载原则值

2.5X1.4=3.50KN/m

q=(6.49+0.67+0.152)X1.4+3X1.4=14.43KN/m

M=(l/8)X14.43X0.42=2.88X105N•mm

5.7.6钢管的截面特性：

W=4.49cm3f=205KN/mm2

M/WWf(2.88X105)/(4.49X103)=64.14N/mm2<f=205N/mm2

钢管横杆抗弯强度满足规定。

5.8地基承载力计算：

根据规定立杆基础底面的平均压力应满足公式:

P-—立杆基础底面的平均压力P二N/A

fl—地基承载力设计值fR=KC•电

5.8.1由于该支撑架下为100厚钢筋混凝土层，垫层下为碎石基层，当扩散角按

45度计算时脚手架单根钢管日勺地基面积A=400X400=160000nim2N=24324（见立

杆稳定计算）

立杆基础底面的平均压力P=24324/160000=0.152KN/mm2=152KPa

5.8.1地基承载力设计值fg

Kc----脚手架地基承载力调整系数（对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘

土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0）

fgk----地基承载力原则值，应按现行国标《建筑地基基础设计规范》（GBJ7）

附录五的规定采用。

查得附录5-2碎石土（混凝土）承载力原则值700*1=700KPa

因此P=152KPa<fg=700KPa

故地基承载力符合规定。

5.9立杆稳定性计算

5.9.1本工程立杆日勺稳定性应按下列公式计算

N/6AWf

N一计算立杆段的轴向力设计值，应按规范（-1、2）式计算;

”一轴心受压构件出J稳定系数，应根据长细比X由本规范附录C表C取值,

当X>250时，4)=7230/X2；

X——A=lji长细比

——计算长度，应按本规范第5.3.3条日勺规定计算

i——截面回转半径，应按本规范附录B表B采用

A——立杆H勺截面面积，应按规范附录B表B采用

f一一钢材的抗压强度设计值，应按本规范表5.1.6采用

5.9.1.1计算长度

70=h+2a

计算：lo=15OOmm+2XO.1=1700mm

II一一步距

a一一立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点H勺长度

5.9.1.2长细比：A=lo/i=17OO/15.9=106.92o

5.9.1.3轴心受压构件的稳定系数：查规范附录C表C第56页查得小=0.47

5.9.1.4计算N(单根钢管的轴向力)按规范5.3.2公式计算：

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4SNQK

NG.——脚手架构造自重原则值产生的轴向力

NG2K——构配件自重原则值产生的轴向力

2NQK——施工荷载原则值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距(跨)内施

工荷载总和的1/2取值。

5.9.1.4.1脚手架自重

0.14KN/mX8.5X1.40X1.40=2.33KN

5.9.1.4.2架上拱板混凝土：

a、下弦(0.1X0.2X2+(1.21-0.2)X0.045)X25KN/m=2.136KN/m

b、上弦(0.1X0.12X2+(1.21-0.2)X0.045)X25KN/m3=l.74KN/m

C、隔板0.12X0.06X1/2X0.99X4X25KN/n3=0.35KN

d、节点0.05X0.16X1/2X0.99X4X25KN/m3=0.40KN

小计：2.136+1.74+0.35+0.40=4.626KN

单根立管承载拱板混凝土重量：

4.626/1.20X1.4X1,4=7.56KN

5.9.L4.3模板重

a、下弦：(0.045X0.2X2+0.045X0.16X2)X8KN/m3=0.26KN/m

下弦底模为满铺2CM厚木板:0.02X1.12X8KN/m=0.18KN/m

c>上弦：(0.045X0.12X2+0.045X0.08X2)X8KN/m3=0.144KN/m

0.02X0.97X8KN/m3=0.155KN

节点:(0.045X0.18X0.97X2+0.045X0.1X0.97X2)X8KN/m3=0.20KN

小计：0.26+0.18+0.144+0.155+0.20-0.939

单根立管承载拱板模板的重量：0.939/1.20X1.4XL4=1.53KN

5.9.1.4.4台座楞木及木板重：

(楞断面4CMX10CM间距100,楞木上木板厚度2CM)

(0.04+0.02)X1.4X1.4X8KN/m3=0.94KN

5.4.1.4.5施工荷载:2.5X1.40=3.5KN

5.4.1.4.6单根钢管日勺轴向力

N=L2X⑵33+7.56+1.53+0.94+3.5)+3.78X1,4=24.324KN=24324N

5.9.1.4.7根据稳定性计算公式：

N/6AWf

=24324/(0.47X489)=105.83N/mm2<fc=205N/mm2o

故：脚手架稳定性满足规定。

6.质量保证和施工监测措施

6.1架子的搭设应符合规范规定。立杆H勺垂直度偏差不得在100mm以上，水平

杆日勺高差不不小于20mm；扣件拧紧力矩控制在40-65N.ni；剪力撑斜撑杆与地面

倾角控制在45。-60°之间。

6.2脚手架搭设完后应进行验收；每个施工周期竣工要进行一次自检。

6.3若架子需加高前必须对既有架子进行全面检查，合格后方可进行加高搭设。

6.4监测措施

在拱板每施工周期完毕后(即台座上浇注成型的拱板所有移开后)，对空中

预制平台及平台脚手架进行监测。

6.4.1项目部、班组平常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

6.4.2平常检查、巡查重点部位如下：

6.4.2.1杆件W、J设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件与否符合规定。

6.4.2.2地基与否有积水，底座与否松动，立杆与否符合规定。

6.4.2.3连接扣件与否松动。

6.4.2.4架体的沉降、垂直度H勺偏差与否符合规范规定。

6.4.2.5施工过程中与否有超载的现象。

6.4.2.6安全防护措施与否符合规范规定。

6.4.2.7脚手架体和脚手架杆件与否有变形的现象。

6.4.2.8脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。

6.4.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

6.4.4监测项目包括:支架沉降、位移和变形c

6.4.5监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过3天/次〜5天/

次,在脚手架有效期，一般监测频率不超过10天/次〜15天/次。

6.4.6监测的措施与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺，立杆间

距用钢板尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点互相

距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件口勺高差用钢卷尺，立杆上对接扣

件至主节点日勺距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷

尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手

板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺.拐角吃，钢管外表面锈

蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。

7.文明施工及安全技术措施

7.1在脚手架上进行电、气焊时，必须有防火措施。

7.2搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员

入内。

7.3在脚手架有效期间严禁拆除主节点日勺纵、横水平杆。

7.4作业层上施工荷载应符合设计规定，即不得超过施工荷载，且卸料平台上材

料不得长时间堆放或过夜。

7.5架工作业人员必须接受入场教育和安全技术交底，符合条件方可上岗作业。

7.6本脚手架工程临时用于0米如下基础施工,若与国家颁布实行的规范有冲突,

应以规范为准。

7.7脚手架日勺搭设必须严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2023,J84-2023)、《建筑施工安全原则》(JGJ59-99)口勺规定执行，

并经项目有关部门验收合格后方可使用。卸料平台必须经项目工程部验收合格

后方可使用。

7.8搭设脚手架的材料应有合格证，各部件的焊接质量必须检查合格并符合规

定。其上的铺板必须严密平整，防滑，，固定可靠，孔洞应设盖板封严。

7.9脚手架搭拆人员必须由专业架工担任，并按现行国标《特种作业人员安全技

术考核管理规则》GB5036考核合格，持证上岗。上岗人员应定期体检，合格者

方可持证上卤。凡患有高血压、心脏病或其他不适应上架操作和疾病未愈者，

严禁上架作业。

7.10酒后、穿硬底鞋或拖鞋以及敞袖口、裤口等衣着不整者，不得上架操作。

7.11在高空搭拆脚手架时上架操作人员必须栓安全带、带安全帽，多种工具和

材料应装包或妥善放置，严防下落伤人。

7.12雷雨季节期间钢管脚手架必须在架子四角设置防雷接地装置，接地电阻不

不小于30Qo

7.13在脚手架上操作时严禁人员汇集一处，严禁在脚手架上打闹、跑跳。

7.14未经施工负责人同意，不得随意拆改脚手架，暂未使用而又不需拆除时，

亦应保持其完好性，并应清除脚手架上的材料、杂物。

7.15在6级以上大风、暴雨或夜间照明局限性时严禁在架上操作。

7.16坚持检查制度，架子使用中必须坚持自检、互检、互换检和班前检查制度,

若发既有松动、变形处，必须先加固，后使用。大风、大雨或停工后在使用前,

必须进行全面检查。

7.17搭、拆架人员必须站在脚手板上操作，严禁站在大、小横杆上冒险作业。

必须按规定使用安全防护用品。

7.18在搭、拆脚手架过程时若杆件尚未绑稳扣牢或绑扣己拆除、松动时•，均严

禁中途停止作业。

7.19安全网与网之间必须搭接牢固，不得留空隙，网的转角部位必须用麻绳搭

牢、绑紧。

7.20高空作业在操作台上满铺木架板，侧边防护杆加竹胶板封闭，然后挂密目

安全网，安全网与钢管连接必须牢固。

8.安全应急预案

为增进安全生产，贯彻“安全第一、防止为主”日勺指导方针，保证福州长

安省级粮食储备库平房仓工程的顺利进行，枳极预控、对的应对，有效开展突

发事件发生后的组织、救援，最大程度减少突发事件带来W、J损失，恢复正常施

工秩序，结合工程实际，制定“大型脚手架及模板坍塌”应急预案与响应计划。

8.1.应急处理机构

8.1.1应急处理机构构成

1.事故应急预案和响应计划领导小组

组长：梁茂林

副组长：罗杰

成员：陈德金郭盛纬罗静

8.1.2人员的分工与职责

1.组长：应急处理机构第一负责人，负责安全生产组织，贯彻执行应急措

施，全权负责突发事件过程应急指挥与决策。

2.副组长：负责参与队站施工现场安全监察、巡视，主持施工安全技术交

底，开展工地级安全教育及主持安全竞赛活动，核算各类应急设备的储备及使

用状况，协助组长启动应急机制的有效运行，督促班组完毕应急演习工作，亲

赴第一线参与救援工作。

3.现场安全、技术、质量综合管理人员，协助组长管理安全生产、应急处

理工作，负责制止、纠正、惩罚现场施工习惯性违章及施工质量技术通病现象,

督促班组安全、优质施工。

4.施工队技术负责人，组织施工方案、施工作业指导书的编制工作，主持

施工技术交底，负责工程项目施工质量二级检查验收。

5.班组长是班组基层直接指挥者，布置、安排各类安全施工措施日勺详细实

行，主持班组站班会及班组安全学习，配合上级安全检查，服从并及时完毕安

全隐患消除、安全设施整改完善工作，开展安全应急处理预演，贯彻应急措施

全面实行。

6.车辆驾驶员，负责事件应急处理过程交通运送。

.应急设备

1应急物资日勺准备：简易单架、跌打损伤药物、包扎纱布、救护运送备用工

具、切割工具及安全防护用品。

2多种应急物资要配置齐全并加强平常管理。

应急设备清单

序

号

备注

人员

保管

门

保管部

期限

有效

数量

时间

购置

名称

设备

日期

金

陈德

5-1

5

2023-

1

1

办公室

轻卡

长安

1年

金

陈德

5-1

1年

2

5

2023-

2

办公室

钳

液压

金

陈德

安全

常备

5-1

5

2023-

3

办公室

若干

1年

品

防护