【某地区办公业务生活配套用房建筑设计18000字（论文）】

某地区办公业务生活配套用房建筑设计 1 2 22.2建筑立面设计 2 2 3 32.6建筑防水设计 3 5 53.2材料选用 53.3构件尺寸 53.4计算简图 6 84.1梁柱线刚度计算 84.2柱抗侧刚度计算 8 5.1.1屋面 5.1.2楼面 5.1.4梁柱 5.2活载标准值 5.3重力荷载代表值 6.1恒载内力 6.1.2荷载计算 6.1.4内力图 6.2活载内力 216.2.1荷载计算 6.2.2内力计算 26.2.3内力图 24 276.3.1自振周期 6.3.2荷载计算 6.3.3位移验算 6.3.4内力计算 6.3.5内力图 6.4.1荷载计算 6.4.2位移验算 6.4.3内力计算 6.5刚重比验算 407内力组合 417.2内力调整 427.3内力组合 448框架梁柱截面设计 8.1.1正截面设计 8.1.2斜截面设计 578.2.1正截面设计 8.2.2斜截面设计 8.3框架节点设计 9板设计 9.1屋面板及楼面板 9.3次梁 72 7611.1基础梁 11.2柱下独立基础 711.2.2确定基础尺寸 11.2.5配筋计算 11工程概况设计题目：宁明爱店海关办公业务生活配套用房建筑层数：4层地震作用：抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分22建筑设计本建筑设计详见建筑施工图，如下做简要说明。在建筑设计过程中兼顾安全，适用，经济，美观四个原则，并依据建筑设计资料进行详细说明。总平面设计要求综合总体规划，基地环境等具体条件合理分区，妥善解决平面各组成部分之间的相互关系，选择合适的交通联系方式，并且简捷明快，管理方便，满足人在心理，视觉和其它各种使用上的要求，按照建筑性质，规划和基地，确定平面形式，使布局紧凑，节约用地，并且为立面设计创造有利条件，考虑合理性及经济。2.1建筑平面设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。房间是建筑平面组合的基本单元，由于建筑物的性质和使用功能不同，建筑平面中各个使用房间和辅助房间的面积大小、形状尺寸、位置、朝向、以及通风、采光等方面的要求也有很大差别。建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计的任务是恰当确定立面中各组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面。建筑立面设计是一个由粗到细的过程，主要从以下几点入手：①尺度和比例：立面组成部分的尺度要正确，比例要协调；②节奏和虚实：节奏感可以通过门窗的排列组合、墙面构件的划分表现；虚实对比则通过形体的凹凸光影效果实现；③材料质感和色彩配置；④细部处理：如檐口和入口处理等。立面图反映的是建筑四周的外部形象，立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑选型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合而进行的。1、房屋高度尺寸的确定房间净高是指该层楼地面到结构层底面或顶棚下表面之间的垂直高度。房屋层高是指该层楼底面到上一层楼面面层之间的垂直高度(考虑到梁高、设备)。32、建筑层数的确定确定房屋层数的因素很多，主要考虑本设计的使用要求、建筑面积，以及结材料和施工的要求等(屋顶上人、不上人)。3、楼梯在剖面中的位置4、建筑空间的利用要有两点，一是要保证人处在建筑中的舒适度，室温在不同季节需有所控制(冬季室温不低于18℃,夏季室温不高于25℃);二是建筑节能设计能提高能源的利用效率，火分区最大允许面积为2500m²,直通疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的直线距离对于位于两个安全出口之间的疏散门不应大于35m,对于位于袋形走道两侧或尽端的疏散门不应小于22m,本设计均满足要求。2、楼面防水4内侧做防水涂层。除注明外，此类房间标高均比相对应的楼面低20mm,凡有水湿的房间，楼地面找坡，坡向地漏或排水□,坡度0.5%~1.0%,以不积水为原则，凡管道高100mm或同踢脚高。53结构选型及布置梁：采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋柱：采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋板：采用C30混凝土，HRB400钢筋基础：采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋1、框架梁框架梁截面高度一般为其跨度的1/18~1/10,且不宜小于400mm;宽度一般为其截面高度的1/3~1/2,且不宜小于200mm;梁截面高宽比不宜大于4。再综合考虑挠横向边跨梁KL1:b×h=300mm×700mm横向中跨梁KL2:b×h=200mm×400mm纵向框架梁KL3:b×h=300mm×700mm2、次梁次梁截面高度一般为其跨度的1/18~1/12;宽度一般为其截面高度的1/3~1/2。再根据轴压比确定柱子截面尺寸，以受荷面积最大的中柱为例确定柱子截面尺寸：A.≥1.25nAq/[μc]f.=1.25×4×(8000/2+2400/2)×8400×14/(0.9×14.n:柱承受楼层数A:柱子负荷面积q:竖向荷载标准值(含活载),对框架结构取14kN/m²6取首层柱截面尺寸为b×h=600mm×600mm=360000mm²般层柱截面尺寸为b×h=500mm×500mm=2500004、楼板楼板分为双向板和单向板，单向板的跨厚比不大于30,最小厚度为60mm;双向板的跨厚比不大于40,最小厚度为80;顶层楼板厚度不宜小于55,宜双层双向配筋。故取屋面板厚为120mm,楼面板厚为100mm。标准层结构平面布置图如图2-1所示。3.4计算简图的长度(即框架的层高),对于首层柱为从基础顶面至二层楼面，对于标准层柱为从本层楼面至上一层楼面。选定基础顶面标高为-1.000,故框架的计算简图如图2-2所7200×400300×7200×400300×7200×400300×7200×400300×7图3-2框架计算简图84框架刚度计算梁柱截面惯性矩按式I₀=bh³/12计算，考虑到现浇楼板对梁刚度及承载力的影响，对仅一侧有现浇板的边框架梁，其刚度取I=1.51₀;对两侧都有现浇楼板的中框架梁，其惯性矩取I=2I₀。梁线刚度的计算见表3-1,柱线刚度的计算见表3-2。梁类型跨度线刚度8中框架8层号线刚度一般层首层计算公式如下一般层：计算简图Kα9般般一层底层柱类型K架一般层边柱首层边柱中框架一般层边柱中柱首层中柱结构各层总抗侧刚度等于各榀边框架和各榀中框架抗侧刚度之和。各层抗侧侧度计算见表3-4。对框架结构，本层与上层抗侧刚度比不宜小于0.7,本层与上三层抗侧刚度平均值比不宜小于0.8,验算见表3-4,均满足要求，故该结构为竖向规则结构。层号中框架层刚度本层与上层抗侧刚度比层抗侧刚度平均值比一般层24首层245荷载计算5.1.1屋面普通砖25mm厚1:3水泥砂浆结合层2mm厚合成高分子防水层40mm厚现场喷涂硬质发泡聚1氨酯保温层40mm厚1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%4mm厚高聚物改性沥青防水卷材合计5.1.2楼面合计楼面板面积：738.41m²5.1.3墙体8mm厚1:3水泥砂浆找平层8mm厚1:1:6水泥石膏砂浆5mm厚1:0.3:3水泥石膏砂浆合计2、外墙9mm厚1:1:6水泥石膏砂浆7mm厚水泥砂浆抹平25mm厚瓷砖墙面合计各层墙体荷载计算见表4-1。层号墙类型墙高(m)墙长(m)重量(kN)顶层女儿墙一般层内墙外墙内墙外墙5.1.4梁柱梁柱自重计算见表4-2。β一般层柱首层柱注：表中β为考虑梁、柱的粉刷层对其自重的增大系数；1为构件总长；g为构1、屋面和楼面查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012³,将本次计算所要用到的活载类型汇总如表4-3所示。类型标准值(kN/m²)走廊卫生间屋面面积：738.41m²,楼面房间面积：455.21m²,走廊面积：100.80m²,卫生间面积：84.00m²,楼梯面积：98.40m²。楼面活载：455.21×2.0+100.80×2.5+84.00×2.5+98.40×3.5=1716.82kN屋面雪荷载标准值：Sk=μ,S₀=1.0×0.00=0.00kN/m²屋面雪荷载：738.41×0.00=0.00kN将各层各构件荷载分类，计算各层重力荷载代表值，列入表4-4中。屋面层重力荷载代表值=屋面板自重+梁自重+屋面上下各半层的柱及墙体自重+0.5屋面均布雪载楼面层重力荷载代表值=楼面板自重+梁自重+楼面上下各半层的柱及墙体自重+0.5楼面均布活载层号板梁柱活载顶层一般层首层6框架内力及位移计算6.1.1等效均布荷载板荷载传导方式如图5-1所示。BA把三角形或梯形荷载等效为均布荷载。对于梯形荷载，等效均布荷载计算公式为g=(1-2α²+α³)g'b/2,q=(1-2α²+a³)q'b/2;对于三角形荷载，等效均布荷载计算公式为计算过程见表5-1。板类型恒载g'(kN/m²)活载q'(kN/m²)板宽b(m)板长l(m)1、屋面层9kL₁=B1板传来梯形荷载+KL1梁自重=2×11.11+5.51=27.73kN/m9kL₂=B2板传来三角形荷载+KL2梁自重=2×4.51+2.10=11.12kN/mF边=KL3梁传来荷载=(7.89+5.51+2.88)×8.4=136.76kNF=KL3梁传来荷载=(7.89+6.94+5.51)×8.4=170.85kN2、楼面层9KL=B1板传来梯形荷载+KL1梁自重+KL1梁上内墙荷载=2×6.45+5.51+6.98=29KL2=B2板传来三角形荷载+KL2梁自重=2×2.62+2.10=7.34kN/mF边=KL3梁传来荷载+上柱自重=(4.58+5.51+7.68)×8.4+6.88=156.17kNF.=KL3梁传来荷载+上柱自重=(4.58+4.03+5.51+6.98)×8.4+6.88=故恒载作用下框架计算简图如图5-2所示。10图6-2恒载作用下框架计算简图(单位：集中荷载kN;线荷载kN/m)取一半结构进行计算，梁柱的转动刚度按下式计算，计算结果见表5-2。对两端固定构件KL1和柱：S=4i表6-2梁柱转动刚度计算(单位：kN)构件类型线刚度i转动刚度S梁柱一般层首层各构件的杆端弯矩分配系数按u=S/∑S计算，见表5-3。构件类型S上柱μ上柱μ下柱μμ边柱顶层00一般层0首层0中柱顶层0一般层首层恒载作用下，各梁固端弯矩计算见表5-4。梁类型梁长l(m)荷载q(kN/m)顶层8一般层8首层8顶层一般层首层1、弯矩计算用弯矩二次分配法计算恒载作用下框架梁端及柱端弯矩，用叠加法计算梁跨中弯2、剪力计算取出梁为隔离体，由得梁端剪力，柱端剪力同理。3、柱轴力计算柱轴力=上柱传来集中力+该层梁端剪力。具体计算详见图5-3和表5-5~表5-7。其中，杆端弯矩以顺时针为正，梁跨中弯矩以梁底受拉为正；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为正。下柱下柱图6-3恒载作用下弯矩二次分配法(单位：kN·m)梁类型层号叠加弯矩梁端剪力(kN)左右左右483828184321柱类型层号层高(m)柱端剪力(kN)左右左右4321中柱4321柱类型层号柱顶附加集中力邻梁剪力(kN)柱轴力(kN)左右4321中柱43216.1.4内力图B53.98N04.04图6-4恒载作用下框架弯矩图(单位：kN·m)b6.2活载内力1、屋面层9KL₁=B1板传来梯形荷载=2×3.70=7.39kN/m9kL₂=B2板传来三角形荷载=2×1.50=3.00kN/mF边=KL3梁传来荷载=2.63×8.4=22.05kN2、楼面层9KL₂=B2板传来三角形荷载=2×1.88=3.75kN/mF边=KL3梁传来荷载=2.63×8.4=22.05kNF.=KL3梁传来荷载=(2.63+2.89)×8.4=46.29kN故活载作用下框架计算简图如图6-2所示。B2205图6-7活载作用下框架计算简图(单位：集中荷载kN;线荷载kN/m)活载作用下，各梁固端弯矩计算见表6-4。梁类型梁长l(m)荷载q(kN/m)固端弯矩顶层8一般层8首层8顶层一般层首层活载作用下内力计算与恒载作用下内力计算同理。具体计算详见图5-8和表5-9~表5-11。其中，杆端弯矩以顺时针为正，梁跨中弯矩以梁底受拉为正；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为正。上柱下柱下柱图6-8活载作用下弯矩二次分配法(单位：kN·m)梁类型层号叠加弯矩梁端剪力(kN)左右左右483828184321柱类型层号层高(m)柱端剪力(kN)左右左右4321中柱4321柱类型层号柱顶附加集中力邻梁剪力(kN)柱轴力(kN)左右4321中柱4321恒载作用下框架的内力如图5-9~图5-11所示。B1816.3地震内力及位移6.3.1自振周期用顶点位移法计算结构的自振周期，计算过程见表4-7。层号4321考虑到填充墙对框架刚度的影响，取自振周期折减系数α₀=0.7,则结构的自振周6.3.2荷载计算由于本工程所在地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类，故查表得特征周期T=0.35s,水平地震影响系数最大值αmax=0.084]用底部剪力法计算水平地震作用。故α₁=(T₈/T)°aαmx=(0.35/0.55)⁰⁹×0.08=0.053FEk=α₁Ge=0.053×28073.97=1故顶部附加地震作用系数δₙ=0.08T1+0.07=0.08×0.55+0.07=0.114除顶层外，各层水平地震作用标准值按式计算，顶层按式计算，具体计算过程见表4-8。层号结构层间刚度水平地震作用层间剪力4321故左水平地震作用下框架计算简图如图5-12所示。B梁刚度变化引起的修正值，y₂为上层层高变化引起的修正值，y₃为下层层高变化引2、柱端弯矩计算3、梁端弯矩计算4、剪力计算取出梁为隔离体，由得梁端剪力，柱端剪力同理。5、柱轴力计算柱轴力=上柱传来集中力+该层梁端剪力。具体计算详见表5-13~表5-17。其中，弯矩图画在受拉一侧，不分正负；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为正。层号层高结构层间刚度柱刚度层间层号层高结构层间刚度柱刚度层间剪力剪力y柱类型边柱中柱443232141432180.52321梁类型层号梁线刚度左下左右43214321柱类型层号柱端剪力(kN)上下上下4321中柱4321梁类型层号梁端剪力(kN)左右左右483828184321柱类型层号邻梁剪力(kN)柱轴力(kN)左右左右4321中柱43216.3.5内力图左水平地震作用下框架的内力如图5-13~图5-15所示。B图6-13左水平地震作用下框架弯矩图(单位：kN·m)2B图6-15左水平地震作用下框架轴力图(单位：kN)6.4.1荷载计算本工程所在地区为C类场地，基本风压w₀=0.35kN/m²。对于平面为矩形和L型的建筑，风载体型系数μ₅=1.3;对于平面为槽型的建筑，风载体型系数μ₅=1.4。对于高度不大于30m或高宽比不大于1.5的建筑，可不考虑风振影响，取风振系数β₂=1.0。故对于本工程，取μ₅=1.3,β₂=1.0。故风载标准值wk=β₂H₅H₂W₀=1.0×1.3×0.35×μ₂=0.455μ₂风压高度变化系数按式μ₂=0.544×(z/10)⁰.44计算，风载按迎风面积分配，将风载汇集到每层框架节点上，计算过程详见表4-5。层号离地面高度4321注：离地面高度z从室外设计地面算起，本工程室外地面标高为-0.450故左风载作用下框架计算简图如图4-1所示。B风载作用下，结构的位移计算见表4-6,层间弹性位移角均小于1/550,满足要求。表6-23左风载作用位移计算层号层间剪力层间刚度层间弹性位移角4321风载作用下内力计算与水平地震作用下内力计算同理。具体计算详见表5-18~表5-22。其中，弯矩图画在受拉一侧，不分正负；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为柱类型层号层高结构层间刚度柱刚度层间剪力剪力yM下边柱4321中柱4321梁类型层号梁线刚度左下左右43214321柱类型层号柱端剪力(kN)上下上下4321中柱4321梁类型层号梁端剪力(kN)左右左右483828184321柱类型层号邻梁剪力(kN)柱轴力(kN)左右左右4321中柱4321左风载作用下框架的内力如图5-16~图5-18所示。B图6-17左风载作用下框架弯矩图(单位：kN·m)图6-18左风载作用下框架剪力图(单位：kN)图6-19左风载作用下框架轴力图(单位：kN)6.5刚重比验算为了保证框架结构的整体稳定性，刚重比D₁h,/不得小于10,且刚重比不小于20时，可不考虑P-△重力二阶效应的影响，计算结果见表5-23,故满足整体稳定性要求且不用考虑P-△重力二阶效应。表6-29刚重比计算层号层间刚度刚重比43217内力组合6-1和表6-2。梁类型层号M中调幅后MM43214321梁类型层号跨中弯矩M中调幅后MM左MM左M右43214321以上求得的梁端、柱端内力均为轴线处内力。对于柱而言，控制截面为轴线处，无需进行内力调整；对于梁而言，控制截面为柱边缘处，故应进行内力调整，求出柱边缘处梁端内力。在竖向荷载作用下V'=V-qb/2,M'=M-Vb/2;在水平荷载作用下V'=V,M'=M-Vb/2,式中b/2为柱子轴线处到柱边缘处距离，具体计算详见表6-3~表6-6。梁类型层号梁端剪力(kN)梁端剪力(kN)M左V右M左4--3214321梁类型层号梁端剪力(kN)梁端剪力(kN)M左V左43214321梁类型层号梁端剪力(kN)梁端剪力(kN)M左M左43214321表7-6左风载作用下梁端内力调整梁类型层号梁端剪力(kN)梁端剪力(kN)M左M左432143217.3内力组合在活载内力计算中，没有考虑活载的不利布置，故在进行内力组合时，可将活载作用下的梁端及跨中弯矩乘以1.1的放大系数，用以考虑活载的不利布置的影响。本设计需要考虑的内力组合有6种5,如下所示：无震内力组合：(4)1.3S恒+1.5S右风+0.7×1.5S活(5)1.2(S恒+0.5S活)+1.3S左震(6)1.2(S恒+0.5S活)+1.3S右震同时，抗震设计时按照“强柱弱梁，强剪弱弯”的原则将梁端剪力，柱端剪力，柱端弯矩进行内力调整，调整原则如下：梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：V:梁端截面组合的剪力设计值ηv:梁端剪力增大系数，一级取1.3,二级取1.2,三级取1.1,四级取1.0M'、M:分别为梁左右端逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值V:柱端截面组合的剪力设计值7ve:柱端剪力增大系数，一级取1.5,二级取1.3,三级取1.2,四级取1.1M、M:分别为柱上下端逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值Hn:柱的净高除框架顶层节点和柱轴压比小于0.15者外，柱端截面组合的弯矩设计值应按下n。:柱端弯矩增大系数，一级取1.7,二级取1.5,三级取1.3,四级取1.2本工程抗震等级为四级，故nv=1,η=12左中右1左中右梁类型层号控制左震右震剪力剪力4左中右-3左中右2左中右1左柱类型层号内力左震右震内力内力4VN中3VN柱2VN1VN边柱4VN3VN2VN1VN8框架梁柱截面设计梁采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋，保护层厚度为20mm。8.1.1正截面设计支座负弯矩配筋，边跨梁KL1跨中均为正弯矩，而中跨梁KL2跨中虽有负弯矩，但梁底配筋按T形截面计算，对于KL1:按计算跨度l₀考虑：b}=l₀/3=8000/按翼缘高度h,考虑：对顶层h'/h=120/660=0.18>0.1,对一般层h,/h₀=100/660=0.15>0.1,此种情况不起控制作用；因为a₁fb'h,(h₀-h';/2)=1.0×14.3×2667×100×(660-100/2)=2326.13kN·m均大于KL1所有正弯矩，故属于第一类T形截面。对于KL2:按梁净距s,考虑：b'=b+sn=8400mm;按翼缘高度h,考虑：对顶层h'/h=120/360=0.33>0.1,对一般层h,/h₀=100/360=0.28>0.1,此种情况不起控制作用；大于KL2所有正弯矩，故属于第一类T形截面。层号b或b'(mm)4M5321表8-3梁正截面配筋层号无震计算A,(mm)有震计算A,(mm)最大A,(mm)实际配筋实际A,(mm)45虫145虫145虫145虫185虫1435虫165虫165虫145虫165虫1425虫165虫165虫145虫165虫14柱采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋，保护层厚度为20mm。8.2.1正截面设计按大偏心受压构件设计，反之则按小偏心受压构件设计；抗震设计时，当x=YREN/a₁feb≤5h₀=0.518×560=290.08mm,按大偏心受压构件设计，反之则按小柱剪跨比λ宜大于2,柱纵向钢筋间距不宜大于200mm。非抗震设计时，柱一侧设计时，柱一侧纵向钢筋的最小配筋率Pmin=0.2%,柱全部纵向钢筋的最小配筋率Pmin=0.65%,柱全部纵向钢筋最大配筋率Pmax=5%,柱轴压比不宜大于0.9。柱正截面设计详见表7-6,均满足以上要求。表7-6计算配筋A,时，对大偏心柱：表8-6柱正截面设计柱类型中柱内力组合////////////////////////////////判断大小偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心(大于1.0时取1.0)(小于0.7时取0.7)(小于1.0时取1.0)实际配筋一侧纵向钢筋配筋率纵向钢筋间距剪跨比V.=[1.05/(λ+1)f,bh₀+fyhA/s+0.056×1544.40]/0.85=607.79kN>V=101.99kN框架节点核心区的剪力设计值V;应按下式计算：n;b:节点剪力增大系数，一级取1.5,二级取1.35,三级取1.2ZM:节点左右两侧的梁端逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和h₀、h₆:分别为梁截面的有效高H:节点上柱和下柱反弯点之间的距离a':梁纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离由上式可知，V;正比于ZM,故选取ZM₆最大的一个节点验算，该节点为首层且7;b=FALSE,h₆=(660+360)/故V,=FALSE×(287.16+52.09)/(510-40)×[1-(510-40)/(5500-550)]=0.00kN0.3η;βefb;h;/YRE=0.3×1.0×1.0×14.3×600×600/0.85=1816.94A,=4×3.14×(8/2)²×(550/100+1)=13N=1568.20kN<0.5feb.h.=0.5×14.3×600×600=2574.00kN,故取N=1568.20V=[1.1η;fb,h,+0.05η;Nb,/b+f…(h₀-a,')A;板采用C30混凝土，HRB400钢筋，保护层厚度为15mm。屋面板厚120mm,h₀=100mm,楼面板厚100mm,h₀=80mm,按弹性双向板设计，屋面板及楼面板平面布置如图8-1和图8-2所示。表9-1双向板弯矩计算板类型板板板板板板板板板跨中弯矩系数四边固定0090000900四边简支5545555455四边固定8898888988四边简支4454444544弯矩系数四边固定9999999999四边固定0060000600跨中弯矩弯矩0%,满足要求。表9-2屋面板配筋计算板类型中x向中y向座x向向中x向中y向座x向向中x向中y向向座y向中x向中y向x向向中x向中y向x向向1750161765925637285681792775925757495865144455实际配筋5000005000000000000000000000500000实际%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%表9-3楼面板配筋计算板类型中x向中y向向向中x向向向向中x向中y向向向向中y向x向向中x向中y向向座y向2640389301904208688195979940190S5008833005722586实际配筋50000050000000000000000000005000实际%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%板厚120mm,按悬挑板设计，挑出长度为3050mm,取一米宽板带为计算单元。荷载设计值g+q=1.3×6.01+1.5×2.00=10.81kN/m雨篷板的计算简图如图8-3所示。2、内力计算M=(g+q)l²/2=10.81×3.2²/23、配筋计算α₅=M/a₁fbh2=55.36×10⁶/(1.0×14.3×1A,=α₁fbhξ1f,=1.0×14.3×1000×100×0.525/360选用CC18@100(A,=2545mm²),分布钢筋选用CC8@200。梁采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋，保护层厚度为20mm。选取标准层CL1作为手算示例，按弹性简支梁设计。g=B1板传来梯形荷载+KL1梁自重+KL1梁上内墙荷载=2×6.45+2.63+6.98=22.50k活载标准值：q=B1板传来梯形荷载=2×3.70=7.39kN/m荷载设计值g+q=1.3×22.50+1.5×7.39=40.35kN/m次梁CL1的计算简图如图9-3所示。图9-4次梁CL1计算简图2、内力计算M=(g+q)l²/8=40.35×8²/8=322.77kN·mV=(g+q)l/2=40.35×8/2=161.39kN3、正截面配筋计算梁底配筋按T形截面计算：按梁净距s,考虑：b'=b+sn=4200mm;按翼缘高度h′,考虑：h',Ih₀=1因为α₁fb'h'(h₀-h,/2)=1.0×14.3×2667×100×(460-100/2)=1563.47M=322.77kN·m,故属于第一类T形截面。α₅=M/a₁fbh2=322.77×10⁶/(1.0×14.3×26A,=α₁fbh₀ξ/f,=1.0×14.3×2667×460×0.041/360=1990mm²选用5CC25(A,=2454mm²),支座负筋按构造选用2CC12。4、斜截面配筋计算选用AA10@200双肢箍0.25β.f.bh₀=0.25×1.0×14.3×200×460=328.90kN>V=161.39kNA,/s=2×3.14×(10/2)²/200=0.785mmV=0.7f,bh₃+f,h₀A„/s=0.7×1.43×200×460+270故满足要求。10楼梯设计楼梯采用板式双跑楼梯，踏步面层为30mm厚水磨石，底面为20mm厚石灰砂浆抹底。梯段板及平台板采用C30混凝土，HRB400钢筋，保护层厚度为15mm。平台梁采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋，保护层厚度为2度为163mm,踏步宽度为270mm。取梯段板厚为100mm,取一米宽板带为计算单元，按弹性简支梁设计。楼梯倾角cosa=270/(163²+270²)²=0.8561、荷载计算恒载标准值：30mm厚水磨石面层现浇混凝土梯段板20mm厚石灰砂浆抹底活载标准值荷载设计值g+q=1.3×5.95+1.5×3.50=12.98kN/m梯段板计算长度l₀=ln+b=2970+400=3170mm梯段板的计算简图如图9-1所示。M=(g+q)2/10=12.98×3.17²/10=13.05kN·mα₅=M/a₁fbh?=13.05×10⁶/(1.0×14.3×A,=α₁fbh₀ξ1f,=1.0×14.3×1000×80×0.154/360=491mm²选用CC10@100(A,=785mm²),分布钢筋选用CC8@200。10.3平台板设计取平台板厚为100mm,取一米宽板带为计算单元，按弹性简支单100mm厚现浇混凝土20mm厚石灰砂浆抹底合计活载标准值3.50kN/m²荷载设计值g+q=1.3×3.49+1.5×3.50=9.79kN/m平台板计算长度l₀=l+b=1450+2平台板的计算简图如图9-2所示。M=(g+q)I²/8=9.79×1.65²/8=3.33kN·mα₅=M/a₁fbh?=3.33×10⁶/(1.0×14.3×A,=α₁fbh₀ξ1f,=1.0×14.3×1000×80×0.037/360=118mm²选用CC8@200(A₅=251mm²),分布钢筋选用CC8@200。取平台梁尺寸为b×h=200mm×400mm,合计活载标准值2.97/2×5.95=8.83(2.97+1.45)/2×3.50=7.74M=(8+q)I²/8=29.33×3.2²/8=37.54V=(g+q)l/2=29.33×3.2/2=4α₅=MIa₁fbh?=37.54×10⁶/(1.0×14.3×A,=α₁fbh₀ξ/f,=1.0×14.3×200×360×0.107/360=306mm²选用2CC20(A,=628mm²),支座负选用AA8@200双肢箍0.25β.fbh₀=0.25×1.0×14.3×200×360=257.40kN>V=46A₃/s=2×3.14×(8/2)²/200V=0.7f,bh₀+fyh₀A,/s=0.7×1.43×200×360+270×360×0.503=120.93kN11基础设计基础采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋，保护层厚度为70mm。弯矩，故基础梁仅承受上部砖墙荷载(梁自重由地面接触土壤承担),按两端固定梁设计，具体计算详见表10-1和表10-2。梁纵向受拉钢筋的最小配筋率Pmin=max{0.2%,0.45f,If,}=0.20%,梁箍筋最小配筋率Psv,min=0.24f,Ify=0.13%,均满足要求。梁类型恒载标准值g(kN/m)荷载设计值q=1.3g(kN/m)计算长度l(mm)8跨中跨中跨中实际配筋2虫182虫182虫182虫182虫18实际A,(mm)梁类型恒载标准值g(kN/m)荷载设计值q=1.3g(kN/m)计算长度l(mm)实际配筋地基持力层为粘土，承载力特征值fak=240kPa,承载力修正系数η₆=0.5,ηa=2,取边柱基础作为手算示例。按地基承载力确定基础底面积时，传至基础的荷载应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。相应抗力应采用地基承载力特征值7]。在确定基础高度、计算基础内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的作用效应和相应的基底反力应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合。本设计需要考虑的内力组合有12种，如下所示：标准组合：基本组合：基础内力组合详见表10-3。内力左震右震由表11-3可知，边柱的最不利标准组合、基本组合分别为：Vk=67.36kN,Mk=210.37kN·m,N=1236.86V=32.65kN,M=72.54kN·m,N=11.2.2确定基础尺寸室外地面标高为-0.450,基础顶面标高为-1.000,初选基础高度为0.8m,则基础埋深d=1+0.8-0.450=1.35m。先进行深度修正，地基承载力特征值：fa=fak+ηaYm(d-0.5)=240+2×18×(1.35A≥