支撑结构及设计计算书

临时墩、型钢支架及模板设计计算

・、原则段箱梁支架设计方案：

按原则段箱梁30nl跨径重量作临时支墩型钢支架设计荷载原则，详细布置请

参照《支墩及钢支架布置图》，横向采用贝雷片组拼成临时墩，纵向采用8组128b

和9组T36L工字钢连接成为纵梁；A、F两组临时墩直接支撑在承台上，B、C、D、

E四组临时墩支撑在经处理H勺扩大基础上，基础采用砂垫层处理，改善地基承载

力，到达箱梁施工日勺荷载规定。本设计计算构造强度验算采用容许应力计算，不

考虑荷载分项系数，但按有关规定钢材容许应力按临时性构造提高系数为1.25

，即A3钢材弯曲容许应力(aJ=145X1.25=181Mpa,抗压轴向容许应力1。

)=140X1.25=175Mpa,抗剪容许应力(T)=85X1.25=106Mpa进行验算。

构造刚度验算，荷载乘以对应的分项系数，进行荷载组合。

二、支架构造设计验算：

1、原则段箱梁的荷载重量计算：

(1)、箱梁碎重量：每跨现浇碎3051n*一容重26KN/n?,

则箱梁碎重量：g尸305X26KN/m3=7930KNo

(2)、底模所用钢材重量：

钢板重量：3=30X7.3=219组2,重量：219X0.006X78500N/III3=103KN；

8#槽钢重量：23X30X80.4N/m=55.5KN；

12#槽钢重量:40X7.3X123.lN/m=36KN；

底模总重量g2=103+55.5+36=194.5KN。

(3)、侧模重量及斜向支撑(两侧翼缘共重)：

6mm钢板面积:S=2X(1.5+3.9)X30=324m2；

重量：324X0.006X78500N/m3=152.6KN；

8#槽钢(侧模横向大肋间距40cm)：16根；

16X30义2X80.4N/m=77.2KN。

斜向支撑10井槽钢(间距75cm)共40道：

(3.51+1.61+1.3-1.77+1.38+1.41+1.96)X2X100.0N/mX40=103.5KN；

两侧翼缘总重量:g3=152.6+77.2+103.5=333.3KN。

(4)、芯模钢材重量：

4mni钢板面积重量：

S=(1.1+2.02+1.38+1.39+2.02+0.97)X28=248m2,

重量：248X0.004X78500N/mJ77.9KN；

5#槽钢(芯模纵肋间距30cm)重量：

(8.88/0.3)X28X54.4N/m=45.1KN；

小桁架(间距100cm)共28道重量：

10#槽钢28X5.8X100N/m=16.2KN；

8#槽钢重量：28X8.53X80.4N/m=19.2KN；

钢管重量：28X9.2X38.4N/m=9.9KN；

总重量：g4=77.9+45.1+16.2+19.2+9.9=168.3KN<>

(5)、施工人员及施工材料机具等行走运送或堆放荷载：1.5KN/m2(6)

、振捣税时产生H勺荷载:取2KN/n?。

2、原则段支架纵梁及支架承载力验算：

（1）、原则段纵梁受力分析:

工况一

A、箱梁进行碎浇筑过程中荷载，支架纵梁验算假设：

由于底板钢模纵向设置8#槽钢，其间距33cm横向设置12#槽钢，其间距为

75cm,底模钢板厚6nun,底板为整体钢模，其整体刚度很好，能起分派荷载口勺作用

,为简化计算，作如下假设：

1、把箱梁碎分为两部分，除去两侧3.9m翼缘板后箱梁主体作为一种整体，

另一种两侧3.9m翼缘板，每一侧为一种整体。2、箱梁底板下日勺9根136b纵梁作为

一种整体，共同承担箱梁主体碎重量。3、两侧翼缘板下，每侧4根I2&纵梁为一

种整体，共同承担翼獴板性重量。

B、136b纵梁工字钢验算

①、纵梁荷载计算：

箱梁主体碎重量(一跨碎共305招)：

{305-(0.2+0.5)X3.9+2X30X2}X26KN/m=30=193.3KN/m。

芯模自重：g1/30=168.34-30=5.61KN/mo

底模自重：g2/30=194.54-30=6.5KN/m。

9根136b工字钢自重：9X656.6N/m=5.9KN/mo

施工荷载(宽8m)：3.5KN/m2X8=28KN/mo

②、纵梁强度验算：

单根136b工字钢纵梁的强度验算组合荷载为：

ga=(193.3+5.61+6.5+5.9+28)4-9=26.6KN/m<>

根据纵梁工字钢平面布置.，可知各临时支墩其最大间距为L=5.68m,梁底

136b工字钢按单跨简支梁和两等跨持续梁两状况进行验算，计算跨度为L=5.68m

跨简支梁跨中处弯矩：

Mnilx=gX78=26.6KN/mX5.6878=107.27KN-m。

跨中弯矩处截面应力：

?2

。«ax=MIlux/W=107.27KN・mX107(920.8X10)=116.5N/mm<[o」=181N加布

o

两等跨持续梁其支座处负弯矩系数为KLO.125,跨中弯矩系

数为(=0.07,可知两等跨持续梁其最大弯矩在支座处。其值为

M^k^X-O.125X26.6X5.682=107.27KN・m

由上计算可知单跨简支梁跨中弯矩与跨径相等的两等

跨持续梁的支座负弯矩相等。

W一截面抵御矩136b为竹920.8cm3；

纵梁承受的最大剪力：

Q.4g1/2=26.6KN/mX5.68/2=75.53KN。

支座纵梁剪力最大处截面应力：

T0=%S/L575.53X103X545X107(16574X104X12)=20.7N/mm2<[T]=

106N/mm2o

L一毛截面绕强轴H勺惯性矩16574cnf；

S一半截面面积矩545c；

tB一腹板厚度12mm；

③、纵梁刚度验算：

刚度验算组合荷载：

a、gL(193.3+5.61+5.9+6.5)X1.2+9=28.2KN/m<>

按单跨简支梁，跨径L=5.68m计算跨中挠度：

f=5gbL7(384EI)

=5X28.2X56807(384X2.1X1OSX16574X10')

=11.0mm<1/400=5680/400=14.2mm

b、按二等跨持续梁，跨径L=5.68m计算梁跨中最大挠度：

f^k.gnLVdOOEI)

=0.521X28.2X56807(100X2.IX1O5X16574X

1OX.4mm<[f]=L/400=5680/400=14.2mm。

kf一二等跨持续梁挠度系数0.521；

E—钢材弹性模量2.1XlOWmm2；

136b一截面惯性矩16574cm'；

E—钢材弹性模量2.1X105N/mm2；

I一截面惯性矩16574cm"。

从以上计算可知底板136b工字钢可以满足规定。

C、纵梁136b工字钢受力最不利状况：

根据箱梁设计图纸及原则箱梁横断面碎荷载分析图，在碎浇筑时，纵梁受力

最不利荷载位置在箱梁中心的136r5工字钢碎分摊荷载为20.3KN/M,其腹板位置

处的荷载为:

①、纵梁荷载计算：

碎自重：q=20.3KN/mo

箱梁底模及芯模总荷载为194.5+168.3=362.8KN。

362.8KN+8m+30n=L5KN/m2X1.341n=2.OlKN/nu

?

施工荷载取：3.5KN/mX1.34m=4.69KN/mo

136b工字钢自重：0.7KN/mo

则腹板单根纵梁承受日勺荷载为：

q=20.3+4.69+0.7+2.01=27.7KN/mo

②、纵梁强度验算：

按单跨简支梁进行计算,在临时墩支架系统中，纵梁口勺最大计算跨径L=5.68m

o其跨中最大弯矩为：

M=ql2/8=27.7X5.6878=111.7KN•m.

其截面应力为：

。=M/W=111.7X107(920.8X103)=121.32KN/mm2<[oJ=181KN/mm2o

支座处剪力：

=qL/2=27.7X5.68/2=78.7KNO

其截面应力：

32

T(LtJ=78.7X10X545X107(16574X1O'X12)=21.6N/mm<[T

]=106N/mm2o

L一毛截面绕强粕H勺惯性矩16574cn/；

S一半截面面积矩545cnf；

匕一腹板厚度12mm；

③、纵梁刚度验算：

a、按单跨简支梁，跨径L=5.68m计算跨中最大挠度：

f=5ql7(384EI)

二5义(20.3+2.01+0.7)X1.2X5680'/(384X2.1X105X16574X

101)=10.7mm<L/400=5680/400=14.2mm。

b、按二等跨持续梁，跨径L=5.68m计算梁跨中最大挠度：

fnax=ktgbL7(100EI)

=0.521X(20.3+2.01+0.7)X1.2X56807(100X2.1X10sX16574

X109=4.3mni<[f]=L/400=5680/400=14.2mmo

k「一二等跨持续梁挠度系数0.521；

E—钢材弹性模量2.1XIOWmm2；

136b一截面惯性矩16574cm'。

可知136b工字钢在受力在最不利状况下也能满足受力规定。

D、翼缘128b工字钢纵梁受力分析：

箱梁两侧翼缘长3.9叫采用10#槽钢构成斜向支撑构成钢桁架，两节点支撑在

128b工字钢上。钢桁架横向间距75cm布置，承受荷载较小及钢桁架刚度较大以及

性浇筑工艺，翼缘下128b工字钢受力简化为共同平均分摊翼缘下所有荷载，包括

碎、侧模及施工荷载。

①、128b纵梁荷载：

箱梁翼侧碎重量：

1.78m2X26KN/mM6.3KN/nio

侧模重量及斜向支撑：333.3KN+2+30m=5.6KN/mo

128b工字钢自重：4X478.9N/m=1.9KN/口。

施工荷载(翼缘宽3.9m)：3.5KN/m2X4.25=14.9KN/mo

②、128b纵梁强度验算：

每侧翼缘下单根12&工字钢纵梁口勺强度验算组合荷载为：

g二(46.3+5.6+1.9+14.9)+4=17.2KN/mo

翼缘纵梁128b工字钢根据受力状况可简化为单跨简支梁，其跨中弯矩最大,

计算跨度最大为L=5.68m。

2

MnrtX=gL/8=17.2X5.6878=69.36KN•mo

则跨中弯矩处截面应力：

322

。皿=Mg/W'=69.36X107(534X10)=129.9N/mm<[ow]=181N/mmo

W一截面抵御矩I2&为W=534cm：

[。]—Q235钢抗弯容许应力181N/mm2。

纵梁承受的最大剪力：

Q„ax=gL/2=17.2X5.68/2=48.8KNO

纵梁剪力最大处截而应力：

TQmxS/Ix.t*

=48.8X1O'X309X107(7480XIO'XIO.5)

=19.05N/mm2<[T]=106N/mm2o

L一毛截面绕强轴的惯性矩7480c/。

S一半截面面积矩30%小;七一腹板厚度10.5mn

③、单跨简支梁在均布荷载作用下，跨中最大挠度：

刚度验算组合荷载:

q=(46.3+5.6+1.9)XI.24-4=16.14KN/m0

f=5ql7(384EI)

=5X16.14X54207(384X2.IX105X7480X101)

=11.5mm<L/400=5420/400=13.6mni<)

b、按二等跨持续梁，跨径L=5.68m计算梁跨中最人挠度：f^k.qL?(100EI)

=0.521X16.14X56807(100X2.1X10X7480X

1O')=5.6mm<[f]=L/400=5680/400=14.2mm0

k「一二等跨持续梁挠度系数0.521；

E—钢材弹性模量2.1XlOWmni2；128「截面惯性矩7480cm\

从以上计算可知翼缘I2&工字钢强度，刚度及抗剪能力均满足规定。

E、128b工字钢纵梁受力最不利状况分析：

根据翼缘下I2&工字钢在节点处日勺位置和箱梁横断面碎荷载分布图，可知最

外侧128b—5工字钢受力最大，其该处的碎荷载为12.5KN/m,

侧模及施工荷载为：

2

(338.8KN4-24-30m4-3.9m+3.5KN/m)XO.66m=3.3KN/mo

则其受力总荷载为：

q=12.5+3.3=15.8KN/mo

①、I2&纵梁强度验算：

按单跨简支梁计算，计算跨径取L=5.68m。跨中最大弯矩：M皿=gI『/8二15.8

X5.6878=63.7KN•mo

则跨中弯矩处截面应力：

。皿=Mw/W=63.7X10"/（534X10：'）=119.27N/mm2<[o,]=181N/mm:

W一截面抵御矩128b为W=534cnf;

[。]一Q235钢抗弯容许应力181N/nnn2。

纵梁承受口勺最大剪力：

Q*gL/2=15.8X5.68/2=44.87KN。

纵梁剪刀最人处截面应力：

3

T皿=Q皿S/L.tw=44.87X10X309X107(7480XlO^XlO.5)=17.65N/mmX[

2

T]=106N/mmo

L一毛截面绕强轴欧I惯性矩7480cm';

S一半截面面积矩309cn?；

t.一腹板厚度10.5mm;

②、I2&纵梁刚度验算：

a、单跨简支梁在均布荷载作用下，跨中最大挠度：

刚度验算组合荷载：

2

q=(12.5KN/m-1.44KN/mX0.66m)XI.2=16.1KN/mo

f=5ql7(384EI)

=5X16.1X56807(384X2.IX105X7480X104)

=13.8mm<L/400=5680/400=14.2mm。

b、按二等跨持续梁，跨径I尸5.68m计算梁跨中最大挠度：

fnax=kiqL7(100EI)

=0.521X16.1X56807(100X2.1X1O5X748OX

10')=5.6mm<[f]=L/400=5680/400=14.2mm

k「一二等跨持续梁挠度系数0.521；

E—钢材弹性模量2.1XlOWmm2；

128b一截面惯性矩7480cm40

工况二

136b工字钢纵梁受力验算：在箱梁进行横向预应力钢绞线张拉前，箱梁侧模

要提前拆除则两侧翼缘下H勺四根纵梁、128b工字钢退出工作，箱梁H勺所重量由

底模下H勺9根136b工字钢承受，在此状况下，则纵梁承受的荷载只有箱梁自身的

重量(芯模已拆除)。根据箱梁底模构造设计可知底模其整体刚度较大，其箱梁

30nl跨305m混自重，由其下9根纵梁共同平均承受。

①、单根纵梁承受荷载为：

30m跨箱梁碎总自重：

3

g=305mX26KN/m7(30rnX9)=29.37KN/mo

②、136b纵梁强度验算：

按单跨简支梁计算，计算跨径取5.68m,跨中最大弯矩：

M=gl2/8=29.37X5.6878=118.4KN・m。

则截面处的I应力：

a=M/W=118.4X107(920.8X103)=128.6N/mm2<[oJ=181N/mni2

支座处剪力：

Q-ax=gL/2=29.37X5.68/2=83.4KN<>

其截面应力：

Tmax-QnaxS/Ltw

=83.4X103X545X107(16574X101X12)

22

=22.85N/mm<[i]=106N/mmo

L一毛截面绕强粕日勺惯性矩16574cm」；

S一半截面面积矩545cm3；

tw—腹板厚度12nlm；

[T]—Q235钢材抗剪容许应力106N/mm。

②、纵梁刚度验算：

按二等跨持续梁计算跨中最大挠度，计算跨径取L=5.68m。

f^kfgLVdOOEI)^.521X29.37X56807(100X2.1X10sX16574X

1O')=4.6mm<[f]=L/400=5680/400=14.2mm□

k「一二等跨持续梁挠度系数0.521；

E—钢材弹性模量2.1XlOWmm2；

I一截面惯性矩16574cm1

由上计算可知在工况二状况下纵梁受力性能能满足规定。

(2)、箱梁侧模钢桁架受力验算：

侧模桁架下弦杆10#槽钢抗剪验算：

侧模斜向支撑钢桁架下弦杆10#槽钢，由于下弦节点支撑在128工字钢上，因

此10#槽钢重要验算其抗剪能力能否满足规定，验算荷载取节点荷载最大处。

Q二(12.4KN/m+5KN/m2X1.77m)X0.75m=16KN(桁架间距为75cm)。

其该节点处剪切应力为：

。二QxS/gl6X10，X23.5X107(198X10'X5.3)=35.8N/mm2<[T]=

106N/mm\

L一毛截面绕强轴的惯性矩198cm'；

S一半截面面积矩23.5cm：5;

t„一腹板厚度5.3mm;

[f]一Q235钢材抗剪容许应力106N/mni2。

桁架卜.弦杆10#槽钢性能到达规定。

侧模桁架弦杆10#槽钢稳定性验算：

桁架弦杆是轴向受力，验算的重要内容是其轴向受压条件下H勺稳定性，桁架

中最外侧弦杆最长L=:.8m,验算荷载取N=16KN,取10#槽钢弱轴y轴进行计算。

弦杆长系比：

X=loy/i=180/1.19=151；

1”一y轴计算长度;

iy—y轴截面回转半径。

按b类截面轴心受压构件人=151,查表可知稳定系数由二0.304o

N/（（1）A）=16X10：7（0.304X12.748X102）=41.3N/mm2<[o]=170N/mnr（A—

10#槽钢净截面面积；[。]—Q235钢承压容许应力）。

经计算侧模桁架能满足规定。

（3）、贝雷桁架受力分析

单片贝雷桁架,其许用弯矩[M]=788.2KM・m,许用剪[Q]=245.2KN（由产家

提供），从临时支墩立面图可知，边临时支墩支撑在承台上，贝雷两翼侧悬挑长

度最长，贝雷最不利受力简化为：翼缘最外三根12&工字钢受力简化为一种集中

荷载，距悬挑端由单排贝雷受力支座处弯矩、剪力最大：

2

F=qL/2=（11.2KN/m+9.2KN/m+10KN/m+3.9n:X5KN/m）X5.78/2=144.2KNO

则对悬挑部分支座处弯矩（单排贝雷）：

M(=FL=144.2X1=144.2KM•m<[M]=788.5KM-mo

悬挑支座处剪力：

Q=F=144.2KN<[Q]=245.2KN。

由于纵梁工字钢在贝雷上的平而布置不是完全的支撑在贝雷节点上，验算贝

雷上弦杆抗弯、抗剪受力性能。由贝雷构成钢材可知，贝雷采用16Mn钢，上弦由

2根10#槽钢背靠构成。上弦受力简化为跨径1尸0.75城内单跨简支梁，跨中受集中

力。

从纵梁工字钢受力可知136厂5所受荷载最大为g=24.5KN/M,则其在贝雷支座

处的J集中力为F=gl/2=24.5X5.68/2=69.6KN。16Mn钢材容许抗弯应力为

273”而,容许剪应力为208”1而，io#槽钢其截面参数为SE3.5加；W=39.7cm3;

L=198cn?;t*=5.3mm.其单根10#槽钢受力状况为：

①、支座处剪力验算：

T=(F/2)Sx/(Ixtw)

=(69.64-2X103X23.5X103)-r(198X1O1X5.3)

22

=77.9N/mm<[T]=208N/mm

②、跨中抗弯验算：

M=(F/2)L/4=69.6X0.75+8=6.5KN•M

a=M/W=6.5X106-r(39.7X103)=163.7N/mm2<273N/mm2

经验证贝雷受力能满足施工规定。

(4)、托盘受力计算：

临时支墩碎垫块上荷载总共为F=2384.6+72=2456.6KN,支墩高度由托盘进行

调整，单个托盘承受荷载设计值3KN,每个支墩总共有100个，则每个托盘承受荷

载为2456.6/100=24.6KN,可知支墩托盘受力是安全的。

(5)、地基受力分析：(箱梁预压方案中已详细计算)

临时贝雷支墩按五跨持续梁受均布荷载状况进行受力分析，单跨原则段箱梁

均布线荷载原则值：

q=(7930+194.5+338.8+168.3+157.6+86.2+3.5X15.8X30)+30=

351.IKN/mo

B、E支墩的剪力系数为K、,左二0.526,(右=0.606。则边中间临时支墩承受荷载

为：

Q=K.左qL+K^.qL=0.526X351.1X6+0.606X351.1X6=2384.6KNO

C、D支墩的剪力系数为(左=0.474,(右二0.500,中间临时支墩承受荷载为：

Q=(左qL+K^(qL=0.474X351.1X6+0.5X351.1X6=2051.8KN0

中间墩贝雷片重量，取每片3KN,24X3KN=72KNO

3

碎垫块重量：12X3X0.3X24KN/m=259.2KNO

边中间支墩承受日勺最大竖向荷载为：

P=2384.6+72+259.2=2715.8KN。

50cm层砂垫层面积S=12X3=36m\

则地基承载力为：

。=P/S=2715.8/36=75.4Kpa<［。］=100Kpa<,

［。］一为表层亚粘土设计承载力，由于边墩支撑在承台上不用计算地基承载

力。

经计算地基承载力满足规定。

(6)、支架抗倾覆力计算：

风荷载原则值:

IkKMKKMo

Wo一基本风压值，宁波地区最大风压力为800Pa。

Ki—设计风速频率换算系数对于特殊大桥取1.0

心一风载体型系数取1.3。

L—风压高度变化系数，离地面20nl之内取1.00。

及一地形、地理条件系数，沿海海面及海岛取1.4。

W=O.8X1.0X1.3X1.0X1.4=1.5kPa。

风向横桥方向：

2

侧模及支墩总面积S=3OX2.2X1.3=85.8m0

则风荷载产生的水平推力：

F=WS=1.5X85.8=128.7KN。

风荷载对支墩角点的弯矩：

兄尸Fh=128.7X12=1544.4KN・口（h一箱梁高度）。

箱梁模板自重对支墩角点日勺弯矩：

M2=Gb/2=948.6X12/2=5691.6KN-m（b一支墩宽度G一支架及箱梁模板荷

载）。

经计算支墩的抗风倾覆力可以在自重作用下满足规定。

2、箱梁模板构造计算：

（1）、原则段箱梁底模构造计算

①、箱梁荷载计算；

箱梁底模承受荷载重要是除两翼段的碎自重和芯模自重以及施工荷载。

a、除翼段日勺碎自重:

钢筋碎自重产生日勺均布荷载：

{305(0.2+0.5)X3.9+2X30X2}X264-7.34-30=26.5KN/m2

b、芯模重量产生II勺均布荷载：

g2=l68.3/(7.3X30)=0.8KN/m:

详细计算见支架计算中H勺芯模钢材重量计算.

c、施工荷载为：g3=3.5KN/m%

则底模承受日勺均布荷载g=26.5+0.8+3.5=30.8KN/m)

②、底模面板的强度、刚度计算：

根据底模附图可知，面板为单向板跨径L=33cm。为简化计算，面板受力简化

为宽10mm,受均布荷载的四等跨持续小梁。计算口考虑到模板的周转使用，其面

板会磨损变薄，因此计算过程中面板厚度取5.5ng进行计算。

a、强度验算：取宽的板条为计算单元，其受力荷载为：

q=0.0308X10=0.308N/nuiio

四等跨持续梁支座处最大弯矩系数为K=0.107。

Mg=KqL2=0.107X0.308X3302=3589N-mm。

10mm宽板条截面抵御矩：

W=bh2/6=10X5.576=50.4mm\

支座弯矩最大处截面应力：

。=NU/W=3589/50.4=71.2N/mm2<[oJ=181N/mm2<>

b、刚度验算：四等跨持续梁边跨跨中挠度系数为Kf=0.632

10mm面板截面惯性矩：

>bh712=10X5.5712=138.6mm1

则面板挠度为：

f=KtqL7(100EI)

=0.632X0.377X3307(100X2.1X105X138.6)=1mm<l.5mm

本工程桥规规定面板变形不不小于1.5mnu故面板其强度、刚度均可满足规

定。

③、底模纵肋8#槽钢强度、刚度验算：

底模8#槽钢间距33cm,因横肋12#槽钢间距为75cm,故横肋槽钢计算跨径

L=75cmo简化为单跨简支梁计算，以使构造偏于安全。

a、强度验算：跨中最大弯矩：

2

ME=ql/8=(30.8X0.33)X0.7578=0.71KN-m。

则弯矩最大处截面应力：

。=Mm、/W=0.71X107(25.3X105)=28.IN/nur<[aJ=181N/mm2o

b、刚度验算：

单跨简支梁跨中大挠度：

f=5ql7(384EI)=5X37.7X0.33X7507(384X2.1X105X101.3XIO1)

=0.23mm<L/400=750/400=l.87mmo

经验算其强度、刚度均可满足规定。

④、底模横肋12,槽钢强度、刚度验算：

底模12”槽钢纵向间距为75cm,8“槽钢横向间距为40cm,计算12*槽钢受力可

以简化为受均布荷载q=(30.8X0.75)=23.IKM/m的单跨简支梁，由纵向大梁布置

图可知其最大间距为1.34m,计算跨径为L=1.34m,以使构造偏于安全。

a、强度验算:

跨中最大弯矩：

NU=(l/8)qL2=(l/8)X23.1X1.342=5.18KN•mo

弯矩最大处截面应力：

32

。0=Mnm/W=5.18X107(62.1X10)=83.4N/nm<[oJ=181N/mm%

因此12"梢钢强度验算满足规定。

b、剪力验算

支座处剪力：Qnax=(l/2)qL=(l/2)X23.1X1.34=15.5KNO

则剪力最大处截面应力：

;,2

。nnx=Q„S/(Ixtw)=15.5X10X36.4X107(391X10*X5.5)=26.3N/mm<[T

]=106N/mm2o

S一半截面面积矩；

L一截面惯性矩；

如一腹板厚度；

[〃一。235钢抗剪强度设计值。

经验算12"槽钢抗剪力满足规定。

C、刚度验算

按单跨简支梁受均布荷载计算跨中最大挠度：

5

fBax=5qL7(384EI)=5X23.1X13407(384X2.1X10X391X

10')=1.lmm<[f]=L/400=2023/400=5mm。

经验算其刚度满足规定。

(2)、原则段侧模强度、刚度验算

①、侧模每侧由43个模扇构成，每一种独立模扇都由侧面板、横肋、竖肋三

个