塔吊基础施工方案

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

目录

1.工程概况....................................................................2

2.编制依据....................................................................2

3.塔吊选型....................................................................3

4.塔吊基础设计及验算.........................................................3

4.1塔吊基础选型...........................................................3

4.2塔吊基础设计............................................................3

4.3立柱桩与工程桩间距.....................................................6

4.3塔吊基础验算..........................................................6

5.施工质量注意要点：....................................................-30-

5.1钻孔灌注桩及格构柱要求...........................................-30-

5.2钢结构焊接要求..................................................-30-

5.3验收使用要点....................................................-31-

6.安全文明措施.........................................................-31-

7.附图.................................................................-31

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1.工程概况

xxxxxxxxx

2.编制依据

1）前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。

2）《塔式起重机使用说明书》

3）《塔式起重机安全规程》(GB5144-2006)

4）《钢结构设计规范》(GB50017-2003)

5）《钢结构现场检测技术标准》(GB/T50621-2010)

6）《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002)

7）《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》OGJ82-20U）

8）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2002）

9）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）

10）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)

11）《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)

12）《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2012)

13）《建设工程安全生产条例》(国务院第393号令)

14）《建筑起重机械安全监督管理规定》(建设部第166号令)

15）《塔式起重机设计规范》(GB/T13572-2008)

3.塔吊选型

本工程现场分三个区进行先后施工，总体施工顺序为：首先施工I区，待I

区B2层结构（B1板）施工完成并达到强度后开始H区土方开挖及支撑施工，II

区地下结构施工完成后方再择机插入III区基坑施工。

I区土方及支撑施工阶段拟使用一台60m臂长TC6015塔吊作为工程垂直吊

装工具（塔吊编号为1#）,1#塔吊位于I区主塔楼东部，待I区B2层结构施工完

成后，在I区主塔楼西北侧安装一台40m臂长TC6015塔吊（塔吊编号为2#）,

待2#塔吊安装完毕后，拆除1#塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装一台45m臂长

TC7035塔吊（塔吊编号为3#）。

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II区土方及支撑旅工阶段，在辅楼西南侧安装一台45m臂长TC5613（塔吊

编号为4#）,同时，将I区拆除的TC6015安装至辅楼东北角，臂长改为50n

塔吊编号为5#。

4,塔吊基础设计及验算

4.1塔吊基础选型

1#、4#、5#需在土方及支撑施工阶段投入使用，该3个塔吊基础考虑采用钻

孔灌注桩+钢格构柱+钢平台基础形式，塔吊基础定位及基础形式详见附图。

2#、3#塔吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。

4.2塔吊基础设计

1#、4#、5#塔吊基础分别为4根。）850的中心距为2.55mX2.55m钻孔灌注

桩，灌注桩上接钢格构柱，格构柱顶标高-1.1m,埋入钻孔灌注桩内3.5米。1#塔

吊桩长28.9m,桩顶标高为-21.6m,格构柱长度为24米；4#塔吊桩长29m,桩

顶标高为-19.6m,格构柱长度为22米；5#塔吊桩长28.9m,桩顶标高为-19.6m,

格构柱长度为22米。格构柱外包尺寸504X504,采用41_160X16等边角钢及

420X200X12@600的缀板焊接而成，在中心距为2.55mX2.55m的四根格构柱

的顶部各焊接一块700X700X20封口板，并将塔吊配套钢平台焊接在封口板上，

塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、卜均焊接筋板，支腿上筋板4X4=16

块，支腿下筋板4义2=8块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水

平误差控制在1mm以内。格构柱与封口板焊接时，每个面加2块筋板，共2X4

义4=32块。

格构柱在土方开挖后，每隔2.55米用［16槽钢做一道支撑，四根格构柱之间

设置水平剪刀撑，将四根格构柱连成一整体，两支撑间设斜撑增加其整体刚度。

最后一道支撑的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次土

方开挖后需及时完成焊接加固。

1#、4#、5#塔吊基础大样详后附图。

2#塔吊基础使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选

用6500*6500*1400mm的基础，混凝土标号C40,上层筋纵横向各32根25mm直

径HRB335钢筋，下层筋纵横向各32根25直径HRB335钢筋，架立筋为256

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8000

4000

20C0i-

§

CM

X

o

o

寸

Volume体本丫:1|乂2

瓶工跋我

［35POIDS

ieresistancedubetonC35HT：246I

3#塔吊基础平面图

第二艮42-025II级AF

Rcmblaisdelacouchcdegalcts

3#塔吊基础剖面图

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4.3立柱桩与工程桩间距

现场1#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.802m,4#塔吊基础立柱桃距

最近工程桩间距为1.520m,5#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.310m,后

附-1#、4#、5#塔吊基础立柱桩与工程桩的间距详图。

4.3塔吊基础验算

4.3.11#、4#、5#塔吊基础验算

根据本工程地质勘查报告，从⑦开始计算端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注

桩考虑插入⑦持力层1m,以受力最大的1#塔吊为例验算如下：

一、塔吊受力计算(TC6015,按最大60m自由高度)

工况一：塔吊处于工作状态

塔吊参数：自重(包括压重)Fl+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩M=3085kN.m,塔身

宽度B=2m

取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：

最大压力：

Nmax=1.2X(760.6+24)/4+1.4X3085X(2.4X1.414/2)/[2X(2.4X

1.414/2)2]=1508.07kN

最大拔力：

Nmax=1.2X(760.6+24)/4-1.4X3085X(2.4X1.414/2)/[2X(2.4X

1.414/2)2]=-1037.31kN

工况二：塔吊处于非工作状态

塔吊参数：自重(包括压重)Fl+F2=680.3kN,塔吊倾覆力距M=3830kN.m,塔身

宽度B=2m

取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算：

最大压力：

Nmax=1.2X(680.3+24)/4+1.4X383()X(2.4XL414/2)/[2X(2.4X

1.414/2)2]=1791.33kN

最大拔力：

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Nmax=1.2X(680.3+24)/4-1.4X3830X(2.4X1.414/2)/[2X(2.4X

1.414/2)2]=-1368.75kN

表1.4-1TC60I5-IC(独立高度52m)亚础我荷

荷F几穹矩M扭矩M

工况、ho

(KN)(KN)(KN.m)(KN.m)

工作工况28.1723.5264538.5

非工作工况112.1667.933860.0

表1.42TC601SA-10(独立高度60m＞基础毂荷

FhR弯矩M扭矩M„

工况、

(KN)(KN)(KN.m)(KN.m)

工作工况31.05760.6308538.5

非工作工况116.9680.338300.0

注：表1.4-1中Fh、F、及弯矩M为基础最大弯矩工况裁荷，扭矩为基础最大扭

矩工况载荷.

二、塔吊钻孔灌注桩长度计算

1#塔吊，取7K4孔地质剖面

850桩径桩基

土层厚度局长面积Qpk

fsQski(kN)fpa

名称(m)rmjr平方米)(kN)

517.202.66930576.50

53-13.1050413.70

53-316.10451933.69

541.555220.19

7175200.180.56721700964.24

合计28.93344.26964.24

单桩竖向抗压承载力标准值=3344.26+964.24=4308.5kN

单桩竖向抗压承载力特征值=(2820.07+964.24)/2=2154.25kN

单桩竖向抗拔承载力标准值=3344.26kN

单桩竖向抗拔承载力特征值=3344.26/2=1672.13kN

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三、塔吊桩基钢筋计算

根据塔吊桩最大抗拔力N=1368.75KN；

fy=300N/mm2

根据钢筋最大承载应力As=N/。=fy=3()()N/mm2

AsW1420()50/300mm2=4562.5mm2

取钢筋①22,N=As/n(11)2=12,取12根

取钢筋①25,N=As/n(12.5)2=9.3,取10根

取钢筋①28,N=As/n(14)2=7.4,取8根

拟选用中25钢筋，取10根

四、格构柱稳定性验算

本工程塔吊基础下的格构柱高度最长为20.5m,依据《钢结构设计规范》

(GB50017-2003),计算模型选取塔吊最大独立自由高度60m,塔身未采取任何附着装置状

态。

1、格构柱截面的力学特性：

格构柱的截面尺寸为0.502X0.502m；

主肢选用:16号角钢bXdXr=160X16mm；

缀板选用(mXm):0.42X0.2

主肢的截面力学参数为A0=49.07cm2,Z0=4.55cm,1x0=1175.08cm2,Iy()=l175.08cm2；

格构柱截而示意图

格构柱的y-y轴截面总惯性矩:

ly=4乙。+46一2。)2

格构柱的X-X轴截面总惯性矩：

b2

『4Ao+aq—Z。)

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经过计算得到：

24

Ix=4X[1175.08+49.07X(50.2/2-4,55)]=87589.85cm；

24

Iy=4X(1175.08+49.07X(50.2/2-4.55)]=87589.85cm；

2、格构柱的长细比计算：

格构柱主肢的长细比计算公式：

H

2=

口“44)

其中H——格构柱的总高度，取21.7m；

4

I——格构柱的截面惯性矩，取,Ix=87589.85cm4,Iy=87589.85cm；

Ao-------个主肢的截面面积，取49.07所2。

经过计算得到2x=102.72,2y=102.72o

格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式：

A=-

.T48+铲1

其中b——缀板厚度，取b=0.5m。

h----缀板长度，取h=0.2m。

ai----格构架截面长，取ai=0.502mo

经过计算得i尸[(().25+().()4)/48+5X().252()/8]°5=().404m。

71=21.7/0.404=53.7。

换算长细比计算公式：

经过计算得到冗kx=l15.91,4ky=l15.91。

3、格构柱的整体稳定性计算：

格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式:

N

五«[力

其中N轴心压力的计算值(kN)：取N=1791.33kN：

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A----格构柱横截面的毛截面面积，取4X49.07cm2；

0—轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；

根据换算长细比2ox=115.9iaoy=l15.91查《钢结构设计规范》得到

a=0.52()0=0.52()。

经过计算得到:X方向的强度值为175.51N/mn?,不大于设计强度215N/mn?,所以满

足要求！

Y方向的强度值为175.51N/mm2,不大于设计强度215N/mn?,所以满

足要求！

4、基础格构柱抗扭验算

1)格构柱上斜腹杆抗扭构造验算

轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：

其中。为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。

根据《钢结构设计规范规定》的最大剪力计算公式：

其中，A为格构柱的全截面面积，f为格构柱钢材设计强度值，力为格构柱钢材屈服

强度标准值(235MPa1

将剪力V沿柱长度方向取为定值。

分配到一个缀材面上的剪力为：

匕」

12

斜腹杆的轴心为：N=Vl/cos0

取TC6015塔机水平力进行计算：V=112.IKn

因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V'=V/2=112.l/2=56.05KN

斜支撑的轴心压力为：F=V'/cos450=79.25Kn

。为斜腹杆和水平杆的夹角(45°),斜腹杆的计算长度为3393.6mm。

斜腹杆选用槽钢116a,其截面参数为：

A=21.96cm2,ix=6.28cm2,iy=l.83cm

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长细比4x=l/iy=3393.6/18.3=185.4.,查表得稳定系数为：0=0.214

斜腹杆的整体稳定承载力验算：

a=N1/^A=V1/("Acos45°)=79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa<215Mpa

斜缀条满足构造要求c

5、构柱之间斜支撑焊缝计算

斜撑

300*250*10贴板

TC6015塔机斜支撑的轴心压力为:79.25KN,焊缝高度：10mm

焊缝有效厚度Ho二焊缝宽度HfXO.7=7inm

焊缝长度Lw=250+189+256=686mm,计算时取500mm

根据角焊缝的强度公式：

of=N/(HeXLw)^[o]

代入数据，得：

。f=79.25/500/7=22.6MPa小于160MPa

满足受力要求。

6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核

斜撑焊接贴板格构柱

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。二79.25/250/7=45MPa,小于160MPa

满足受力要求

五、TC6015桩承载力验算

桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(、194-2()08)的第5.8.2条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1780.UkN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

N<We%

其中Wc——基桩成桩工艺系数，取0.750

fc---混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.300N/mm2；

Aps---桩身截面面积，Aps=0.5672m2o

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，受压钢筋只需构造配筋！

桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第587条

受拉承载力计算，最大拉力N=-1385.03kN

本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为1()①25,经过计算得到受拉钢筋截面面积

As=4908mm2o其抗拉设计值为Ny=3()0*5672/1000=1472.4KN,大于N=1385.O3KN,满足

要求！

六、钢平台验算

塔吊桩间距为2.55米,其钢平台采用H400*13*21的型钢外封10mm厚钢板(见下图),

材质选用Q345B,塔吊支腿处加横向筋板以增加局部抗压能力。

H400*400*21*13

两侧封lOmm厚钢板

图木箱梁计算数据如卜:

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截面积：A=286.14c/；

惯性矩：=73008；

抗弯截面系数：M=3650C〃Z

TC6015钢平台主梁的验算

工作工况：

723.52645

-------+7==1116kn

42V2

723.5绎r=-754版

~T~2V2

非工作工况:

4272

667.93386

=-1030^?

42后

按简支梁计算

F压F拉

建立平衡方程:

R}x2.82843=%x2.68701+七x0.14142+%-

R2x2.82843=Fll；x0.14142+4;,x2.68701+&

解得支反力：

工作工况：R[=1侬kN：3=-66（"N：（正为压力，负为拉力：）

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非工作工况：RQ湖kN；%=-909ZN；（正为压力，负为拉力；）

故，校核时，按非工作工况进行计算。

正应力：

_M

其计算公式为：广卬

其中：M=193KNm：

/=L05；（箱型截面系数）

%=3650。/

M193

o=-------=---------------=50MPa<230MPa

代入计算y♦W1.05x3650

故正应力满足要求。

梁腹板中性轴处剪应力:

F^S

其计算公式为：1x（、

其中.5=21x400x(179+10.5)+179x33x89.5=2120476.5〃"/.

F=\259KN.

_1259x2120476.5

=WOMPa<\35MPa

代入数据:73008.7x33

故满足要求。

计算危险点：腹板与翼缘板交汇处

局部承压强度：

其计算公式为：；

其中：-值取1.0；

1.=4/4-5/?.,4-2hR=500+5x204-0=600i?im

代入计算数据得：

1Ox1959

/=-----------=64MPa<160MPa

33x600.

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故，梁局部承压满足要求。

剪切应力：

FS

T=-----

其计算公式为：U；

其中.S=21X400X（179+10.5）=1591800nun\

人一730087058mw4

_1259x1591800

r-730087058x33=^MPa<\35MPa

代入计算:

故，剪切力满足要求C

折算应力：

179

cr=50x——=45

正应力为200,故折算应力为:

yjcy2+(72-<y<y+3r2=+452-64x45+3x832

=\55MPa<230MPa

故，折算应力满足规范要求。

梁的稳定性：

V=8<13

梁长度为3450mm,宽度4=40（）mm,/%

因此主整体稳定性不需计算。

综上，梁满足使用要求。

钢平台连接焊缝的验算

焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。

a.竖向拉力:F=909kn；（格构柱处）

F=1030kn；（支腿处）

b.水平力：N=112.1kn；

c.扭矩：M=385KNm；

水平合力为：V=112.1+385/2.5=266.1KNo（格构柱处）

V=112.1+385/2=304.6KNo（塔吊支腿处）

格构柱与封口板处:

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如图，焊条采用E4316。焊缝长度：/=160x8=12807〃〃；计算长度:1248mm；

焊缝高度：h=16x0.7=11.

cr合=[(0702十一『2.

F_N

其中：6=1.22；°F；工F；

代入数据：

o■a人=67MPaWlQ0MPa•

以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。

故该处焊缝满足要求C

封口板与钢平台主梁下翼缘处：

如图：

焊条采用E50。焊缝长度:1=590x2=1180加；计算长度：1172mm

焊缝高度：h=16x0.7=11.2〃〃篦.

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^=[(<r//?)2+r2]1/2.

9

FN

其中：夕=122；~I-h.T~Ih.

代入数据：

o,、=3MPa<mMPa

a♦9

故该处焊缝满足要求c

钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：

焊条采用E50。1=268.7x4=1074.8〃〃%；计算长度：1058.8mm。

焊缝高度：h=16x0.7=1\.2mm.

^=[(<7//?)2+r2]l/2.

FN

其中：尸=L22./•/?.lh.

代入数据：

=68Mpa<100MPa

IT•9

故该处焊缝满足要求c

焊缝校核：

焊条采用E5()o

焊缝长度：1=105*8+104*4=1256mm

计算时取焊缝长度为：1208mm；

焊缝采用45。坡口焊；板厚20mm

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。合二［（。/4）2+3"2.

9

F_N

苴中：0=\22.0一I.h,「―/•/?.

代入数据：

。人

a=53MPa<mMPa♦9

故，该处焊缝满足要求。

4.3.22#塔吊基础验算

一.参数信息

塔吊型号:QTZ100塔机自重标准值:Fk1=680.30kN

起重荷载标准值:Fqk=100kN塔吊最大起重力矩:M=1250kN.in

塔吊计算高度:H=60m塔身宽度:B=2m

非工作状态下塔身弯矩:M=3080kN.m承台混凝土等级:C40

钢筋级别:HRB335地基承载力特征值:342.2kPa

承台宽度:Be=6.3m承台厚度:h=l.4m

基础埋深:D=0m

计算简图：

二.荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

1）塔机自重标准值

Fkl=680.3kN

2）基础以及覆土自重标准值

Gk=6.3X6.3X1.4X25=1389.15kN

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承台受浮力:Fik=6.3X6.3X17.10X10=6786.99kN

3）起重荷载标准值

Fqk=100kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/nd

心=0.8月〃典Wo

=0.8X1.77X1.95X0.99X0.2=0.55kN/m2

9戊=IH

=1.2X0.55X0.35X2=0.46kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qskXHO.46X60=27.55kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5FvkXH=0.5X27.55X60=826.64kN.m

2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0.55kN/m2）

心=08息%氏/

=0.8X1.86X1.95X0.99X0.55=1.58kN/m2

q次=zgoBH/H

=1.2X1.58X0.35X2=1.33kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=QskXH=l.33X60=79.63kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5FvkXH=0.5X79.63X60=2388.84kN.m

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

3.塔机的倾覆力矩

工作状态下，标准组合的侦覆力矩标准值

Mk=3080+0.9X(1250+826.64)=4948.97kN.m

非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=3080+2388.84=5468.84kN.m

三.地基承载力计算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔机工作状态下：

当轴心荷载作用时：

?=(4+GJW

=(680.3+100+-5397.84)/(6.3X6.3)=-116.34kN/m2

当偏心荷载作用时：

心=+陷-屈小叫

=(680.3+100+-5397.84)/(6.3X6.3)-2X(4948.97X1.414/2)/41.67

=-284.26kN/m2

由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：

”(如+纥㈤/(线+7)

=(4948.97+27.55X1.4)/(680.3+100+-5397.84)=-l.08mW0.25b=l.58m工作状态

地基承载力满足要求！

b'=r=b/2—ex.y/2f2

=3.15—0.76=3.91m

k=(线+G”第2

=(680.3+100+-5397.84)/(3X3.91X3.91)

=-100.49kN/m2

塔机非工作状态卜:

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

当轴心荷载作用时：

PL氧+GJW

=(680.3+-5397,84)/(6.3X6.3)=52.14kN/m2

当偏心荷载作用时：

=(680.3+-5397.84)/(6.3X6.3)-2X(5468.84X1.414/2)/41.67

=-304.42kN/m2

由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：

8=(%+年㈤/(&+%)

=(5468.84+79.63X1.4)/(680.30+-5397.84)=-L18mW0.25b=l.58m非工作状态

地基承载力满足要求！

b'=V=bf2—ex.y/2/2

=3.15—0.84=3.99m

%=虱+5)由'

=(680.3+-5397.84)/(3X3.99X3.99)

=-98.96kN/m2

四.地基基础承载力验算

修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa

轴心荷载作用：由于faePk=T16.34kPa,所以满足要求！

偏心荷载作用:由于L2Xfa》Pkmax=-98.96kPa,所以满足要求!

五.承台配筋计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.2条。

1.抗弯计算，计算公式如下：

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

⑵+♦)[%"+尸一与)+(4*-切，

式中ai——截面IT至基底边缘的距离，取ai=2.15m；

a'——截面1-1在基底的投影长度，取a=2.OOnio

P—截面IT处的基底反力；

工作状态下：

P二-100.49X(33.91-2.15)/(3X3.91)=-82.09kN/m2；

M=2.152X[(2X6.3+2)X(1.35X-100.49+1.35X-82.09-2X1.35X-5397.84/6.32)+(1.3

5X-100.49-1.35X-82.09)X6.3]/12

=618.64kN.m

非工作状态下：

P二-98.96X(33.99-2.15)/(3X3.98630161199488)=-81.17kN/m2；

M=2.152X[(2X6.3+2)X(1.35X-98.96+1.35X-81.17-2X1.35X-5397.84/6.32)+(1.35

X-98.96-1.35X-81.17)X6.3]/12

=642.28kN.m

2.配筋面积计算，公式如下：

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

M

%=------T

”7-2%

九二1-"2

A,—___肱__

'YMy

式中a,—系数，当混凝土强度不超过C50时，a]取为1.0,当混凝土强度等级为C80

时,

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

a1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc—混凝土抗压强度设计值；

h0----承台的计算高度。

经过计算得：

632

as=642.28X10/(l.00X19.10X6.30X10X1350)=0.003

€=l-(l-2X0.003)°-5=0.003

Ys=l-0.003/2=0.999

2

As=642.28X1()6/(0999X1350X300.00)=1588.20nuno

六.地基变形计算

规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地

区经验，且黏性土的状态不低于可塑(液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于

稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形

验算。

塔吊计算满足要求！

4.3.33#塔吊基础计算

一.参数信息

塔吊型号:QTZ200塔机自重标准值:Fk1=1141.OOkN

起重荷载标准值:Fqk=184kN塔吊最大起重力矩:M=3840kN.m

塔吊计算高度:H=61.5m塔身宽度:B=2.2m

非工作状态下塔身弯矩:M=6184kN.m承台混凝土等级:C40

钢筋级别:HRB335地基承载力特征值:342.2kPa

承台宽度:Bc=8.00m承台厚度：h=1.6m

基础埋深:D=0.00m

计算简图：

xxxxxxxxxxx塔吊基础施工方案

二.荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

1）塔机自重标准值

Fkl=1141kN

2）基础以及覆土自重标准值

Gk=8X8X1,6X25=2560kN

承台受浮力：Flk=8X8X17.30X10=11072kN

3）起重荷载标准值

Fq『184kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对用线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/nd

心=0.8月〃典Wo

=0.8X1.77X1.95X0.99X0.2=0.55kN/m2

9戊=a-Wk/BHiH

=1.2X0.55X0.35X2.2=0.51kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=QSkXH=O.51X61.5=31.07kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

Msk=0.5FvkXH=0.5X31.07X61.5=955.33kN.m

2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.55kN/m2)

心=0.8忌〃典Wo

=0.8X1.86X1.95X0.99X0.55=1.58kN/m2

9戊=IH

=1.2X1.58X0.35X2.2=1.46kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力标准值

=x

FvkqskH=l.46X61.5=89.78kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5FvkXH=0.5X89.78X61.5=2760.75kN.m

3.塔机的倾覆力矩

工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=6184+0.9X(3840+955.33)=10499.80kN.m

非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=6184+2760.75=8944.75kN.m

三.地基承载力计算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔机工作状态下：

当轴心荷载作用时：

“二(4+GJW

=(1141+184+-8512)/(8X8)=-112.30kN/m2

当偏心荷载作用时：

4m=(为+GJ/工-峪叼

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

=(1141+184+-8512)/(8X8)-2X(10499.80X1.414/2)/85.33

=-286.28kN/m2

由于Pkmin<0所以按下式计算Pkmax：

”(如+&㈤/⑸+GQ

=(10499.80+31.07X1.6)/(1141+184+-8512.00)=-l.47m^0.25b=2.00m工作状态

地基承载力满足要求！

l

b—V—b12—ex^2/2

=4-1.04=5.04ni

%二(线+G)第2

二(1141+184+-8512.00)/(3X5.04X5.04)

=-94.39kN/m2

塔机非工作状态下：

当轴心荷载作用时：

丸=(理+%)如

=(1141+-8512)/(8X8)=57.83kN/m2

当偏心荷载作用时：

=(1141+-8512)/(8X8)-2X(8944.75X1.414/2)/85.33

=-263.39kN/m2

由于Pkmin<。所以按下式计算Pkmax：

”(如+&/)/(线+GQ

=(8944.75+89.78X1.6)/(1141.00+-8512.00)=-l.23mW0.25b=2.00m非工作状态

地基承载力满足要求！

b'=r=b/2—ex.y/2f2

=4—0.87=4.87m

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

=(1141+-8512.00)/(3X4.87X4.87)

=-103.52kN/m2

四.地基基础承载力验算

修正后的地基承载力特征值为:七二342.20kPa

轴心荷载作用：由于fa^Pk=-112.30kPa,所以满足要求！

偏心荷载作用：由于1.2XfaePkmax=—94.39kPa,所以满足要求！

五.承台配筋计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第&2条。

1.抗弯计算，计算公式如下：

1「/

的⑵+，)&+?-今+0必-4

"\A)_

式中H)——截面IT至基底边缘的距离，取aj=2.90m；

a'——截面1-1在基底的投影长度,取a=2.20mo

P----截面I-I处的基底反力；

cn3a-a>

尸=纥冰又十二

3a

工作状态下：

P=-94.39X(35.04-2.90)/(3X5.04)=-76.28kN/m2；

M=2.9()2x[(2X8+2.2)X(1.35X-94.39+1.35X-76.28-2X1.35X-8512.00/82)+(l.35X

-94.39-1.35X-76.28)X81/12

=1504.32kN.m

非工作状态下：

P=-103.52X(34.87-2.90)/(3X4.87172711330297)=-82.98kN/m2；

XXXXXXXXXXX塔吊基础施工方案

M=2.9()2x[(2X8+2.2)X(1.35X-103.52+1.35X-82.98-2XL35X-8512/82)+(l.35X-1

03.52-1.35X-82.98)X8]/12

=1162.66kN.m

2.配筋面积计算，公式如下：

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

M

a.=--------豆

九二＞32

A,-__