办公楼倒班房项目模板方案

年4月19日办公楼倒班房项目模板方案资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。模板工程专项方案(一)工程概况一)危险性较大的分部分项工程概况1、建筑:库尔勒城市生活垃圾焚烧发电厂项目位于库尔勒市市区东南18km,垃圾填埋场南侧。其中:办公楼及环保教育展示厅占地面积:1078.92平米,建筑面积2600.21平米。地上三层,一层层高为4.5m,二、三层层高均为3.9m,出屋面楼梯层高3m。室内外高差0.3m,建筑高度15.9m;倒班楼及食堂占地面积:1054.03平米,建筑面积3151.70平米。地上三层,一层层高为4.5m,二、三层层高均为3.6m,出屋面楼梯层高3m。室内外高差0.3m,建筑高度15.3m.两栋楼均为3F框架结构,抗震设防烈度:8度,抗震等级:二级。防火等级:二级;屋面防水等级:Ⅰ级;±0.00标高均为1010.35米。2、基础:基础设计采用独立柱基及条基,基础持力层为角砾/砾岩层,地基承载力特征值fak≥300KPa。设计独基嵌入角砾层深度为1800-2100mm;设计独基尺寸1.2~3.5米,独基高0.5~0.75米。基础混凝土强度等级为C40,垫层为100厚沥青砼;基础钢筋的保护层厚度50mm。±0.00米以下基础及垫层:采用环氧沥青或聚氨酯沥青涂层,厚度厚度≥500um;地梁、柱:采用环氧沥青或聚氨酯沥青涂层,厚度厚度≥1mm;3、主体:结构形式为多层框架结构,上部结构砼强度等级为除1层KZ为C40外,其余梁板柱均为C30。最大柱断面600×700;最大梁断面300×700;板厚:120.砌体:1)+0.300标高以下外墙采用200厚页岩实心砖砌筑,+0.300标高以上外墙采用增压加气混凝土砌块、2)内墙200厚增压加气混凝土砌块。二)施工平面布置施工平面布置图如下:三)施工要求和技术保证条件1、技术准备(1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程,熟悉图纸,了解设计意图,核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。(2)编制模板施工方案,对施工队进行技术交底。(3)对施工人员进行安全和技术培训,加强班组的技术素质。2、物资准备(1)材料准备确保材料质量合格,货源充分,按材料进场计划分期分批进场,并按规定地点存放,做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证;(2)机具准备根据施工机具需用量计划,做好机械的租赁和购买计划,并做好进场使用前的检验、保养工作,确保运转正常。(3)周转材料准备做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作,分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划,组织工人进场,并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成,能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作,进行岗前培训,对关键技术工种必须持证上岗,按规定进行三级安全技术交底,交底内容包括:施工进度计划;各项安全、技术、质量保证措施;质量标准和验收规范要求;设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范,同时健全各项规章制度,加强遵纪守法教育。4、其它(1)场地布置根据现场特点,在现场西侧围墙边搭设木工制作棚。组织施工人员搭设钢架木工棚。周转架料堆放场地严格按照我项目部提前策划的场地进行布置,而且场地之间用钢管隔开,钢管上刷红白油漆。(2)模板加工及堆放本工程木模板由现场加工:依据图纸、方案、交底、洽商、现场实际尺寸等画出班组施工范围内模板拼装图(模板翻样图),经各地块专管工长审核后交队组施工。根据现场特点,木方堆场主要集中在场外,在南侧围挡外,模板进场后直接吊至基坑内。在木模板、木方堆放周边放置足够数量的灭火器。(二)编制依据:(1)库尔勒城市生活垃圾焚烧发电厂工程施工合同及补充条款;(2)重庆钢铁集团设计院有限公司设计的食堂及倒班房、办公楼及教育展示厅施工图,更改施工图,设计交底记要。本工程施工组织设计施工规范及规程《建筑结构荷载规范》GB50009-《混凝土结构设计规范》GB50010-《钢结构工程设计规范》GB50017-《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-《建筑施工安全检查标准》JGJ59-《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-《施工现场机械设备检查技术规范》JGJ160-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-《建设工程施工现场管理规定》建设部令15号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[]87号《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[]254号(5)《建筑施工手册》第五版。(6)《建筑施工计算手册》江正荣主编(三)施工计划:1、施工进度计划:(附后)2、材料计划序号名称单位数量备注1组合胶木板M215000210mm覆膜竹胶板M2110003φ48×2.8钢管M1100004扣件颗1500005回形销颗100006密目安全网M2500007楠竹跳板块10000设备计划:序号机械名称型号单位数量单机功率备注1木工圆盘锯MJ114台43.0KW2木工平刨AMB-504台24.0KW施工工艺技术:一、技术参数1、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设海绵条,以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性。拼装要求详见下表。序号项目允许偏差1两块模板之间拼缝≤12相邻模板之间高低差≤13模板平整度≤24模板平面尺寸偏差±3墙模板统一采用木胶合板模板,用钻头将模板打成标准孔,如:螺栓孔间距为610×488,则为下图所示:(现场禁止因此钻孔,破坏模板,影响周转次数)2、模板定位(1)中心线和位置线的放线当混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1.2MPa),即用手按不松软、无痕迹,方可上人进行轴线投测。首先引测建筑的边柱或墙轴线并以该轴线为起点,引出每条轴线。根据轴线位置弹出用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前三线必须到位,以便于模板的安装和校正。(2)标高测量当墙混凝土浇筑完毕,模板拆除以后,开始引测楼层500mm标高控制线,并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙柱子上。(3)找平工作模板承垫底部应预先找平,以保证模板位置正确,防止模板底部漏浆。可用1:3水泥砂浆抹找平层。(4)设置模板定位基准墙体模板根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋焊成定位梯子支撑筋,焊在墙体两根竖筋上,起到支撑作用,间距1200mm。柱模板,在柱模上口用钢筋焊成井字形套箍撑位模板并固定竖向钢筋。3、模板的支设模板支设前将垫层、底板面清理干净。不得有积水、杂物,并将施工缝表面浮浆剔除,用水冲净。所有内侧模板必须刷脱模剂。二、工艺流程及施工方法一)柱模板1柱模板设计及布置原则本工程框架柱截面尺寸包括:400×400、500×500、600×600、600×700、正方形及矩形框架柱模面板采用15mm厚覆面木胶合板,次楞为35×85mm矩形木楞,柱箍Φ48×2.8mm双钢管,柱外用M14高强对拉螺栓外拉结。柱子模板布置原则:①次楞间距不得大于200mm;②主楞按450mm一道布置(不得大于500mm),第一道柱箍在距结构面200㎜处,最上侧一道柱箍距梁底不大于300mm;③主楞按700mm一道布置(不得大于700mm),第一道柱箍在距结构面200㎜处,最上侧一道柱箍距梁底不大于300mm;④柱内对拉螺杆按照均分相应柱边布置。2柱模板具体布置柱子边长均在500～700之间,内部在两个方向均布置一道对拉螺栓,具体如下:序号柱截面尺寸(mm)次龙骨(木枋)立放根数纵(横)向柱内对拉螺栓根数对拉螺栓竖向间距(主龙骨间距)(mm)1700×600514502500×500514503400×400414504600×60051450以700×600mm柱截面图示说明:(下图替换为平面及立面图)二)梁、板模板1、模板及支撑体系的选择及设计根据《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[]87号文规定,本工程高大模板支撑系统专门编制高大模板施工方案,具体部位和施工方法按照高大模板施工方案严格执行,本方案仅对除高大模板之外的普通梁板的模板支撑进行选择和设计。本工程地上板厚绝大部分为120mm,层高3.6~4.5m。(1)模板采用15mm厚木胶合板,采用梁侧模包底模,楼板模压梁侧模法施工。(2)板支撑体系采用扣件脚手架支撑系统,满堂布置。板底模下设35mm×85mm木枋作为次龙骨,其中心间距为250mm。主龙骨为Φ48mm×2.8mm双钢管,间距1200mm。(3)扫地杆距地面高度不得大于200mm,立柱自由端长度不得大于500mm序号位置板厚(mm)结构层高(mm)立杆选型(mm)立杆间距(mm×mm)最大步距(mm)主龙骨间距(mm)1首层12045002400+15001200×1200180012002办公楼及教育展示厅二、三层12039002400+9001200×1200180012003食堂及倒班房二、三层120360030001200×1200180012002满堂架搭设2.1满堂支撑架布置本工程框架柱间距主要为7800mm,以下图为一个单元(上下左右对称,可连续布置)进行布置:平面布置图剖面图梁模板2.2梁板施工流程搭设满堂脚手架→铺设主、次梁底板→绑扎主、次梁钢筋→支主、次梁侧模→安装主龙骨→安装次龙骨→铺面板模板→校正标高→涂刷脱模剂并加设立杆、水平拉杆→预检查验收。1)柱模拆除后,在柱的主筋上弹出主梁标高,在柱顶端面上弹出主梁的中心线、轴线和位置线。2)搭设梁底和板底钢管脚手架。从边跨一侧开始安装,先安第一排立杆,上好连接横杆,再安第二排立杆,二者之间用横杆连接好,依次逐排安装。按设计标高调整梁底的标高,然后安装梁底模板,并要拉线找直,梁底板起拱,注意起拱应在支模开始时进行,而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时,要迭加上地基下沉、支撑间隙闭合等因素,使梁在拆模后起拱量符合规范要求2/1000。3)梁区中现浇楼板的起拱,除按设计要求起拱外,还应将整块楼板的支模高度上提5mm,确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。4)梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形。5)在梁模与柱模连接处,应考虑模板吸水后膨胀的影响,其下料尺寸一般应略微缩短些,使混凝土浇筑后不致模板嵌入混凝土内。6)要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理,以及梁模板与楼板模板接口处的处理,谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。7)用钢管连接并夹紧梁侧模板,位置及间距同前面所述要求。安装水平向钢管背楞之后安装拉杆(模板为竖拼时的做法)。8)按楼板尺寸,铺设楼板模板,从一侧开始铺设多层板,尽可能选用整张的,而且是经包边角处理的多层板,余下尺寸再需裁切,以利于多次周转使用。9)楼板模板的接缝处理:模板与模板接缝处,一是要保证两块模板的高度差不能太大。二是要保证接缝的严密,也就是保证砼不漏浆。为了达到这两个目的,须在接缝处模板下垫木枋,经过木枋校正两块模板的高差,并在接缝处形成构造密封,可有效防止漏浆。底模与梁侧模的铺设顺序为底模压梁侧模10)木模板拼缝做法如下图所示:四)其它部位模板1、楼梯模板楼梯模板施工前根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板,然后支设楼梯侧板,底模板超出侧模2-3cm。先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线,侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型,现场组装。为了保证踏步板一次成型,踢步模板下口背枋倒45度角,便于铁抹子收光。为确保踏步线条尺寸的准确,踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致,放样时,须预留出装修面层的厚度。楼梯模板支撑体系采用钢管加U型托斜撑,中间设横向拉杆一道。为保证楼梯与墙接茬处混凝土能够浇筑密实,墙体施工时,楼梯暂不施工,预留插筋,二次浇筑。2、门窗洞口模板门窗洞口模板使用木枋、木模板、阴角连接件定型加工的门窗洞口模板安装就位。为保证窗下墙的混凝土质量,在模板底侧板上钻透气孔,便于排出振捣时产生的气泡。为了防止门窗模纵向跑模,用短钢筋焊在附加筋上,限制门窗模的位置。3、预埋件和预留洞口的设置当楼板板面上留设较大孔洞时,留孔处留出模板空位,均采用钢制定型模。如使用木模板,必须提前制作水、电预留洞口模板。模板的拆除1、模板拆除原则(1)模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模。(2)模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定),保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。承重性模板,其混凝土强度必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-)及相关规范要求,方可拆除。(3)模板拆除,遵循先安后拆、后按先拆,先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。(4)拆除后的模板及其配件,严禁抛扔,要有人接应传递,指定地点堆放。(5)拆除后的模板材料,应及时清除面板砼残留物,涂刷隔离剂。(6)拆除后的模板及支承材料应按照一定顺序堆放,尽量保证上下对称使用。(7)严格按规范规定的要求拆模,严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。(8)模板拆除后,对于结构的棱角部位,要及时进行保护,以防止损伤。2、模板拆除施工１)、墙、柱模板拆除(1)墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除。(2)拆柱模板时,首先拆下螺栓,使模板向后倾斜与墙体脱开。不得撬模板,或用大锤砸模板,保证拆模时不晃动混凝土柱。模板拆除后,凸出部分的混凝土应及时剔凿,凹进部位或掉角处应用同强度等级的水泥砂浆及时修补。２)、楼板模板拆除(1)楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木枋或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。(2)模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。(3)模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。三、质量检查验收1、进场模板的质量标准(1)外观质量检查标准(经过观察检验)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2。(2)规格尺寸标准检查厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm处,长短边分别测3点、1点,共取8点计算平均值;各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值。对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度。2、模板分项工程质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-)及相关规范要求。2.1一般规定(1)模板及其支架应根据工程结构形式荷载大小地基土类别施工设备和材料供应等条件进行设计模板及其支架应具有足够的承载能力刚度和稳定性能可靠地承受浇筑混凝土的重量侧压力以及施工荷载(2)在浇筑混凝土之前应对模板工程进行验收模板安装和浇筑混凝土时应对模板及其支架进行观察和维护发生异常情况时应按施工技术方案及时进行处理(3)模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行2.2模板安装2.2.1主控项目(1)安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架;上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。检查数量:全数检查。检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。(2)在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量:全数检查。检验方法:观察。2.2.2一般项目(1)模板安装应满足下列要求:模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂;浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净;检查数量:全数检查。检验方法:观察。(2)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱。当设计无具体要求时,起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000检查数量:按规范要求的检验批,在同一检验批内,对梁,应抽查构件数量的10%,且不应少于3件;对板,应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间。对大空间结构板可按纵横轴线划分检查面抽查10%且不少于3面;检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。(4)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固,其偏差应符合表8-3的规定。检查数量:按规范要求的检验批,在同一检验批内对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3间;对大空间结构,墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面,板可按纵横轴线划分检查面,抽查10%,且不得小于3面。检验方法:钢尺检查。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0注:检查中心线位置时,应沿纵横两个方向量测,并取其中的较大值(5)现浇结构模板安装允许偏差检查数量:按规范要求的检验批,在同一检验批内,对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间;对大空间结构墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面板可按纵横轴线划分检查面抽查10%且均不少于3面现浇结构模板安装允许偏差和检验方法表项次项目允许偏差(mm)检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高±5水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础±10尺量柱、墙、梁＋4,－54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或拉线、尺量层高大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺垂直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度＋10,－010预留孔洞中心线位移＋10拉线、尺量尺寸＋10,－011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度＋10,－0检查数量:按规范要求的检验批,在同一检验批内,对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间;对大空间结构墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面板可按纵横轴线划分检查面抽查10%且均不少于3面。2.3模板拆除2.3.1主控项目(1)底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求当设计无具体要求时混凝土强度应符合规定底模拆除时的混凝土强度等级结构类型结构跨度(m)按设计的混凝土强度标准值的百分率(%)板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂构件――≥100检查数量:全数检查检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告(2)后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行检查数量:全数检查检验方法:观察2.3.2一般项目(1)侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤检查数量:全数检查检验方法:观察(2)模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运检查数量:全数检查检验方法:观察施工质量技术控制措施2.4模板垂直度控制(1)对模板垂直度严格控制,在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测,无误后,方可模板安装。(2)模板拼装配合,工长及质检员逐一检查模板垂直度,确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm。(3)模板就位前,检查顶模板位置、间距是否满足要求。(4)混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度,每次浇筑时,均派专人专职检查模板,发现问题及时解决。2.5顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点,测量抄出混凝土墙上的500线,根据层高及板厚,沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。2.6模板的变形控制(1)浇筑混凝土时,做分层尺竿,并配好照明,分层浇筑,层高控制在500以内,严防振捣不实或过振,使模板变形。(2)洞口处对称下混凝土。(3)模板支立后,拉水平、竖向通线,保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位。(4)浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动。(5)模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结。2.7其它方面2.7.1模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时,用塑料密封条堵塞。2.7.2清扫口的设置梁、板模板清扫口留在梁下口,清扫口50×100洞,以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木枋固定。2.7.3模板起拱跨度小于4m不考虑,4～6m的板起拱10mm;跨度大于6m的板起拱15mm。2.7.4与安装的配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发放后方可合模。2.7.5脱模剂的使用及模板的堆放、维修(1)木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉。(2)模板贮存时,其上要有遮蔽,其下垫有垫木。垫木间距要适当,避免模板变形或损伤。(3)装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷,并防止碰撞,损坏模板。周转模板分类清理、堆放。(4)拆下的模板,如发现翘曲,变形,及时进行修理。破损的板面及时进行修补。3、模板工程质量控制模板工程质量控制程序施工安全保证措施1、安全管理组织(1) 安全教育制度所有进场施工人员必须经过安全培训,经公司、项目、岗位三级教育,考核合格后方可上岗。(2) 安全学习制度项目经理部针对模板工程的特点,组织管理人员进行安全学习。各分包队伍在专职安全员的组织下坚持每周一次安全学习,施工班组针对当天工作内容进行班前教育,经过安全学习提高全员的安全意识,树立”安全第一,预防为主”的思想。(3) 安全技术交底制根据安全措施要求和现场实际情况,项目经理部必须分阶段对管理人员进行安全书面交底,各施工工长及专职安全员必须定期对各分包队伍进行安全书面交底。(4) 安全检查制项目经理部每周由项目经理组织一次安全大检查;各专业工长和专职安全员每天对所管辖区域的安全防护进行检查,督促各分包队伍对安全防护进行完善,消除安全隐患。对检查出的安全隐患落实责任人,定期进行整改,并组织复查。(5) 持证上岗制特殊工种持有上岗操作证,严禁无证上岗。(6) 安全隐患停工制专职安全员发现违章作业、违章指挥,有权进行制止;发现安全隐患,有权下令立即停工整改,同时上报公司,并及时采取措施消除安全隐患。(7) 安全生产奖罚制度项目经理部设立安全奖励基金,根据每周一次的安全检查结果进行评比,对遵章守纪、安全工作好的班组进行表扬和奖励,违章作业、安全工作差的班组进行批评教育和处罚。2、施工技术措施(1) 脚手架搭设前,应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。(2) 对钢管架、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格的钢管架、配件。(3) 搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。(4) 不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。(5) 脚手架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,不得从两端向中间进行,以免结合处错位,难于连接。(6) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求,并与脚手架的搭设同步进行。(7) 水平加固杆应设在脚手架立杆内侧,剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。(8) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(9) 模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收,合格后方准使用。(10) 泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(11) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(12) 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。(13) 脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时,方可拆除。(14) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(15) 拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。3、其它施工安全措施(1)梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线,按设计标高调整脚手架可调顶托的标高,将其调至预定的高度,然后在可调顶托的托板上安放Φ48×2.8mm双钢管作托梁。固定托梁木枋后在其上安装梁底横楞,横楞采用37mm×88mm木枋,间距不大于150mm。横楞安装完成后,用胶合板安装梁底模板,并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时,梁底模应按要求起拱,起拱高度宜为全跨长度的2/1000。主、次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。梁底模安装后,再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时,在梁中纵向设Φ14对拉穿梁螺栓。(2)楼面模板的安装首先通线,然后调整脚手架可调顶托的标高,将其调到预定的高度,在可调顶托托板上架设Φ48×2.8mm作托梁,托梁固定后架设横楞(37mm×88mm木枋),横楞间距为450mm,然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时,可从四周铺起,在中间收口,若为压旁时,角位模板应通线钉固。(3)支顶、梁板模板的拆除大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架,若强度小于100%拆模应加回头顶。特别是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施,回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上,使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板,等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。拆除每层楼板模板前,应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测,当试块达到规定的强度后,并呈报监理公司审批同意后,才能该层模板的拆除工作。拆除模板和支顶时,先将脚手架顶托松下,用钢钎撬动模板,使模板卸下,取下木枋和模板,然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后,清理模板面,涂刷脱模剂。4、成品保护措施(1)上操作面前模板上的脱模剂不得流坠,以防污染结构成品。(2)为防止破坏模板工序必须做到:不得重物冲击已支好模板、支撑;不准在模板上任意拖拉钢筋;在支好的顶板模板上焊接钢筋时,加垫薄钢板或或其它阻燃材料;在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,需用木枋作垫进行。(3)拆下的模板,如有变形,及时进行修理。(4)洞口,柱、墙的阳角,楼梯踏步用木胶合板边角料加工护角保护。(5)进场后的模板临时堆放时,要放稳垫平,必须用编织布临时遮盖,使用前,必须涂刷水性脱模剂,遇雨时,及时覆盖塑料布。(6)模板拆除时,严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷,以防口角损坏并保证安全。(7)施工过程中,严禁用利器或重物乱撞模板,以防模板损坏或变形。5、文明施工措施(1)模板施工前,必须进行安全技术交底。特殊工种持证上岗。(2)进行登高作业时,操作人员必须挂好、系好安全带,安全带高挂低用。(3)支模前必须搭好施工用脚手架。(4)木工机械必须严禁使用倒顺开关和专用开关箱,一次线不得超过3m,外壳接保护零线,且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹(使用前检查,使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合,不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。(5)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、碗扣是否松动或是否未扣上。浇筑混凝土时必须由模板班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题及时组织处理。(6)拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂”禁止通行”安全标志,操作人员不得在此区域。(7)必须在铺好跳板的操作架上操作,拆除模板严禁操作人员站在正在拆除的模板上。(8)拆除的模板严禁乱放,保护好模板。(9)所有模板及配件拆除完毕后,方可将模板吊走,起吊前必须复查。(10)模板、脚手架在支设、拆除和搬运时,必须轻拿轻放,上下、左右有人传递。(11)模板的配件必须齐全,不得随意改变或拆卸。模板及其配件含斜撑挑架等必须定期检修。发现有丢失、损坏、变形等问题时要及时妥善处理,确信无问题后方可使用。(12)对现场堆场进行统一规划,对不同的进场材料设备进行分类合理和储存,并挂牌标明标示,重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。(13)模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置。(14)木模板堆放时,应分层码放整齐,码放不得过高,且应将有钉尖的一面扣放,避免扎穿”脚底板”。(15)环保与文明施工:现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

(六)劳动力计划1、基础施工阶段劳动力工种数量(人)工作内容模板、架子工20基础梁模板支设及安全栏杆搭设电工1现场水电维护2、主体施工阶段劳动力工种数量(人)工作内容模板、架子工80搭设和拆除现浇砼的模板及脚手架、防护架、砌筑脚手架电工1现场水电维护(七)计算书及相关图纸。

办公楼及教育展示厅、食堂及倒班房梁模板计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-3、《混凝土结构设计规范》GB50010-4、《建筑结构荷载规范》GB50009-5、《钢结构设计规范》GB50017-6、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)700混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)7.1新浇筑混凝土结构层高FH(m)4.5计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式加强型梁跨度方向立柱间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.6梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1.2立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×2.8次梁类型矩形木楞次梁规格37×88面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(板材垂直方向)钢管规格Ф48×2.8荷载参数基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(N/mm2)120架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市新疆(省)库尔勒(市)地面粗糙度类型B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇

2、施工简图(图1) 剖面图1(图2) 剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:由可变荷载控制的组合:q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×2.5×1=25.52kN/m由永久荷载控制的组合:q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=27.223kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(25.52,27.223)=27.223kN/m(图3) 面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合:q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1=22.02kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN(图4) 面板简图由永久荷载控制的组合:q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1=24.773kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN(图5) 面板简图(图6) 面板弯矩图取最不利组合得:Mmax=0.115kN·mÓ=Mmax/W=0.115×106/37500=3.067N/mm2≤[f]=26N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×700/1000)×1=18.35kN/m(图7) 简图(图8) 挠度图Ì=0.009mm≤[Ì]=300/((4-1)×400)=0.25mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时:由可变荷载控制的组合:q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×2.5×300/1000/(4-1)=2.552kN/m由永久荷载控制的组合:q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(4-1)=2.722kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(2.552,2.722)=2.722kN/m计算简图:(图9) 简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合:q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)=2.202kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN(图10) 简图由永久荷载控制的组合:q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)=2.477kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN(图11) 简图1、强度验算(图12) 次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.944kN·mÓ=Mmax/W=0.944×106/(85.333×1000)=11.06N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图13) 次梁剪力图(kN)Vmax=4.051kNômax=VmaxS/(Ib)=4.051×103×35.816×103/(341.333×104×3.7×10)=1.149N/mm2≤[ô]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/1000/(4-1)=1.835kN/m(图14) 变形计算简图(图15) 次梁变形图(mm)Ìmax=0.606mm≤[Ì]=1.2×1000/400=3mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点,为了便于计算统一按铰节点考虑,偏于安全。根据实际工况,梁下增加立杆根数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况,且能保证计算的安全。等跨连续梁,跨度为:2跨距为:(等跨)0.45根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-)第4.1.2条规定:当计算直接支撑次梁的主梁时,施工人员及设备荷载标准值(Q1k)可取1.5kN/㎡;故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后,经过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合:q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×1.5×300/((4-1)×1000))=2.171kN/mB.由永久荷载控制的组合:q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×300/((4-1)×1000))=2.362kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(2.171,2.362)=2.362kN此时次梁的荷载简图如下(图16) 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为:qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×700/1000)×300/((4-1)×1000)=1.835kN/m此时次梁的荷载简图如下(图17) 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得:承载能力极限状态下在支座反力:R=3.134kN正常使用极限状态下在支座反力:Rk=2.435kN还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=31.2/1000=0.031kN/m自重设计值为:g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×31.2/1000=0.034kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:(图18) 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:(图19) 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算(图16) 主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.394kN·mÓ=Mmax/W=0.394×106/(4.25×1000)=92.594N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图17) 主梁剪力图(kN)Vmax=5.757kNômax=QmaxS/(Ib)=5.757×1000×2.86×103/(10.19×104×0.56×10)=28.852N/mm2≤[ô]=120N/mm2满足要求3、挠度验算(图18) 主梁变形图(mm)Ìmax=0.076mm≤[Ì]=0.9×1000/(1+1)/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件,非两端支座为可调托座,故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得:两端支座最大支座反力为:R1=0.526kN非端支座最大支座反力为:R2=11.513kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.526kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=11.513kN≤[N]=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,ì1、ì2按JGJ130-附录C取用l01=kì1(h+2a)=1×1.249×(1.6+2×400/1000)=2.997ml02=kì2h=1×1.814×1.6=2.902m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.997,2.902)=2.997më=l0/i=2.997×1000/(1.6×10)=187.283≤[ë]=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)ë1=l01/i=1.155×1.249×(1.6+2×400/1000)×1000/(1.6×10)=216.312根据ë1查JGJ130-附录A.0.6得到ö=0.205A不考虑风荷载梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×120/1000)+1.4×(1+2))×1.2×1.2=12.2kN由第五节知,梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.526kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样,故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=12.725kNf=NA/(öA)=12.725×1000/(0.205×(3.98×100))=155.969N/mm2≤[ó]=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数:ΦAn/Aw=1.2×(1.2+1.6+0.325×1.2×1.6)×48/1000/(1.2×1.6)=0.103架体s=stw=0.6Φ0.6×0.103=0.062风荷载高度变化系数:由架体搭设高度H查表确定z=0.76k=zs0=0.062×0.76×0.3=0.014kN/mMw=0.9×1.4ùklah2/10=0.9×1.4×0.014×1.2×1.62/10=0.005kN·m组合风荷载得:NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=12.725+0.9×1.4×0.005/10=12.726kNf=NB/(öA)+Mw/W=12.726×1000/(0.205×3.98×100)+0.005×106/(4.25×103)=157.257N/mm2≤[ó]=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)ë2=l02/i=1.155×1.814×1.6×1000/(1.6×10)=209.517根据ë1查JGJ130-附录A.0.6得到ö=0.165此处还应考虑架体的自重产生的荷载A不考虑风荷载NC=NA+1.2×H×gk=12.725+1.2×0.031×(3.8+(700-120)/1000)=12.889kNf=NC/(öA)=12.889×1000/(0.165×(3.98×100))=196.317N/mm2≤[ó]=205N/mm2满足要求B考虑风荷载组合风荷载得:ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=12.889+0.9×1.4×0.005/10=12.89kNf=ND/(öA)+Mw/W=12.89×1000/(0.205×3.98×100)+0.005×106/(4.25×103)=159.267N/mm2≤[ó]=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知,立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC,ND)=12.89kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.89/0.8×0.2=3.223kPa<fak＝120kPa满足要求九、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1:混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其它水平力作用于架体顶部,大小为0.02G1k,则:MT=0.9×1.4(ùkLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4×(0.014×7.1×3.82/2+0.02×(0.163×3.8/(1.2×0.9)+0.5)×7.1×0.9×3.8)=1.739kN·mMR=1.35G1kLlb2/2=1.35×(0.163×3.8/(1.2×0.9)+0.5)×7.1×((4-1)×0.9)2/2=37.547kN·m满足要求:MT≤MR工况2:在混凝土浇筑过程中,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其它水平力作用于架体顶部,大小为0.02[G1k+(G2k+G3k)h],则:MT=0.9×1.4(ùkLH2/2+0.02[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=1.4×(0.014×7.1×3.82/2+0.02×(0.163×3.8/(1.2×0.9)+0.5+(24+1.5)×700/1000)×7.1×0.9×3.8)=13.875kN·mMR=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]Llb2/2=1.35×(0.163×3.8/(1.2×0.9)+0.5+(24+1.5)×700/1000)×7.1×((4-1)×0.9)2/2=661.178kN·m满足要求:MT≤MR办公楼及教育展示厅、食堂及倒班房柱模板计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2、《混凝土结构设计规范》GB50010-3、《建筑结构荷载规范》GB50009-4、《钢结构设计规范》GB50017-5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-6、《施工手册》(第五版)二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-混凝土柱边长L(mm)700混凝土柱边宽B(mm)600混凝土柱计算高度H(mm)4500柱长边次梁根数m4柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X1柱短边对拉螺栓根数Y1混凝土浇筑方式容量大于0.8m3的运输器具混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面隐藏材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格48×2.8次梁类型矩形木楞次梁规格37×88面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14(图1) 模板设计平面图(图2) 模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ãct0â1â2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=ãcH＝24×4500/1000=108kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型:由于柱长边大于300mm,则:S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×6,1.35×41.218+1.4×0.7×6)=55.372kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。(图3) 承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×55.372=55.372kN/m(图4) 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.377kN·mó＝Mmax/W＝0.377×106/37500=10.049N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算(图5) 正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m(图6) 面板变形图(mm)Ìmax=0.492mm≤[Ì]＝450/250=1.8mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数:e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=9次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4500-300-9×450=150mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁,次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况,计算简图如下:(图7) 承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝175/1000×55.372=9.69kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝175/1000×41.218=7.213kN/m1、强度验算(图8) 次梁弯矩图Mmax＝0.436kN·mó＝Mmax/W＝0.436×106/(47.755×1000)=9.131N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图9) 次梁剪力图Vmax=2.946kNô=VmaxS0/(Ib)=2.946×103×35.816×103/(210.121×104×3.7×10)=1.357N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算(图10) 正常使用极限状态受力简图(图11) 次梁变形图Ì=0.725mm≤[Ì]＝450/250=1.8mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.853kNRmaxk=4.357kN六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(88+48)×2)/(1+1),(600+(88+48)×2)/(1+1))=486mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍,简化为每跨作用两个集中力。(图12) 承载能力极限状态受力简图1、强度验算(图13) 弯矩图(kN·m)Mmax＝0.823kN·mó＝Mmax/W＝0.823×106/(8.5×1000)=96.88N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图14) 剪力图(kN·m)Vmax=7.78kNô=VmaxS0/(Ib)=7.78×103×5.72×103/(20.38×104×1.12×10)=19.497N/mm2≤[fv]＝125N/mm2满足要求3、挠度验算(图15) 正常使用极限状态受力简图(图16) 变形图Ì＝0.143mm≤[Ì]＝486/250=1.944mm满足要求4、支座反力计算Rmax=15.56kN七、对拉螺栓验算N＝Rmax=15.56kN≤17.8kN满足要求办公楼及教育展示厅、食堂及倒班房板模板计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2、《混凝土结构设计规范》GB50010-3、《建筑结构荷载规范》GB50009-4、《钢结构设计规范》GB50017-5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)7.35楼板边宽B(m)3.67模板支架高度H(m)3.38主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.6计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数2结构表面要求表面隐藏剪刀撑(含水平)布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)400材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×2.8次梁类型矩形木楞次梁规格37×88面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(板材垂直方向)钢管类型Ф48×2.8荷载参数基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)120架体底部垫板面积A(m^2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市新疆(省)库尔勒(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1(图3) 横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:由可变荷载控制的组合:q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1=7.474kN/m由永久荷载控制的组合:q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=6.921kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(7.474,6.921)=7.474kN/m(图4) 可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合:q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN(图5) 可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=4.471kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得:(图6) 永久荷载控制的受力简图(图7) 面板弯矩图Mmax=0.195kN·mÓ=Mmax/W=0.195×106/37500=5.197N/mm2≤[f]=26N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m(图8) 正常使用极限状态下的受力简图(图9) 挠度图Ì=0.027mm≤[Ì]=200/250=0.8mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时:计算简图:(图10) 可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合:q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×2.5×200/1000=1.495kN/m由永久荷载控制的组合:q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000=1.384kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(1.495,1.384)=1.495kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合:q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.795kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN(图11) 可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.896kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN(图12) 永久荷载控制的受力简图1、强度验算(图13) 次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.716kN·mÓ=Mmax/W=0.716×106/(47.755×103)=14.991N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图14) 次梁剪力图(kN)Vmax=3.659kNômax=VmaxS/(Ib0)=3.659×103×35.816×103/(341.333×104×3.7×10)=1.038N/mm2≤[ô]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m(图15) 正常使用极限状态下的受力简图(图16) 次梁变形图(mm)Ìmax=0.067mm≤[Ì]=0.9×1000/250=3.6mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长,型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨连续梁计算,即能满足施工安全需要,也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-)第4.1.2条规定:当计算直接支撑次梁的主梁时,施工人员及设备荷载标准值(Q1k)可取1.5kN/㎡;故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后,经过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合:q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×1.5×200/1000)=1.093kN/mB.由永久荷载控制的组合:q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.7×1.5×200/1000)=1.069kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(1.093,1.069)=1.093kN此时次梁的荷载简图如下(图17) 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为:qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m此时次梁的荷载简图如下(图18) 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得:Rmax=1.083kNRkmax=0.656kN还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=62.4/1000=0.062kN/m自重设计值为:g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×62.4/1000=0.067kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:(图19) 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:(图20) 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算(图21) 主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.448kN·mÓ=Mmax/W=0.448×106/(8.5×1000)=52.655N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图22) 主梁剪力图(kN)Vmax=2.934kNômax=QmaxS/(Ib0)=2.934×1000×5.72×103/(20.38×104×1.12×10)=7.352N/mm2≤[ô]=120N/mm2满足要求3、挠度验算(图23) 主梁变形图(mm)Ìmax=0.364mm≤[Ì]=0.9×103/250=3.6mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力,故:Rzmax=5.452kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,ì1、ì2按JGJ130-附录C取用l01=kì1(h+2a)=1×1.288×(1.6+2×400/1000)=3.091ml02=kì2h=1×1.866×1.6=2.986m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.091,2.986)=3.091më=l0/i=3.091×1000/(1.6×10)=193.167≤[ë]=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)ë1=l01/i=3.091×1000/(1.6×10)=193.167根据ë1查JGJ130-附录A.0.6得到ö=0.193A不考虑风荷载N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.9=5.959kNf=N1/(öA)=5.959×1000/(0.193×(3.98×100))=77.713N/mm2≤[ó]=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数:ΦAn/Aw=1.2×(0.9+1.6+0.325×0.9×1.6)×48/1000/(0.9×1.6)=0.119架体s=stw=0.6Φ0.6×0.119=0.071风荷载高度变化系数:由架体搭设高度H查表确定z=0.676k=zs0=0.071×0.676×0.3=0.014kN/m2Mw=0.9×1.4ùklah2/10=0.9×1.4×0.014×0.9×1.62/10=0.004kN·mN2=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.9×1.4(Q1k+Q2k)]lalb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+0.9×1.4×(1+2))×0.9×0.9=5.653kNf=N2/(öA)+Mw/W=5.653×1000/(0.193×3.98×100)+0.004×106/(4.25×103)=74.707N/mm2≤[ó]=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)ë2=l02/i=2.986×1000/(1.6×10)=186.633根据ë1查JGJ130-附