压力容器设计审核人员答辩考试-标准要点、总结归纳

壳体厚度大于调质（碳素钢和低合金钢）一一每张热设计温度高于200C的Q370R设计温度高于300c的18MnMoNbR、

60mm的碳素处理钢板进行拉伸试脸按进厅设计温度下的高温拉伸试13MnNiMoR.12Cr2MolVR进行设计温度下的高

拉伸

指标符合相应钢材标准

1铜而泅和低合金钢GD/T228-2002.脸，其栩服强度值按GD150.2温拉伸试验，其屈服强度值按GD150.2附录B

GR1Rn?4的规定。附录B

光体厚度大于60mm的碳素调质1碳素钢和低合金钢）--每张热处理钢板进行V型缺口冲击试Q245R、Q345R、13MnNiMoR进行-20X：

冲击

钢和低合金钢%按GB/T229-2002.指标符合柞应钢材标准的规定。冲击试验时应在设计文件中注明

板：Rm2540MPa低合金钢奥氏体•铁素体不锈钢使用温度低-20。的低合金钢板

炉外精炼

18MnMoMbR%（GB713-2008未要求）（GB24511-2OO9行要求）（GB3531-2O08右要求）

13MnNiUoR

%Q24SR、Q34SR壳伍Q24SR、Q345RJUt11受压元铁素体型奥氏体-铁素体型奥氏体型高合金钢钢板外表加工类型：

12Cr2Mc1VRs

供货状态厚度大于36mm—件即度（法兰、管电葭平盖（Slxxxxl钢板（S2xxxx）钢板一（S3xxxx）钢板热轧一一1。级：冷轧一2B级.

渴了断

一正火等）大于50mm—・正火一退火一固溶一固溶

07MMMR、

Q245R、Q245R、Q370R.Mn-Mo16MnDR、调质状态择性：极在湿硫彳设计压力》GB151-1999

O7M舟7DR,

Q345RQ345R系、Cr-Mo系、Ni系低温钢使用的钢号度、高度氢环境41lOMPa低温换热器壳体厚度大于20mrr

07NnNiKQR、

厚度〉厚度〉Cr-Mo-V系（调质状态厚度,危害使用的厚度》时，应逐张进行超声枪溯，UT-III

12MnNiVR钢板超声

3U~5bmm,36mm,厚度＞2bmm,除外）厚度Ibmm,厚度工厚度土*12mm（Q3/UK正火-2UC厚度：W

UT-III：UT-II：UT-II：＞20mm,UT-I：12mm12mmUT-II：60mm）

UT-II；UT-II；UT-II：

炉外精炼使用温度低于-40C的碳索钢和低合金酒钢管

管束GB9948.GB6479：高缎冷拔或冷轧，钢管尺寸精度选用高级特度.1级管束

GB9948：外径不小于70mm，且壁厚不GB6479：外径不小于70mm,且壁厚不小于GB8163:10、20、Q345D—GB13296GB14976

1钢管

小于6.5mm的20和10钢管,应分别进6.5mm的20和16Mn钢管，应分别进行0,C一不得用于换热舒：极度、锅炉、热不得用于

GB15O25

接管行0行和-20C的冲击试验,3个纵向标和-20X7的冲击试验.3个纵向标准试样的高度危害介质:设计压力不交换器用管壳式换

准试样的冲击功平均值应不小于31J,允冲击功平均值应分另1不小于31J和34J,允大于4.0MPa;厚度不大于不锈钢无热器换热

许1个试样的冲击功力22J,许1个试样的冲击为分别N22J和24J。10mm；使用温度限制。缝钢管管

in级或iv用作筒诙和封头的筒形、环形碗形碳素钢、低合金钢：

1锻件级锻件公称厚度＞300mm：Rm^540MPa且公称厚度＞200mm：使用湿度低了IO'。且公称厚度＞200mm。

GB15O.2没计温度卜的高温拉伸试验t——设计温度高于300•。的20MnMoNb.注明化学成分和力学性能的特殊要求-（NBA47008-2010能压设备用碳素钢和

拉伸

20MnNiMo.12Cr2MolV,12Cr3MolV川级（按批）或N级（逐件）合金掴锻件有要求）：有抗同火脆化要求的12Cr2Mol、12Cr2MoiV、12Cr3M。1\

6

冲击设计文件中应注明20、16Mn、20MnM。进行-20七的冲击试验（如进行）

炉外精炼20MnNiMo.12Cr2MolV.12Cr3MolV低温钢锻件（NB/T47009-2010有要求）而含金制锻件（NB〃47010.2010有要求）

管板GB151-19994.3.1.2带有凸目并与圆筒或封头对接连接的，采用报件

30CrMoA.3SCrMoA.40CrNiMoA刖螺柱使用温度低于-20'C时，应进行使用温度下的低温冲击试验，冲击功指标分别不低于41J、41J、47J..

使用温度下限：20钢辗柱为-20X:：35、40MnB、40MnVB,40Cr铜螃柱为0匕.

公称直径大于M36的螺柱和螺母：

1螟柱和爆母容器法兰螺柱按

：2）螺母毛坯热处理后应做假度试验：

GB150.46.7NB/T47027-2012（JB/T4707）规定

3）爆柱应进行外表检测，1级合格。

1低温容器焊条GB15按批进行药皮含水量或烙敷金属扩散氧含量的复验（GB151-1999附录A233其检验方法按相应的焊条标准或技术要求）

NB/T47002.1-2009&合板级别由高到低分为GB151-1999

Bl.B2、B3级，B3级豆合板发合界面的结合GB151-1999管板与换热管焊接连接的复合板，其复层厚度应不小于3mm.对有耐腐蚀要求的更层,

1更合板剪切强度下限他为210MPa,未结合率W5%。管板选用B1级：还应保证距更层外表深度不小于2mm的笑层化学成分和金相组织符合复层材料要求：

NB/T47002.1-20097.2图纸应注明：范材外平盖不低于B3级采用张接连接的复合管板，其品层最小厚度应不小于10mm.并应保证距复层外表济

表处理方法一一喷砂、抛光或酸洗等。度不小于8mm的红层〃匕学成分和金相Z包织符合复层材料要求：

2焊后热处理应力腐蚀归向的解性：极度、高度焊接接头耳度焊接接焊接接鼻焊接接头厚焊接接头厚度焊接接GB151-1999附录

GB150.48.2容器危害的谈钢、低合>32mm头厚度厚度度任意厚度:头厚度A

金钢（>38mm焊前预>25mm：>20mm>20mm18MnMoNbR、

应力属该介质:GB151-1999热100C以上卜（设计温度（设计温度芬13MnNiMoR、>10mm：钢板厚度＞16mrr

对碳钢、低合金钢、奥GB151-199916MnDR2-30C）；-45C）：20MnMo、的碳素钢和低合

氏体不锈钢、铁素体不期当有应力腐蚀要A4.2.3碳素钢、、16MnD20MnMoNb、S11306x金钢制低温换赳

钢NaOH,求时，冷药U形低湿换热虢UQ345R、（£意厚度任总厚度20MnNiMo、511348聘或元件:

H?S水溶液、H1504a管的弯管段及至形弯管采用冷弯，Q370R、（设计温度（设计温度VISCrMoR、

少包括150mm且弯曲半径小于1016Mn、V-30C）：-45C）：14CrlMoR、GB151-1999中6.8

对碳钢•低合金钢一液的直管段应进行倍换热管外彼时，07MnMoVR.12Cr2MolR、碳钢、低合金钢制

氨；KOH;热处理：冷弯后应进行消除07MnNiVDR.20MnMoD15MnNiDR,12CrlMoVR、的焊有分程隔板

醋酸：盐酸：1）碳钢、低合金应力热处理。07MnNiMoDRv15MnNiNbDR12Cr2MolVR、的管箱和浮头击

K2CO3等；钢钢管进行消除对于经过热处理的12MnNiVR.、09MnNiDR,15CrMo、以及管箱的侧向

应力热处理；纲管，在热弯或弯08MnNiMoVDx09MnNiD14CrlMo、开孔超过V3例简

对奥氏体不镑钢一2601c2）奥氏体不锈钢曲半径小于10倍换10Ni3MoVD12Cr2Mol、内径的管箱，在施

水蒸气：KOH;Cl-水溶液：管可按供需双方热管外修时的冷弯12CrlMoV、焊后作消除应力

等：商定的方法进行后，应重新进行与12Cr2MolV、热处理，设备法兰

热处理。原热处理工艺相同12Cr3MolV、密封面应在热处

对铁素体不错钢一高温的热处理。lCr5Mo、理后加工。

水：高温碱等.08Ni3DR«08Ni3D

成形后减薄量大于10%的

2超过变形率控制指标的，应进行热处理恢攵材料性能毒性：极度、高度危害应力腐蚀倾向的容器成形前大于16mm的碳钢、低合金钢

碳钢、低合金钢

3制备产品焊接试件制造过程中，改善或恢豆材料力学性能热处理的容器低温容器毒性：极度、高度危吉Rm^540MPa低合金钢制容器

5泄露性试验甫性：极度、高度危害：气密性试脸、氨检漏试验、图纸应提出容器泄漏试应注明：试脸压力、试气密性试验压力水质忒验合格后进行刑

不允许微殳泄露的卤素检漏试脸、纪检温试验验的方法和技术要求验介班和相应检验要求等于设计压力

GB150.14.7露性试脸（GB150.4）

偏心锥壳与简体间夹角大值a1W30'（内压）

两筒体轴线间距W两筒体内直径差值的172

偏心镶壳偏心锥壳与筒体间夹角大值a1近60（外压）

壳体厚度大于

补强弱不适用Rm2540MPa低介金钢

38mm

应标注封头最小成型厚度

应标注设计使用寿命，腐蚀裕盘（GB150.1中4.362•般不小于1mm）

所有的壳体对接接头应当接管与壳体的接头应当采用全焊透结构：

£固观》3.14果用全截面焊透的对接接1）介质为易爆或介侦弹性为极度和高度危害的容器：2）要求气压试验或者气液组合压刀试验的压力容涔；3）第川类压力

头形式。容概：4）低温压力容器；5）进行疲劳分析的压力容器：6）直接受火焰加热的压力容器：7）设计图样规定的压力容涔。

低温容渊的球冠形封头、半顶角大于30的锥壳、平盖、接管、凸球等部件与壳体连接的C类焊接接头应采用全焊透结构。

《固规X3.17：管法兰应当按照HG/T20s92〜HG/T2D635系列标准的规定，至少应用高颈对饵法兰、带加GB151-1999附录A3.5设计温变低于-40（时的垫片应采用奥氏体

强环的金属缠绕垫片、专用级高强螺栓组合——液化石油气：毒性：极度、高度危害：强渗遭中度危害不锈钢、钢.铝包的金属包垫片或用上述金属带制成的缠绕垫片.

介质.金属垫.

GB151-1999附录A3.4（低温容器法兰）

应采用对焊法兰

设计温度二3002时1）设计压力\1.6MPa,介质为极度和高度危害、易爆介质：2）设计压力二25Mpa;3）设计温度低于-40也

GB150.3附录D3.1接管内径边角处应倒阳，倒例伴堂•般取6ng或19mm

Rm^540MPa低合金钢容器应力腐蚀颈向的容器低温容器承受交变我荷的容器

中较小值

不得有咬边焊接接头

Rm，40MPa低合金钢容器不锈钢容器Cr-M。低合金钢容器应力腐蚀忸向的容器低温容器承受交变载荷的容器

系数@=1.0

2热处理后返修，应市新热处理

毒性：极度、高度危再应力腐蚀顺向的容涔低温容器Cr-Mo低合金钢容器

“低温低应力I：况”系指壳体或式受压元件的改计湿度虽然低于-20'C,但改计应力（在该设计条件下，容器元件实际承受的最大一次尊体薄膜和空

曲应力）小丁•等于钢材标准常温屈服强度的坨，且不大丁50Mpa的工况。

低温低应力「•况

对「碳素纲和低合金钢制容器,当壳体或其受压元件使用在“低谡低应力I：况”下,假设其设计温度加50C（对『不要求焊后热处理的容器，加40匕〕

后不低于-20C,除另有规定外不必遵循关于低海容器的规定。

碳索钢及低合金钢：8mm(DN近600)；10mm(DN>600-^1200);14mm(DN>1200);

高合金钢：6mm(DNW600)；8mm(DN>600~=$1200);10mm(DN>1230);

分程隔板最小厚度

GB151-19995.3.3隔板厚度大于10mm的分程隔板，密封面应按图9词边至10mm.

圆筒厚度的选取（冯清晓）壁即取以下中大者：1）压力计克所需厚度：2）明筒最小呼度：3）对接网筒厚度小于设备法兰要求的厚度比，按NB/T47023中表3进行调偿.

6)碳素钢和低合金钢：

浮头式，U形管式：8mm(DN400〜〈700)：10mm(DN>700-^1000)：12mm(DN>1000-=C1500);14mm(DN>1500-^2000);16mm(DN>2000);

固定管板：6mm(DN400〜〈700)：8mm(DN>700-^1000):10mm(DN>1000-^1500);12mm(DN>150(r^2000);14mm(DN>2000);

圆筒最小厚度

2)高合金钢:

3.5mm(DN400Y500)；4.5mm(DN>S00Y70Q)；6mm(DN>7O(r<1000):8mm{DN>1000-<1500);10mm(3N>lSOO^^2000);12mm(DN>2000)

管板最小厚度应不小于换热管的外径（do）:易燃、易爆及有海介质等严格场合

管板垓小厚度管板最小厚度应满足结构设计和制造的要求，且不小于12mm:r板与换热管炸接连接时

5.821强度胀接适用范国：5.8.3.1强度焊适用范圉：5.8.41胀焊并用适用范圉：

设计压力W4Mpa;不适用有较大振动及间隙腐蚀的场合，其他场合均适用密封性能要求较高的场合：

G3151-19995.8

设计温度W300匕:承受振动或疲劳载荷的场合：

换热管与管板的连接

操作中无剧烈的振动，无过大的有间隙腐蚀的场合：

温度变化及无明显的应力腐蚀.采用复合管板的场合。

卧式换热器的壳程为单相清洁流4木时，折流板缺口应水平上下布置，假设气体中含有少量卧式换热器、冷凝器、重沸器的光程介质为气、

液体时，则应在缺口朝上的的折i充板的最低处开通液口；假设液体中含有少量:气体时，则液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口

折流板

在缺口朝下的折流板的最高处开i电气口。应垂直左右右置，并在折流板最低处开通液口。

有腐蚀或有磨蚀的气体，蒸汽及汽液混合物

设置.防冲板

光程进出口接管距管板较远，流体停滞区过大，应设置导流简,以减小流体停滞区,增加换热管的有效换热长度。

设置导流筒

碳钢：4.5mm;不诱钢:3mm

防冲板最小厚度

应在内衬筒下端开泪孔

立式外导流换热器

最小厚度：6mm

纵向隔板厚度

挡管应每隔3〜4排换热管设匿一根，但不得设置在折流板的缺口处。

挡管伸出第一块及最后一块折流板或支持板的长度应不大于50mm.

挡管

挡管与任意一块折流板焊接固定。

中间档板设置在U形管束的中间通道处，并与折流板点焊固定。

中间档板也可把最里面一排的U形蹲管倾斜布置使中间通道变窄，同时加挡管以防止流体短路。

当L《3000mm时，J|ZLB=(0.4-0.6)L;当l>3000mm时，取匕=(0,5〜0.7)L;尽显使L和匕相近。

段式支座布置

DNW800mm时，至少2个支座，对称布置：DN>800mm时，至少4个支座，均匀布置”

耳式支座布更

重叠式换热器之间的支座应设置调整高度用垫板：支座底板到设裕中心级的距离应比接管法兰密封面到设备中心线的距离至少小5mm;

揖叠式换热器重叠式换热器支座除按JB/T4712选用外，必要时应对•支座和壳体进行校核：当重卷换热器质殳较大时,可增设•组重叠支座.

质就大于30Kg的管箱及管箱前山设置吊耳.

起吊附件

浮头式换热器、U形管式换热器、填料函式换热器、釜式重沸器可在管板上设置环首螺钉孔；在正常操匕时,应安装线堵和垫片加以保护：

环首爆钉维修时换装环首螺灯以便抽装管束。

GB151-1999附录G2.2

DN^800mmHf,设2个防松支耳，对称布.置：DN>800mmH，设4个防松支耳，均匀布置）

防松支耳、带肩双头螺柱

换热管与管板的强度焊焊接头，施焊前应按GB1S1-1999附录3作焊接「•艺评定。

隹焊接工艺评定

支探导机上有碍滑道通过的焊接接头应修磨齐平；

GB151-19996.10

支撑导轨应与设备纵向中心线保持平行，其平行度偏差应不超过2/1000，且不大于5mm;

釜式重沸器

滥冰板的上端面应水平，其倾斜度应不大于3mm。

GB151-19996.16尺寸偏差

GB151-1999附录G管板与刈筒、管箱国筒的连接图及适用条件（分界线：4Mpa）

NB/T47020-2012(JB/T4700)

对长颈法兰，当工作压力>0.8倍标准规定的最大允许工作压力时.法兰与圆筒的对接焊缝必须进行100%R『ll或UTL

对于甲型平焊法兰（NB/T47021）,乙型平焊法兰（NB/T47022）,法兰与圆筒或短节的连接焊健外表应进行100%MT-l或PT-I,

换执器膨胀节过置原则远离高温段：寺式支座的.设置在血心卜：耳式支座的.设置在・支座下方.（长沙——冯洁晓）

滑动端鞍座长恻孔位置（长沙冷缩;热胀------_

41►:

一一冯清晓）

（长沙一一冯清晓）

适用于设计压力W35Mpa,高度且高度H与平均直径D之比大「5的裙座白支承钢制塔式容器。

JB/T4710-2005钢制塔式容器

其中H:塔根底环底前至上封头切线处的距离.，D:变径塔取力1权平均傀，即。=。1普+。2号+....

JB/T4710-20057.2裙座裙座型式：圆筒形匍网椎形。圆犍形裙座的半锥顶角6不宜越过15°,裙座名义厚度36mm.

JB/T4710-20057.4

缺口半径R:35(对头名义厚度8nW8mm);50(Sn>8〜18mn);60(Bn>l8〜28mm);70(Sn>28〜38mm);2Bn(Sn>38mm).

裙座壳开缺「1尺寸

JB/T4710-20057.5

7.5.1〜2排气孔、排气管：753设计温度2400C时，应在袱座上部苑近封头处应设置隔气圈.隔气圈分为可拆和不可拆两种。

排气孔、排气管和隔气圈

JB/T47LO-2OO57.6引出孔引出管壁厚•股等于袱座无厚度，但不大于16mm.

表8-1设防烈度（7,8、9）与设计根本地凝加速度、地震影响系数最大值的对应关系：

表8-2场地土的特让周期Tg由设计地装分组（一、二、三组）及场地土类别（1、II、III、IV）决定。

JB/T4710-20059.2塔外形尺寸公差表

JB/T4710-2005计算8.4.4：当H>20m,H/D>15时，应考虑高振型的影响附录A：当H>30m,H/D>15时，应考虑横向风振校核

防火层（田英）裙座:>1500mm作内、外防火层；W1500mm作内防火层

GB150.14.622内压容器：液压试验/，=1.25〃音；气压试蕤或气液组合试验：〃r=L]〃号

耐压试验公式注：1）容器够牌上规定有最诲允许工作压力时.公式中应以最褥允许工作压力代号设计压力p;

2）容器上各主整受乐元件.如胡结、封头，接管，设的法及（或人孔法兰）及案固件等所用材料不同的.应取各元件材料的兽比值中最小并：

1°1

3）［可不应低于材料受抗抗强度和屈服强度控制的许川应力挺小假，

GB150.14.6.2.1对于立式容崩采用的置进行液小试射时，忒验瓜力应计入立式试验时的液住静加力；工作条件下内装介质的液住静!K力

大于液压试验的液柱静压力时，应适当考虑相应增加试验压力。

化工乐力容塞设计一方法、问题和要点第二版

管程压力大于壳程压力时，处理方法如下：

P117

1）用0.94＞R«的应力值计算壳程试验压力，以尽量提而光程试脸压力使其到达管程试验压力，

但此时必须注意壳程其他受压元件是否也能承受在此试验玉力下的强度及密封性能。

管程压力大于光程压力时，对于歪沸瓶采用

用上述方法不能提商到规定的管程试验压力时：

提密壳程试验压力不是一种合理的设计方

管程压力大于光程压力a）假设差距不大，可以考虑适当熠加壁穿：

案。

的管接头的试压b）假设仍然标差甚远，则只能以壳程允许的最大试验压力试压，其后，再花壳程用秋渗漏、

1＞可以采用氮渗漏方法.

力计［"觞冷训xuo卤索渗漏或氮渗漏进行补充试验.

2）用试验压环和浮头专•用工具进行管头

2）对于可抽式管束如换热管为正方形排列时，可先打管程高压，用窥视镜从管板反面检查泄

试压，时釜式重沸器配备管头试压专用

海情况.

壳体..此时，可将技术要求中的“管程”

水压试验改为“管束1r水压试验，并说

Rei材料标准室温屈服独度。

明水压试验的具体要求.

无法进行压力试验容涔应采

一般可从增加无损检测比例、提高无损检测的合格级别，对于某屿危险部位进行应力分析与评定，采用优质的焊接方法以及严格焊接工艺塔

取的平安措施

合考虑。

＜（£力书“必计工程邮用/算刊）HS5

1）改变流速：减少光程流量，以分流光程代替单壳程，以双弓形折流板代替单弓形折流板：

2）改变换热管的固有频率：a）减小换热管的跨距：b）折流板缺口区不布管：c）折流板之间增设支撑板：d）在换热管二阶振型的节点位况处塔

GB151-1999E4设支撑件：e）U形弯管段设置支承板或支承条.

换热器管束防振措施3）在壳程平行于气流方向插入纵向隔板，其位置应错开驻波节点而靠近波腹“

4）采用杆状或条状支承.代替折流板：

S）在换热管外外表沿周向缠绕金属丝或沿轴向安装金屋条“

1）增大塔的自振周期：

降低塔高，增加塔的百径都可增大塔的自抿周期，但必须与工艺搽作条件结合起来一同考虑：

JBA4710-2005标准秣义7

加入壁厚或采用物度小、舛性模里人的结构材料也可增人塔的自振周期；

防振措施

如果条件许可，在相应于塔的第二振型曲线节点位置处加设一个较支座，可以有效到达增大自振周期的目的。

2）增加塔的阻尼:

增加塔的明尼对抑制塔的振动起很大作用。塔盘上的液体或填料都是有效的阻尼物.有的研究说明,港盘上的液体可以将振幅减少10%.

3）采用扰流装置：

梯r、平台和外郃扰流件都能起到扰乱卡里秋湖的作用。

实践证明，在大型钢烟囱上部m高度的局部焊上轴向翅片或螺旋条有很好的防振效果.

GB1S1-1999A3.21）结构尽量简单，减少约束；2）设计时，应尽量防止换热器产生过大的温度梯度，不同膨胀系数的材料相互连接时应予特殊考虑：

低温压力容器设计考前须知3）应使结构连续且平滑过渡，防止截面的急剧变化以减少局部应力：4）换热器的鞍座、耳座、支腿不褥同壳体直接焊接，应设置垫板。举

（应考虑的问题）板材料与壳体相同：5）壳体开孔补强应采用整体补强或厚壁管补强。接管端部应与换热器内外々齐平，端部内用打磨成RN3mm的限角。

JB/T4731-20055.5鞍座与E1筒相连接的垫板应与圆筒材料相同.

应尽量使支座中心到封头切线的距离A^O.SRa.当无法满足时，A宜W0.2L（对头切线间距禽）.

塔的校核截面（国英）1）裙座底面：2）据座过渡段（不同材料间）；3）裙座检查孔、引出孔处截面：4）塔在卜封头与裙座的连接处：5）变径处。

1）工作压力：正常工作情况卜，容将顶部可能到达的最高压力。

2）设计压力：设定的容渊顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为容器的根本设计载荷条件，其值不低于工作压力，

3）计算压力：在相应设计温度F，用以确定元件厚度的压力，包括液柱静压力等附加载荷。

4）试腌压力；进行耐压试验或泄蹿性试验时，容器顶部的压力。

5）最高允许工作压力：在指定的相应温度下，容器顶部所允许承受的最大压力。该压力是根据容器各受压元件的有效降度，考虑了该元件承受的所有载荷而

计算得到的，取最小值。

GB150.1中

6）设计温度：容器在正常工作情况下，设定的元件的金属温度（沿元件金属截面的温度平均值），设计温度与设计压力一起作为设计载荷条件，

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7）试验温度：进行耐压试验或泄露试验时，容器壳体的金属温度.

8）最低设计金属温度：设计时，容帮在运行过程中预期的各种可能条件下各元件金属温度的最低值.

9）计算厚度：按标准相应公式计算得到的厚度。帑要时,尚应计入其他载荷所需厚度。对丁•外压元件.系指满足稳定性要求的最小即度。

10）设计原设:计算■设和腐蚀余量（C2）之和.

11）名义厚度：设计厚度加上材料厚度负偏差（C1）后向上圆整至材料标准规珞的厚