综合利用一般固废及替代燃料项目大气专项评价报告

综合利用一般固废及替代燃料项目大气环境影响专项评价编制日期：2025年10月1概述1.1专题由来根据《建设项目环境影响报告表编织技术指南(污染影响类)(试行)》表1"专项评价设置表"，本项目排放废气含有镉、铬、汞、铅、砷及其化合物等有毒有害污染物和二噁英，且厂界外500米范围内有环境空气保护目标，需设置大气专项评价。1.2编制依据1.2.1国家法律法规（1）《中华人民共和国环境保护法》（2014.4.24修订，2015.1.1实施）；（2）《中华人民共和国环境影响评价法》（2018.12.29修正，2018.12.29实施）；（4）《中华人民共和国大气污染防治法》（2018.10.26修正，2018.10.26实施）；（5）《中华人民共和国循环经济促进法》（2018.10.26修正，2018.10.26实施）；（6）《建设项目环境保护管理条例》（国务院第682号令，2017.10.1实施）；（7）《建设项目环境影响评价分类管理名录（2021年版）》（生态环境部令第16号，2021.1.1实施）；（8）《国务院关于加强环境保护重点工作的意见》（国发[2011]35号，2011年10月17日）；（9）《产业结构调整指导目录（2024年本）》（中华人民共和国国家发展和改革委员会令第7号，2024年2月1日实施）；1.2.2地方性法规及规范性文件（1）《内蒙古自治区环境保护条例》（2018年12月6日实施）；（2）《内蒙古自治区建设项目环境保护管理办法实施细则》（2012年5月31日）；（3）《〈内蒙古自治区人民政府关于贯彻落实大气污染防治行动计划的意见〉重点工作部门分工方案》（内政办发〔2014〕46号），2014年5月20日）；（4）《内蒙古自治区关于全面加强生态环境保护坚决打好污染防治攻坚战的实施意见》(2018年8月22日);（5）《内蒙古自治区人民政府办公厅关于进一步加强全区自治区级及以上工业园区环境保护工作的通知》(内政办发[2018]88号);（6）《内蒙古自治区人民政府关于实施“三线一单”生态环境分区管控的意见》(内政发[2020]24号);（7）《内蒙古自治区大气污染防治条例》，2019年3月1日起施行;（8）《内蒙古自治区“十四五”生态环境保护规划》，2021年9月;（9）《通辽市“十四五”生态环境保护规划》;1.2.3技术依据（1）《建设项目环境影响评价技术导则总纲》（HJ2.1-2016）；（2）《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）；（3）《建设项目环境影响报告表编制技术指南（污染影响类）（试行）》2021年4月1日起实施；（4）《水泥窑协调处置固体废物环境保护技术规范》（HJ662-2013）；（5）《水泥窑协同处置固体废物技术规范》（GB30760-2014）；（6）《污染源源强核算技术指南准则》(HJ884-2018);（7）《排污许可证申请与核发技术规范水泥工业》(HJ847-2017);（8）《排污单位自行监测技术指南总则》（HJ819-2017）。1.2.4相关技术资料（1）企业提供的其他技术资料及图件等。2总则2.1评价因子识别及筛选根据《水泥窑协同处置固体废物污染控制标准》(GB30485—2013)等标准规范，水泥窑协同处置固废重金属因子控制铬，非六价铬。考虑相关环境空气质量标准中无铬标准，因此环境质量现状监测因子选取六价铬，结合《环境影响评价技术导则大气环境》(HJ2.2-2018)中具有环境质量标准的因子作为预测因子的要求，环境影响铬不作预测分析。本项目主要评价因子选取结果见表2.1-1。表2.1-1项目现状监测因子和影响评价因子表2.2环境功能区划及评价标准2.2.1环境功能区划本项目位于内蒙古自治区通辽市奈曼旗大沁他拉镇工业园区，项目所在区域的环境功能区划为二类区。2.2.2评价标准=1\*GB2⑴质量标准SO2、NO2、PM10、PM2.5、O3、CO、TSP、铅等执行《环境空气质量标准》（GB3095-2012）二级标准，氟化物、镉、汞等执行《环境空气质量标准》（GB3095-2012）附录A.1中二级标准浓度限值要求，氨、硫化氢、氯化氢执行《环境影响评价技术导则-大气环境》（HJ2.2-2018）中附录D参考浓度限值。二噁英年均值参考日本环境厅中央环境审议会制定的环境标准。具体限制详见表2.2-1。表2.2-1环境空气质量评价执行标准（摘录）=2\*GB2⑵排放标准运营期窑尾排气筒大气污染物中颗粒物、SO2、NOx、氨排放执行《水泥工业大气污染物排放标准》（GB4915-2013）表1标准；HCl、HF、汞及其化合物、二噁英、Tl+Cd+Pb+As和Be+Cr+Sn+Sb+Cu+Co+Mn+Ni+V等执行《水泥窑协同处置固体废物污染控制标准》（GB30485-2013）中相关限值要求；转运站粉尘中颗粒物排放执行《水泥工业大气污染物排放标准》（DB34/3576-2020）中标准限值；厂界无组织颗粒物、氨排放执行《水泥工业大气污染物排放标准》（GB4915-2013）。表2.2-2窑尾废气排放标准表2.2-3厂界无组织废气污染物排放标准2.3评价工作等级及评价范围根据《环境影响评价技术导则-大气环境》（HJ2.2-2018）中关于评价项目分级判据的规定及设计单位提供的技术资料，结合初步工程分析，本项目选择主要污染因子，分别计算其最大地面浓度占标率Pi及第i个污染物的地面浓度达标准限值10%时对应的最远距离D10%。计算公式如下：×100%式中：Pi—第i个污染物的最大地面空气质量浓度占标率，%；Ci—采用估算模式计算出的第i个污染物的最大地面空气质量浓度，μg/m3；C0i—第i个污染物的环境质量标准，μg/m3。一般选用GB3095中1h平均质量浓度的二级浓度限值；对该标准中未包含的污染物，使用5.2确定的各评价因子1h平均质量浓度限值。对仅有8h平均质量浓度限值、日平均质量浓度限值或年平均质量浓度限值的，可分别按2倍、3倍、6倍折算为1h平均质量浓度限值。评价工作等级按表2.6-1的分级数据进行划分，最大地面浓度占标率Pi按上述公式计算，如污染物数量大于1，取Pi中最大者（Pmax）和其对应的D10%。表2.3-1评价工作等级表=1\*GB2⑴估算模型参数本评价采用《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）附录A推荐模型中估算模型（AERSCREEN）分别计算项目污染源的最大环境影响，然后按评价工作等级判据进行分级按照《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）相关参数见表2.3-2。表2.3-2AERSCREEN估算模型参数选择主要废气污染源排放参数见下表：表2.3-3技改完成后点源参数一览表表2.3-4面源污染源参数表=2\*GB2⑵主要污染源估算模型计算结果表2.6-5预测结果一览表=3\*GB2⑶评价等级本项目最大占标率Pmax：12.48%（窑尾废气中NOX），占标率10%的最远距离D10%：4075m，因此，本项目大气评价等级确定为一级。=4\*GB2⑷评价范围根据《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）中的有关规定，本项目的评价范围为自厂界外延4075m的矩形区域。2.4环境保护目标表2.4-1大气环保目标一览表图2.4-1大气环保目标图3废气污染源强分析3.1正常工况废气污染源3.1.1源强核算本项目主要产生废气来源于装卸粉尘和堆存过程产生的恶臭气体、厂区内运输粉尘、磨煤机和原料磨机研磨粉尘、原煤仓和生料库储存粉尘、皮带输送中转粉尘和窑尾废气。=1\*GB2⑴装卸粉尘由于项目一般固废的堆存皆采用全封闭设计，偶有扬尘也仅会在库房内活动，绝大部分还将落回堆棚，倒料区域每天按次数进行清扫。因此，不考虑物料堆存过程中的无组织排放。粉尘无组织排放主要发生在物料的装卸环节。本项目所使用的一般固废装卸过程中产生的粉尘参考《逸散性工业粉尘控制技术》中无控制排放因子，产生系数取0.01kg/t(卸料)，本项目石灰石堆棚装卸量6240t/a，则石灰石堆棚卸车粉尘产生量为0.06t/a；原煤堆棚棚装卸量93600t/a，则石灰石堆棚卸车粉尘产生量为0.94t/a。由于石灰石堆棚和原煤堆棚均为全封闭设计，且卸车过程在设有自动卷帘门的堆棚内进行，汽车进库后关闭卷帘门再进行卸车转运等生产过程，考虑卸车过程粉尘无组织逸散量按照起尘量的20%估算，石灰石堆棚卸车按年作业300h计，原煤堆棚卸车按年作业4800h计，则石灰石堆棚卸车无组织排放粉尘量为0.01t/a，无组织排放源强为0.03kg/h。其余粉尘0.05t/a在密闭的石灰石堆棚内沉降；则原煤堆棚卸车无组织排放粉尘量为0.19t/a，无组织排放源强为0.04kg/h。其余粉尘0.75t/a在密闭的替代燃料堆棚内沉降=2\*GB2⑵堆棚异味本项目RDF、糠醛渣含有一定量水分，随着环境温度和压力的变化，堆存过程中会产生恶臭气体，但由于RDF、糠醛渣均为经过破碎包装好的，气味较为轻微，本评价不展开定量分析。为了保证堆棚和生产区域的空气洁净、保持工作人员良好的工作环境，以及避免异味过多逸散对外环境造成影响，本项目采取通风、喷洒除臭剂、加强堆棚周围绿化等措施降低堆棚异味影响。=3\*GB2⑶运输粉尘本项目RDF、糠醛渣装卸到石灰石堆棚后，由自卸车运到大倾角料坑，但RDF和糠醛渣属于颗粒状，且装袋内运输，产尘量很小，本评价不展开定量分析。=4\*GB2⑷研磨粉尘由于本项目新增一部分替代原燃料，减少一部分常规生料和原煤，因此原料磨和煤磨处产生的粉尘量变化不大，本评价不作定量分析，且原料磨和煤磨处均设置布袋除尘器。=5\*GB2⑸原煤仓和生料库储存粉尘由于本项目新增一部分替代原燃料，减少一部分常规生料和原煤，因此原煤仓和生料库的粉尘量变化不大，本评价不作定量分析，且原煤仓和生料库均设置布袋除尘器。=6\*GB2⑹皮带输送中转粉尘由于本项目新增一部分替代原燃料，减少一部分常规生料和原煤，因此皮带输送中转粉尘量变化不大，本评价不作定量分析，且各输送皮带密闭且均设置布袋除尘器。=7\*GB2⑺窑尾废气水泥窑窑尾废气是水泥生产系统的主要污染源，所含的主要污染物为颗粒物（烟尘）、酸性气体（SO2、NOX、HCl、HF）、重金属（Hg、Pb、Cr、Cd等）和二噁英类等。=1\*GB3①烟气量本项目实施后，熟料生产量不变，本项目协同处置的一般固废可替换部分燃料和原料，整个水泥窑系统物料消耗基本维持在原有水平。根据现有项目的处置经验，水泥窑鼓风机为变频风机，水泥窑鼓风机经篦冷机将风鼓至水泥窑支持水泥窑燃烧，为保证水泥窑燃烧工况不变，水泥窑鼓风机经变频调节后，水泥窑总风量基本不变，窑尾烟气不变。根据企业2024年在线监测数据，窑尾烟气量81311.03万Nm3/a，年生产时间4320h、年产熟料60.6万t（满负荷产能120万t/a），因此烟气量为18.82万Nm3/h，折算为满负荷后烟气量为37.27万Nm3/h。=2\*GB3②颗粒物根据《水泥窑协同处置固体废物环境保护技术规范》编制说明，水泥窑窑尾排放的烟尘浓度基本与水泥窑的废物综合利用过程无关。且本项目协同处置的一般固废与原料和燃料是替代的关系，烟气处理设备和处理效率未发生变更的情况下，可认为颗粒物较技改前排放量不变。根据企业2024年在线监测数据，在50.5%生产负荷下，颗粒物排放量为12.19t/a，本项目按照设计产能进行折算后，颗粒物排放量为24.14t/a，排放速率为3.35kg/h，浓度为8.99mg/m3。=3\*GB3③NOX根据《水泥窑协同处置固体废物污染物控制标准》（GB30485-2013）编制说明，水泥窑窑尾排放的NOx浓度基本与水泥窑的废物综合利用过程无关。水泥窑协同处置一般固体废物过程中，NOx的产生主要来源于大量空气中的N2，以及高温燃料中的氮和原料中的氮化合物。在水泥回转窑系统中主要生成NOx(占90%左右），而NOx的量不到混合气体总质量的5%。主要有两种形成机理：热力型NOx和燃料型NOx。水泥生产中，热力型NOx的排放是主要的。从NOx的产生来源分析来看，NOx的排放基本不受到焚烧一般固体废物的影响，协同处置一般固废后氮氧化物排放量不变。另外，在窑尾废气中NOx含量多少与窑内温度，通风量关系密切，窑内温度高，通风量大，反应时间长，生成量就多。现有水泥回转窑采用了窑外分解炉技术，该炉型NOx产生量较小，同时熟料生产线已配套建设SNCR脱硝系统。根据企业2024年在线监测数据，在50.5%生产负荷下，NOx排放量为332.92t/a，本项目按照设计产能进行折算后，NOx排放量为659.25t/a，排放速率为91.56kg/h，浓度为245.67mg/m3。=4\*GB3④SO2根据《水泥窑协同处置固体废物污染物控制标准》（GB30485-2013）编制说明，水泥窑协同处置一般固体废物过程中，水泥熟料煅烧过程中原料带入的易挥发性硫化物是造成SO2排放的主要根源，而从高温区投入水泥窑的废物中的S元素主要对系统结皮和水泥产品质量有影响，与烟气中SO2的排放无直接关系。烧成窑尾排放的SO2是含硫原、燃料燃烧过程中产生的，但在800～1000°C的温度时，产生的大部分SO2可被物料中的氧化钙等碱性氧化物吸收生成硫酸钙及亚硫酸钙等中间物质。根据S元素物料平衡分析可知，协同处置一般固废后，系统S输入量为1453.5t/a，经类比物料煅烧过程中对S的吸收率达96%，S排放量为58.14t/a，折合SO2排放量为116.28t/a，排放速率为16.15kg/h，浓度为43.33mg/m3。=5\*GB3⑤HCl水泥窑协同处置一般固体废物过程中，烧成窑尾产生的HCl主要来源有两个：一是一般固体废物中一些含氯物质在焚烧过程中分解反应生成HCl；二是含氯的原燃料在焚烧过程中形成的HCl。由于水泥窑中具有强碱性环境，HCl在窑内与CaO反应生成CaCl2随熟料带出窑外，或与碱金属氧化物反应生成NaCl、KCl在窑内形成内循环而不断积蓄。通常情况下，97%以上的HCl在窑内会被碱性物质吸收，随尾气排放到窑外的量很少，只有当原料中Cl元素添加速率过大，或窑内NaCl、KCl内循环累积到一定程度而达到原料带入量与随尾气和熟料排出量达到平衡后，随尾气排出的HCl可能会增加。根据Cl元素平衡分析可知，协同处置一般固废后，系统Cl输入量为564.02t/a，经类比物料煅烧过程中对Cl的吸收率达97%，Cl排放量为16.92t/a，折合HCl排放量为17.40t/a，排放速率为2.42kg/h，浓度为6.49mg/m3。=6\*GB3⑥HF根据《水泥窑协同处置固体废物污染物控制标准》（GB30485-2013）编制说明，水泥窑协同处置一般固体废物过程中，窑尾产生烟气中的氟化物主要为HF，主要来源有两个：一是一般固体废物中一些含氟物质在焚烧过程中分解反应生成HF；二是原燃料，如黏土中的氟及含氟矿化剂(CaF2)等，含氟原燃料在烧成过程形成的HF会与CaO，Al2O3形成氟铝酸钙固溶于熟料中带出窑外，90%～95%的F元素会随熟料带入窑外，剩余的F元素以CaF2的形式凝结在窑灰中在窑内进行循环，极少部分随尾气排放。回转窑内的碱性环境可以中和绝大部分HF，废物中的F含量主要对系统结皮和水泥产品质量有影响，而与烟气中HF的排放无直接关系。根据企业提供的替代原辅料的成分分析，本次新增的一般固废（替代原辅料）均不含F元素，因此本项目实施后，窑尾废气中HF排放量不发生变化。根据企业2025年8月11日自行监测数据，HF最大排放速率为0.284kg/h，最大排放浓度为0.562mg/m3。=7\*GB3⑦重金属水泥窑协同处置一般固体废物焚烧过程中，水泥生产所需的常规原燃料和一般固体废物带入窑内的重金属部分随烟气排入大气，部分进入熟料，部分在窑内不断循环累积。根据重金属在窑内的挥发性，可将重金属分为不挥发、半挥发、易挥发、高挥发等四类重金属。不挥发类元素99.9%以上被结合到熟料中；半挥发类元素在窑和预热器系统内形成内循环，最终几乎全部进入熟料，随烟气带入带出窑系统外的量很少；易挥发元素Tl在预热器内形成内循环和冷凝在窑灰形成外循环，一般不带入熟料，随烟气排放的量少，但随内外循环的积累，随净化后烟气排放的T1逐渐升高；高挥发元素Hg主要是凝结在窑灰上或随烟气带走形成外循环和排放，不带入熟料。水泥熟料矿物结构中的结晶化学特征之一是在其晶格中具有分布各种杂质离子的能力，这些杂质离子以类质同晶的方式取代主要结构元素。正是这些晶体的特殊结构和杂质离子的取代行为，为利用水泥熟料固化重金属元素在物质结构上提供了可能。故水泥熟料矿物的晶体结构为重金属离子在其中的“固溶”提供了结构上的先决条件。且不同重金属离子的具体取代情况有很大差别，这主要和这些离子的离子半径，离子价态，离子极性，离子配位数，离子电负性以及所形成的化学键的强度有关。以上即水泥窑固定重金属的“熟料矿物晶格取代理论”。重金属被固定在熟料矿物相晶格中之后，存在形态不再是某种简单的化合物形式，而是分布在熟料矿物相晶格的主要金属元素如Ca、Al以及Si之间，即在晶格中某处取代了这些元素的位置，此时重金属若再想从体系中迁移出，必须在矿物相再次被破坏的情况下才可能发生，即高温、酸碱腐蚀等；而熟料中矿物相的存在形态又是相当稳定的，重金属被“固溶”在内，安全性是有保障的。烟气中重金属浓度除了与废物中重金属含量有关外，还与废物的投加速率、水泥窑产量、常规原料和燃料中重金属含量等有关。因此，通过限制重金属的投加量和投加速率控制排放烟气中的重金属浓度，使其满足《水泥窑协同处置固体废物污染控制标准》中的浓度限值。根据重元素平衡分析可知，协同处置一般固废后，汞及其化合物排放量为0.001kg/h、0.002mg/m3，铊、镉、铅、砷及其化合物排放量为0.218kg/h、0.504mg/m3，铍、铬、锡、锑、铜、钴、锰、镍、钒及其化合物排放量为0.037kg/h、0.085mg/m3。=8\*GB3⑧二噁英根据《水泥窑协同处置固体废物污染控制标准》(GB30485-2013)编制说明，在水泥窑内的高温氧化气氛下，由燃料带入的二噁英会彻底分解，水泥窑中的二噁英主要来自窑系统低温部位(预热器上部、增湿塔、磨机、除尘设备)发生的二噁英合成反应。利用新型干法水泥窑协同处置固体废物，可以有效控制二噁英类的产生，主要表现在以下几个方面①高温焚烧确保二噁英不易产生。根据《危险废物焚烧污染控制标准》(GB18484-2001)中规定的焚烧炉技术要求，烟气温度大于1100℃，烟气停留时间大于2s，燃烧效率大于99.9%，焚毁去除率999%。本项目各类固体废物先经预处理，然后泵入回转窑窑尾，窑内气相温度最高可达1800℃以上，物料温度约1450℃，气体停留时间长达20s，完全可以保证有机物的完全燃烧和彻底分解。泵入烧成系统的危险废物处于悬浮状态，不存在不完全燃烧区域，高温下有机物和水分迅速蒸发和气化，随烟气进入分解炉，在氧化条件下燃烧完毕。②预热器中含有大量的碱性物料和大量的生料粉尘，主要成分为CaCO3、MgCO3和CaO、MgO，可与燃烧产生的Cl-迅速反应，从而消除二噁英产生所需要的氯离子，抑制二噁英类物质的形成。③生料中的硫分对二噁英的产生有抑制作用，有研究表明，燃料中或其他物料夹带的硫分对二噁英的形成有一定的抑制作用：一是由于硫分的存在抑制了C1-，使C1-以HCl的形式存在；二是由于硫分的存在降低了Cu的催化活性，使其生成了CuSO4；此外，硫分的存在形成了硫酸盐酚前体物或含硫有机化合物，抑制了二噁英的生成。④窑尾烟气处理要经过增湿塔和除尘器等构成的多级收尘系统，收集下来的物料返回到烧成系统，气体在该区域停留时间一般在30~60s。可有效捕集可能含有二噁英的粉尘颗粒。⑤根据国内多家水泥企业的水泥窑协同处置固废验收报告的二噁英监测数据，其窑尾废气中二噁英类排放浓度为0.00427-0.086ngTEQ/m2，均低于<<水泥窑协同处置固体废物污染控制标准>>(GB30485-2013)最高允许排放浓度限值(0.1ngTEQ/m3)。按保守估计，本项目窑尾二噁英类排放浓度按照可达标排放浓度取值0.1ngTEQ/Nm3。综上可知，焚烧窑尾废气排放颗粒物、二氧化硫、氮氧化物的排放浓度均满足《水泥工业大气污染物排放标准》（GB4915-2013）中表1有关污染物排放限值的要求：HCl、HF、Hg、Cd+Pb+As+Ti、Be+Cr+Sn+Sb+Cu+Co+Mn+Ni+V、二噁英的排放浓度均满足《水泥窑协同处置固体废物污染控制标准》（GB30485-2013）表1中有关最高允许排放浓度限值的要求。3.1.2废气排放量汇总本项目窑尾废气污染物源强具体见下表。表3.1-1本项目建成后窑尾废气中主要污染物排放情况一览表表3.1-2本项目建成后无组织废气排放情况一览表3.2非正常工况废气污染源根据《环境影响评价技术导则大气环境》(HJ2.2-2018)，非正常工况指生产过程中开停车(工、炉)、设备检修、工艺设备运转异常等非正常工况下的污染物排放，以及污染物排放控制措施达不到应有效率等情况下的排放，不包括事故排放(泄露、火灾爆炸)。本技改项目运营过程中引起废气污染物非正常排放的因素和环节较多，但无论何种原因，其结果均与治理设施不能正常运转有关。本技改项目投产后，有组织排放源较多，由于排放源同时出现非正常排放的可能性极小，而窑尾废气是水泥企业主要废气排放源。因此，本次评价主要针对窑尾废气非正常排放进行分析，其非正常情形主要分为以下2种情况:=1\*GB2⑴水泥窑开、停机及故障情况水泥窑停电后重新点火时，初始阶段窑内工况不稳定，易造成窑尾废气排放不正常。根据《水泥窑协同处置固体废物污染物控制标准》(GB30485-2013)提出的运行技术要求:"在水泥窑达到正常生产工况并稳定运行至少4小时后，方可开始投加固体废物;因水泥窑维修、事故检修等原因停窑前至少4小时内禁止投加固体废物;当水泥窑出现故障或事故造成运行工况不正常，如窑内温度明显下降、烟气中污染物浓度明显升高等情况时，必须停止投加固体废物，待查明原因并恢复正常运行后方可恢复投加。"因此，水泥窑协同处置不会出现一般工业固废单独焚烧而造成的严重事故排放情况。即使系统紧急停车，也可以保证水泥窑温度1h内不低于1000℃，同时一般工业固废投加也会连锁停车，不会造成非正常工况下排放。在水泥窑出现开、停机及故障情况，本项目己暂停投加一般工业固废入窑，此类非正常工况污染源不属于本次技改项目新增污染源，故本次评价不对此类非正常工况进行分析。=2\*GB2⑵水泥窑袋式除尘器部分滤袋发生破损情况根据正常工况下污染源分析，本项目的实施并未增加水泥窑的烟(粉)尘、NOx的排放量，且袋式除尘器对HCl、HF、重金属、二噁英等污染因子亦无明显净化作用，因此本项目技改后，发生水泥窑袋式除尘器部分滤袋发生破损情况与技改前一致，即不会因本技改项目而导致发生非正常工况的污染源强变化。4环境空气质量现状调查与评价4.1区域环境空气质量达标情况根据内蒙古自治区生态环境厅发布的《2024年内蒙古自治区生态环境状况公报》，全区环境空气六项污染物年均浓度达标。因此项目所在区域通辽市为达标区。表4.1-1区域空气质量现状评价表污染物年评价指标单位现状浓度标准值占标率（%）达标情况PM10年平均浓度μg/m3527074.3达标PM2.5μg/m3283580达标SO2μg/m396015达标NO2μg/m3194047.5达标O3日最大8小时滑动平均值第90百分位数浓度μg/m312916080.6达标CO24小时平均第95百分位数mg/m30.7417.5达标通辽市2024年SO2、NO2、PM10、PM2.5年平均质量浓度、CO百分位数日平均浓度和O38h平均质量浓度均满足《环境空气质量标准》（GB3095-2012）中二级标准限值。4.3其他污染物环境质量现状为了解项目区域特征因子的环境质量现状，委托内蒙古宏智检测技术有限公司于2025年11月16日~11月22日对项目厂址下风向处丰收村开展补充监测。二噁英由企业委托黑龙江泓泽检测评价有限公司于2025年10月17日~10月23日对项目厂址下风向处开展补充监测。=1\*GB2⑴监测点位、因子表4.1-2其他污染物补充监测点位基本信息监测点位名称监测点坐标监测因子监测时段相对厂址方位相对厂址距离/m宏基水泥厂址下风向（丰收村）E120.709136°N42.847358°TSP、砷、氟化物、二噁英日均值0～24时SE1730HCl、氟化物、铅、镉、汞、六价铬、锰及其化合物、二噁英小时值每天4次=2\*GB2⑵监测结果表4.1-3其他污染物现状监测结果一览表监测点位污染物平均时间评价标准（μg/m3）监测浓度范围（μg/m3）最大浓度占标率%超标率%达标情况宏基水泥厂址下风向（丰收村）锰小时均值30<0.2/0达标氟化物小时均值20<0.5/0达标日均值70.11～0.182.60达标氯化氢小时均值50<20/0达标铅小时均值3<0.009/0达标镉小时均值0.03<0.05/0达标六价铬小时均值0.00015<0.04/0达标汞及其化合物小时均值0.3<0.003/0达标TSP日均值30075～13645.30达标砷日均值0.012<0.2×10-3/0达标二噁英类日均值1.2pgTEQ/m30.0046～0.0201.70达标监测结果表明，本项目所在区域TSP、镉、汞、砷、铅、六价铬、氟化物满足《环境空气质量标准》（3095-2012）及修改单；氯化氢、锰及其化合物满足《环境影响评价技术导则大气环境》附录D；二噁英满足日本环境厅中央环境审议会制定的环境标准。4.4区域污染源调查经调查，本项目评价范围内无在建、拟建与本项目排放同类污染物的项目。5大气环境预测与评价5.1气象观测资料分析5.1.1近20年气象数据统计资料分析5.1.1.1资料来源本次地面气象数据资料引用奈曼旗气象站近二十年的地面常规气象资料。奈曼旗气象局地理坐标为北纬42.85º，东经120.65º，观测场海拔高度363。5.1.12气候特征据阿奈曼旗气象站2005～2024年累计气象观测资料，本地区多年最大日降水量为53.64mm(极值为144.1mm，出现时间：2014.7.15)，多年最高气温为37.07℃(极值为40.6℃，出现时间：2017.7.17)，多年最低气温为-24.14℃(极值为-29.1℃，出现时间：2016.1.23)，多年最大风速为22.34m/s(极值为31m/s，出现时间：2021.5.6)，多年平均气压为971.66hPa。据奈曼旗气象站2005～2024年累计气象观测资料统计，主要气象特征如下：=1\*GB2⑴气温奈曼旗1月份平均气温最低-11.67℃，7月份平均气温最高24.41℃，年平均气温7.76℃。奈曼旗累年平均气温统计见表5.1.1-1。表5.1.1-1奈曼旗2005-2024年平均气温的月变化=2\*GB2⑵相对湿度奈曼旗年平均相对湿度为50.82%。7月相对湿度较高，达68.81%以上，冬、春季相对湿度为50%以上。奈曼旗累年平均相对湿度统计见表5.1.1-2。表5.1.1-2奈曼旗2005-2024年平均湿度的月变化=3\*GB2⑶降水奈曼旗降水集中于夏季，1月份降水量最低为1.2mm，7月份降水量最高为101.85mm，全年降水量为364.1mm。奈曼旗累年平均降水统计见表5.1.1-3。表5.1.1-3奈曼旗2005-2024年平均降水的月变化=4\*GB2⑷日照时数奈曼旗全年日照时数为2828.2h，5月份最高为275.16h，11月份最低为196.15h。奈曼旗累年平均日照时数统计见表5.1.1-4。表5.1.1-4奈曼旗2005-2024年平均日照时数的月变化=5\*GB2⑸风速奈曼旗年平均风速2.96m/s，月平均风速4月份相对较大为3.7m/s，8月份相对较小为2.37m/s。奈曼旗累计年平均风速统计见表5.1.1-5。表5.1.1-5奈曼旗2005-2024年平均风速的月变化=6\*GB2⑹风频奈曼旗累年风频最多的是SSE，频率为12.29%；其次是S，频率为10.99%，C最少，频率为0.96%。奈曼旗累年风频统计见表5.1.1-6和风频玫瑰图见图5.1.1-1。表5.1.1-6奈曼旗2005-2024年平均风频的月变化（%）图5.1.1-1奈曼旗2005-2024年平均风向频率玫瑰图5.1.2评价基准年气象资料分析本次评价基准年对奈曼气象站2024年逐时气象数据进行统计分析。温度、风速、风向等数据统计分析结果见表5.1.2-1～表5.1.2-5表及图5.1.2-1～5.1.2-4。表5.1.2-12024年平均温度的月变化表5.1.2-22024年平均风速的月变化表5.1.2-32024年季小时平均风速的日变化表5.1.2-42024年平均风频的月变化图5.1.2-42024年平均风向频率玫瑰图表5.1.2-52024年平风频的季变化及年均风频5.2预测因子和预测内容=1\*GB2⑴预测因子根据项目污染源分析和项目周围环境特征，选取《环境空气质量标准》（GB3095-2012）、《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）附录D及参考国外有环境质量标准的污染物作为本次评价的预测因子，分别为SO2、NO2、PM10、PM2.5、氯化氢、氟化氢、铅、汞、镉、砷、锰、二噁英类、TSP。根据工程分析，本项目SO2+NOx的排放量大于500t/a，因此，需要考虑预测二次污染物PM2.5。⑵预测范围本项目评价范围为8.5km*8.5km（东西*南北）的矩形区域。=3\*GB2⑶计算点计算点包括环境空气保护目标、网格点和厂界点，预测网格采用直接坐标网格，并覆盖整个评价范围，网格间距为100m，厂界预测网格间距为50m，本次计算范围以项目厂址中心为（0,0），东西向为X坐标轴、南北向为Y坐标轴。=4\*GB2⑷预测周期根据HJ2.2-2018规定，依据评价所需环境空气质量现状、气象资料等数据的可获得性、数据质量、代表性等因素，本次评价选取2024年作为评价基准年，预测时段连续1年。=5\*GB2⑸预测模型本次评价范围小于50km；污染源的排放形式主要是点源和面源，均为连续源；污染物性质包括气态、一次颗粒态污染物、二次克里特污染物；本项目区域无特殊气象条件（岸边烟熏和长期静、小风）；根据奈曼气象站2024年的气象统计结果：2024年出现风速≤0.5m/s的持续时间为4h，未超过72h。因此，选择《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）中推荐的AERMOD模式进行大气预测，包括AERMET气象预处理和AERMAP地形预处理模式。⑹预测内容①正常排放条件下，环境空气保护目标和网格点主要污染物的短期浓度和长期浓度贡献值及最大浓度占标率；②正常排放条件下，叠加环境空气质量现状浓度后，环境空气保护目标和网格点主要污染物的保证率日均浓度和年均浓度的达标情况；=3\*GB3③非正常排放条件下，环境空气保护目标和网格点主要污染物的1h最大浓度贡献值及占标率。=4\*GB3④项目厂界浓度是否满足大气污染物环境质量短期浓度限值，大气环境防护距离设置情况。根据环境现状质量章节，本工程属于达标区，因此主要进行达标区的评价，对照《环境影响评技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）表5预测内容和评价要求，预测情景组合见表5.2-1。表5.2-1预测情景组合一览表5.3预测参数和预测源强=1\*GB2⑴气象参数本次预测所使用的地面气象资料来源于奈曼气象站，地面气象数据为2024年逐日逐时风向、风速和干球温度、定时总云量、低云量等基础气象资料。表5.3-1观测气象数据信息表本项目高空气象数据由中国气象局国家气象信息中心基于国际上前沿的模式与同化方案(GFS/GSI)，建成全球大气再分析系统(CRAS)，通过多层次循环同化试验，不断强化中国特有观测资料的同化应用，研制出10年以上长度的“中国全球大气再分析中间产品(CRA-Interim，2013-2024年)”，时间分辨率为6小时，水平分辨率为34公里，垂直层次64层。提取37个层次的高空模拟气象数据，层次为1000～100hPa每间隔25hPa为一个层次。高空气象因子包括气压、离地高度、干球温度、露点温度、风向和风速。⑵地形数据根据评价范围内当前DEM所需的SRTM资源文件(srtm_61_04.ASC)，从下载地址获取并生成本工程DEM文件(90m分辨率)。项目区地形见图5.3-1。图5.3-1项目区DEM文件等高线示意图本项目位于奈曼旗大沁他拉镇工业园区，评价区土地利用规划为工业用地，土地利用现状以农作地为主，地表类型详见表5.3-2。表5.3-2地面特征参数表⑶模型参数本项其他参数选项设置情况详见下表。表5.3-3模型主要参数设置=4\*GB2⑷预测源强=1\*GB3①新增污染源本项目新增污染源参数见表5.3-4～=2\*GB3②已批在建、拟建污染源经调查，本项目评价范围内无其他拟建、在建项目。=3\*GB3③区域削减污染源经调查，评价范围内无排放同类污染物的区域削减污染源。表2.3-3技改完成后点源参数一览表表2.3-4面源污染源参数表5.4预测结果及评价=1\*GB2⑴正常工况下污染物贡献浓度预测结果及评价正常排放条件下，预测本项目污染物SO2、NO2、PM10、PM2.5、氯化氢、氟化物、铅、汞、镉、砷、锰、二噁英类、TSP在网格点及关心点最大落地的短期浓度和长期浓度贡献值，评价其最大浓度占标率。预测及评价结果详见下表。表5.4-1正常工况下污染物贡献浓度预测结果预测结果表明：项目运行后，SO2、NO2、PM10、PM2.5、氯化氢、氟化物、铅、汞、镉、砷、锰、二噁英类、TSP各污染物在各关心点及网格最大浓度落地1小时浓度贡献值占标率最大值为24.82%（NO2）；SO2、NOx、PM10、PM2.5、氟化物、铅、砷、二噁英类、TSP各污染物在各关心点及网格最大浓度落地日均浓度贡献值占标率最大值为9.22%（NO2）。满足新增污染源正常排放下污染物浓度短期浓度贡献值的最大浓度占标率≤100%，对环境空气质量影响较小。SO2、NOx、PM10、TSP在各关心点及网格最大浓度落地年均浓度贡献值占标率最大值为1.67%（NO2），满足新增污染源正常排放下污染物浓度年均浓度贡献值的最大占标率≤30%，对环境空气质量影响较小。=2\*GB2⑵正常工况下污染物叠加值预测结果与评价项目正常排放条件下，叠加环境空气质量现状浓度后，环境空气保护目标和网格点主要污染物的保证率日平均浓度和年平均质量浓度及其占标率；对于仅有短期浓度限值的污染物评价其短期浓度叠加影响；对于仅有长期浓度限值的特征污染物，按照年平均质量浓度限值的2倍折算为日平均质量浓度限值进行评价。正常工况叠加值预测结果与评价详见下表。表5.4-2叠加现状浓度后污染物浓度预测结果预测结果表明：项目运行后，叠加背景浓度后，各预测点SO2、NOx、PM10、PM2.5保证率日浓度占标率分别为13.88%、36.25%、74.06%、70.96%；均符合环境质量标准；SO2、NOx、PM10、PM2.5年均浓度占标率分别为15.67%、29.86%、83.23%、60.43%；均符合环境质量标准。叠加背景浓度后，各预测点HF、砷、二噁英、TSP日均浓度最大占标率为2.9%、1.33%、1.67%、45.8%，符合环境质量标准；各预测点HCl、HF、汞、镉、铅、锰小时浓度最大占标率为22.13%、2.02%、0.64%、86.4%、0.76%、0.36%，符合环境质量标准；对环境空气质量影响较小。叠加背景后大气预测图见图5.4-1~图5.4-18。图5.4-1SO2叠加后98%保证率日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-2SO2叠加后年平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-3NOX叠加后98%保证率日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-2NOX叠加后年平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-5PM10叠加后95%保证率日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-6PM10叠加后年平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-7PM2.5叠加后95%保证率日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-8PM2.5叠加后年平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-9一次+二次PM2.5叠加后95%保证率日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-10一次+二次PM2.5叠加后年平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-11HCl叠加后1小时平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-12HF叠加后1小时平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-13HF叠加后日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-14汞叠加后1小时平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-15镉叠加后1小时平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-16铅叠加后1小时平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-17砷叠加后日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-18锰叠加后1小时平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-19二噁英叠加后日平均质量浓度分布图（µg/m3）图5.4-20TSP叠加后日平均质量浓度分布图（µg/m3）=3\*GB2⑶非正常工况预测结果及评价本项目技改后，发生水泥窑袋式除尘器部分滤袋发生破损情况与技改前一致，即不会因本技改项目而导致发生非正常工况的污染源强变化，因此本次评价不另行预测。5.5厂界预测结果预评价本项目实施后全厂源厂界预测结果见表5.5-1。表5.5-1全厂污染源厂界预测结果一览表由上表可知，项目厂界颗粒物最大贡献浓度0.0109mg/m3，满足《水泥工业大气污染物排放标准》（GB4915-2013）。5.6大气环境防护距离大气环境防护距离的确定是采用进一步预测模型模拟评价基准年内，所有污染源对厂界外主要污染物的短期贡献浓度分布。对于项目厂界浓度满足大气污染物厂界浓度限值，但厂界外大气污染物短期贡献浓度超过环境质量浓度限值的，自厂界向外设置一定范围的大气环境防护区域，以确保大气环境防护区域外的污染物贡献浓度满足环境质量标准。计算污染物在厂界的短期浓度贡献最大值，见表5.6-1。表5.6-1污染物在厂界的短期浓度贡献最大值根据预测结果可知，正常排放工况下，所有污染源对厂界外主要污染物的短期贡献浓度均满足环境质量标准，故不需要设置大气环境防护距离。5.7小结=1\*GB3①本项目运行后，发生变化污染源正常排放下污染物1小时浓度贡献值最大浓度占标率为NO2：24.82%，各污染物日均浓度贡献值最大浓度占标率为NO2：9.22%，均≤100%。②本项目运行后，发生变化污染源正常排放下污染物浓度年均浓度贡献值的最大浓度占标率为NO2：1.67%，，均≤30%。③项目叠加现状浓度后，短期浓度、保证率日平均、年平均质量浓度占标率均符合环境质量标准。综上所述，本项目大气环境影响可接受。5.8污染物排放量核算=1\*GB2⑴有组织排放量表5.7-1大气污染物有组织排放量核算表=2\*GB2⑵无组织排放量核算表5.7-2大气污染物无组织排放量核算表=3\*GB2⑶项目大气污染物年排放量核算表5.7-3大气污染物年排放量核算表（4）非正常排放量核算表5.2.7-4污染源非正常排放量核算表6废气环境保护措施分析6.1废气污染控制措施本项目主要产生废气来源于装卸粉尘和堆存过程产生的恶臭气体、厂区内运输粉尘、磨煤机和原料磨机研磨粉尘、原煤仓和生料库储存粉尘、皮带输送中转粉尘和窑尾废气。6.2窑尾废气污染控制措施可行性论证=1\*GB2⑴颗粒物（烟尘）本项目通过覆膜滤料袋式除尘器对窑尾废气中烟(粉)尘进行处理。袋式除尘器袋式除尘器是一种干式滤尘技术，它适用于捕集细小、干燥、非纤维性粉尘。其工作原理是利用滤袋对含尘气体进行过滤，颗粒大、比重大的粉尘，由于重力的作用沉降下来，落入灰斗，含有较细小粉尘的气体在通过滤料时，粉尘被阻留，使气体得到净化。该设备具有烟气处理能力强、除尘效率高、排放浓度低等特点，且具有稳定可靠、能耗低等特点，适用于窑尾废气。目前，我国袋式除尘器大型化的趋势明显，性能达到国际先进水平。多年来袋式除尘技术有了很快的发展，滤料性能不断提高，使用寿命、更换周期都在不断增加，而且积累了很丰富的实际工程经验。根据《水泥工业污染防治最佳可行技术指南》、《燃煤电厂污染防治最佳可行技术指南(试行)HJ-BAT-001》、《废气处理工程技术手册》(2013年版)和实际工程经验，袋式除尘技术除尘效率为99%-99.99%，袋式除尘器出口含尘浓度都普遍小于20mg/m2(普通针刺毡)，覆膜式滤布出口尘浓度小于10mg/m2。现有项目窑尾布袋除尘器的滤料为覆膜滤袋，是《排污许可证申请与核发技术规范水泥工业(HJ847-2017)》、《水泥工业污染防治可行技术指南(试行)》推荐的烟尘除尘技术，可以保证颗粒物稳定达标排放。=2\*GB2⑵NOX水泥窑协同处置危险废物时，NOx的产生主要来源于大量空气中的N2，以及高温燃料中的氮和原料中的氮化合物。NOx在窑尾废气中含量的多少与窑内温度、通风量关系密切，窑内温度高、通风量大、反应时间长，生成量就多。现有水泥回转窑采用了窑外分解炉技术，有50％～60％的煤由窑内转移到温度较低的分解炉里进行燃烧，熟料烧成系统采用带TDF型分解炉的五级预热器系统，可使气体、物料、燃料在炉内混合均匀，形成稳定的燃烧区，从而避免了炉内局部过热，实现低温燃烧，同时水泥熟料生产线配套建设了SNCR脱硝系统。该工艺是20%氨水作为还原剂，将其喷入分解炉内，在有O2存在的情况下，温度为880°C〜1200°C之范围内，与NOx进行选择性反应，使NOx原为N2和H2O，从而达到脱硝目的。SNCR工艺所需设备简单，设备投资少，且该工艺与水泥窑烟气净化工艺相适应。釆用SNCR工艺后，NOx的浓度可降低至400mg/Nm3以下。=3\*GB2⑶酸性气体（SO2、HF、HCl）=1\*GB3①入窑物料S、C1、F元素投加量控制酸性气体SO2、HCI、HF来源于入窑物料带入的硫、氯、氟元素，保障SO2、HCl、HF达标排放应首先控制入窑硫、氯、氟元素的投加量。其中，入窑的替代燃料、替代原料中S、C1、F元素含量不应超过《水泥窑协同处置固体废物环境保护技术规范》(HJ662-2013)和企业生产控制要求，入窑物料中氟元素含量不应大于0.5%，氯元素含量不应大于0.04%;从窑头、窑尾高温区投加的全硫与配料系统投加的硫酸盐硫总投加量不应大于3000mg/ke-cli，总硫投加量满足生料中硫含量限值(<1.3%)的控制要求。项目入窑的物料包括常规原料(如石灰石、板岩、风积沙和铜矿渣)、煤炭、危废、一般固体废弃物。其中，常规原料、煤炭的来源相对稳定，且厂区现设有相应的预均化库，可进一步使入窑/磨的常规原料、煤炭中有害成分(包括S、C1、F和重金属)含量稳定，避免出现大幅波动。考虑到项目拟协同处置的一般固体废弃物来源复杂，不同来源企业的生产工艺、原辅材料各有差异，导致废物的成分和物化特性有很大差别。因此，入窑物料有害成分(包括S、C1、F和重金属)投加量控制的重点在于一般固体废弃物入窑/磨控制。本技改项目一般固体废弃物入窑/磨控制保障措施如主要有：（a）项目采取"三级配伍"方式对拟协同处置的一般固体废弃物进行配伍，保障入窑物料中S、C1、F等有害成分稳定。"三级配伍"分别为：一级配伍，主要通过在对市场上一般固体废弃物的产生行业、企业、产量等整体和实时了解并配合系统运行情况及仓储能力的基础上，对入厂废物类别、数量、频次及物化，性质进行合理规划分配；二级配伍，在一般固体废弃物入库后进行分析检测各批次物料的热值、水分、有害成分(包括S、C1、F和重金属)含量等废物信息，并结合入库情况及试验结果，根据焚烧废物配伍方法，科学合理的搭配焚烧物料并制定配比方案；三级配伍，通过破碎、混匀等措施实现废物最终混匀，保障入窑废物的热值稳定、有害成分控制在设计限值以内。(b)与客户签订长期的废物处理合同，尽可能保障拟协同处置的一般固体废弃物来源稳定。同时，建立各废物来源企业档案资料，详细记载接收的废物种类、废物量、历次主要有害成分含量检测结果。根据有害成分含量、废物量等，合理安排废物收运计划，有害成分含量高、低不同的废物相互搭配收运，避免有害成分含量高的废物在某一时段内集中收运入厂。(c)厂区设有化验室，并配置先进的检验设备和检测仪器，对入厂废物中有害成分(包括S、C1、F和重金属)和热值进行抽样检测，并做好检测记录，为物料配伍提供依据。三级配伍时还应定期对配伍混匀的废物进行取样检测，并根据检测结果调整废物配伍方案。=2\*GB3②窑内固硫固氟脱酸由于水泥窑内的耐火砖、石灰石等原料、窑皮及熟料均为碱性，水泥烧成过程有吸硫作用。当窑内温度在800~1000℃时，煅烧所产生的大部分SO2被物料中的氧化钙和碱性氧化物吸收形成硫酸钙及亚硫酸钙等中间物质。窑外分解窑由于物料与气体接触充分，则吸硫效果明显，SO2的实际排放量较低。在燃原料含硫率较低时，水泥窑自脱硫可实现SO2排放浓度<200mg/m3。水泥回转窑内钙大量过剩，具有强碱性环境，能对燃烧后产生的酸性物质HF、HCI起到中和作用。其中HF会与CaO、Al2O3反应形成氟铝酸钙固溶于熟料中;HC1被碱性物料(CaO、CaCO3、MgO、MgCO3、K20、Na2O、SiO2、Al2O3、Fe2O3等)吸收后,会以水泥多元相钙盐Caol(SiO4)2.(SO4)2](OH-1,Cl-1，F-1))或氯硅酸盐2CaO.SiO2.CaCl2的形式进入灼烧基物料中，被可溶性矿物包裹进入熟料中。根据研究资料,在回转窑的熟料中捕获了90-95%的HF，97%以上的HCI在窑内会被碱性物质吸收。=4\*GB2⑷重金属=1\*GB3①废物中重金属和氯的投加速率控制废物中重金属的投加速率直接影响窑尾废气中重金属浓度，而废物中氯的投加速率影响重金属的挥发特性。因此，在进行水泥窑协同处置废物时，项目需监测生料、替代燃料中的重金属和氯元素含量，严格按照《水泥窑协同处置固体废物环境保护技术规范(HJ662-2013)》、《水泥窑协同处置固体废物技术规范(GB30760-2014)》规定的限量要求，通过废物配伍、控制生料制备系统和分解炉的废物投加量等措施，来控制入窑废物中重金属和氯的投加速率，以从源头控制重金属污染物排放。=2\*GB3②布袋除尘器脱除在废气降温阶段，重金属会冷凝沉降或因吸附作用而附着于细灰表面，被后续布袋除尘器收集。根据《污染源源强核算技术指南锅炉（HJ991-2018）》，采取与脱硫、除尘的协同控制可实现对汞及其化合物的去除。一般而言，静电除尘可脱除30%的汞，布袋除尘可脱除70%的汞，湿法脱硫可脱除90%的汞。根据《污染源源强核算技术指南有色金属冶炼(HJ983-2018)》，布袋除尘器技术对Cd、Pb、As、Sb等重金属的去除效率在99-99.9%，据各类资料报道，布袋除尘器若与洗涤塔并用时，对重金属的去除效率均十分优良，一般可达99.9%以上。项目窑尾布袋除尘器收集的窑灰返回配料系统入窑进行综合利用，重金属和氯元素会在窑系统内循环富集。国内同类水泥窑协同处置一般固体废弃物项目窑尾废气末端治理措施主要有"SNCR脱硝+布袋除尘器"、"SNCR脱硝+电除尘器"、"低氮燃烧+SNCR脱硝+布袋除尘器"，根据验收监测数据，其各重金属排放浓度低于本技改项目，即说明本技改项目窑尾重金属排放水平具有可达性，项目所采取的重金属污染防治措施可行。=5\*GB2⑸二噁英水泥窑协同处置一般固体废弃物过程中，废物中含有氯元素、有机质，因此水泥窑协同处置废物后的窑尾废气中常含有二噁英类物质。在水泥窑内的高温氧化气氛下，由入窑物料带入的二噁英会彻底分解，因此，水泥窑内的二噁英主要来自在窑系统低温部位(预热器上部、磨机、除尘设备)发生的二噁英合成反应。本技改项目依托水泥回转窑替代传统的废物焚烧炉，利用水泥回转窑的优点来弥补传统废物焚烧工艺的不足。生产水泥所用的原料就是固硫、固氯剂，而且系统内的固气比、气体温度远远超过气化熔融焚烧炉，处理过程不具备二噁英产生的条件，针对二噁英类物质的形成机理，项目采用新型干法水泥窑协同处置废物，可以有效控制二噁英类的产生，主要表现在以下几方面:=1\*GB3①从源头上减少二噁英产生所需的氯源对于现代新型干法水泥生产系统，为了保证窑系统操作的稳定性和连续性，常对生料中干法生产操作的化学成分(K2O+Na2O，SO2，Cr)的含量进行控制。般情况下，硫碱摩尔比接近于1，保持Cl离子对SO32-的比值接近1。由投入物料带入烧成系统的Cl-总含量小于0.04%。而这部分Cl-在水泥煅烧系统内可以被水泥生料完全吸收，且不会对系统产生不利的影响。被吸收的Cl-以2CaO.SiO2.CaCl2(稳定温度1084℃~1100℃)的形式被水泥生料裹挟到回转窑内，夹带在熟料的铝酸盐和铁铝酸盐的溶剂性矿物中被带出烧成系统，减少二噁英类物质形成的氯源。=2\*GB3②高温焚烧确保二噁英不易产生本项目固体废物直接或经预处理后从生料磨、窑尾分解炉高温区等不同投加点位最终进入回转窑，窑内气相温度最高可达1800℃，物料温度约1450℃，气体停留时间长达20s，完全可以保证有机物的完全燃烧和彻底分解。进入烧成系统的固体废物不存在不完全燃烧区域，高温下有机物和水分迅速蒸发和气化，随着烟气进入分解炉，在氧化条件下燃烧完毕。从而使易生成二噁英的有机氯化物完全燃烧，或已生成的二噁英完全分解。=3\*GB3③预热器系统内碱性物料的吸附窑尾预热器系统的气体中含有大量的生料粉尘，主要成分为CaCO3、MgCO3和CaO、MgO，可与燃烧产生的Cl-迅速反应，从而消除二噁英产生所需要的氯离子，抑制二噁英类物质形成。=4\*GB3④生料中的硫分对二噁英的产生有抑制作用有关研究证明，燃料中或其它物料夹带的硫分对二噁英的形成有一定的抑制作用:一则由于硫分的存在抑制了Cl-，使得Cl-以HCl的形式存在，二则由于硫分的存在形成了硫酸盐酚前体物或含硫有机化合物，抑制了二噁英的生成。为进一步控制二噁英排放量，本技改项目拟采取如下控制措施：=1\*GB3①监测生料、替代燃料中的氯元素含量，通过废物配伍、控制生料制备系统和分解炉的废物投加量等措施，来控制入窑废物中氯的投加速率，以控制氯源输入。=2\*GB3②末端协同脱除在余热利用、废气治理过程中，窑尾废气不断降温，二噁英会冷凝吸附于细灰表面，被后续布袋除尘器收集。另外，根据Yoichi等人的研究成果，粒径<1.1um颗粒所含二噁英的浓度最高,毒性贡献占总体50%以上，而>7um颗粒所含二噁英的浓度贡献只有5-8%。布袋除尘器可捕集最小的颗粒直径为0.2-0.5umm，可有效脱除窑尾废气的二噁英。=3\*GB3③管理措施加强生产环境管理，启停窑、水泥窑运行工况不正常时，特别是窑内温度明显下降，或者废气中污染物浓度明显升高时，应立即停止投加废物，待查明原因并恢复正常后方可恢复投加。根据国内多家水泥企业的水泥窑协同处置固废验收报告的二噁英监测数据，其窑尾废气中二噁英类排放浓度为0.00427-0.086ngTEQ/m2，均低于本技改项目窑尾二噁英排放浓度0.1ngTEQ/m3。因此项目采取的二噁英污染防治措施可行。6.3粉尘废气控制措施6.3.1有组织粉尘本项目原料磨、煤磨、皮带输送、原煤仓、生料库均依托原有，且本次增加一部分一般固废，替代一部分常规原料和原煤，粉尘变化量不大，而且原料磨、煤磨、皮带输送、原煤仓、生料库均设置了布袋除尘器，根据各排口自行监测数据，均达标排放。6.3.2无组织粉尘=1\*GB2⑴本项目一般固废存储依托厂区原堆棚，堆棚、车间均为封闭式，仓库、车间围蔽严密，无废物露天堆放情形，废物装卸、预处理、输送均在仓库、车间内作业。通过上述封闭储存措施,大大减少了粉尘无组织排放。=2\*GB2⑵替代原燃料预处理的破碎机均带密闭罩壳，加料口与出料口设置密闭集气罩，收集替代燃料预处理粉尘。=3\*GB2⑶厂界设置了防风抑尘网，可有效防止无组织粉尘排放到厂界外。上述无组织粉尘